云峰中心A、B座模板工程施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除云峰中心A、B座模板工程施工方案编制： 审核： 审批： 模板工程施工方案目 录一、编制目的.1二、编制依据1 三、工程概述1 四、编制原则2五、楼板、墙、梁模板的计算2六、施工方法14 七、框架柱模板的施工20八、质量标准及制26九、砼结构的模板质量通病及预防措施.30十、模板施工前的安全技术. .31十一、拆模的安全技术. .33十二、成品保护.35十三、安全、环保和职业健康施工. .35精品文档模板工程施工方案一、 编制目的为了使参与施工的管理人员和操作工人明确所担负工程任务的特点、技术要求、施工工艺做到心中有数，有统一目标有组织地完成任务。二、编制依据2.1、云峰中心A、B座结施设计图纸2.2、建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.3、混凝土结构设计规范GB50010-20102.4、建筑结构荷载规范GB50009-20122.5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112.6、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022.7、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008三、工程概述 云峰中心A、B座，位于洛阳市涧西区天津路与西苑路交汇处西北角，建筑面积为74590.34，建设单位为洛阳云峰灿瑞置业有限公司，施工单位为河南宏海建设有限公司，设计单位为北京龙安华诚建筑设计有限公司，监理单位为河南宏业建设管理有限公司。3.1结构概况1、本工程为框架剪力墙结构，本建筑地下三层，地上A座24层，B座23层，裙房4层。地下负一层为机械车库、商业广场及部分设备用房，负二层为普通车库及部分设备用房负三层为部分机械车库，部分普通车库。地上一四层为商业，A座五层以上为办公，B座五层以上为公寓。本建筑室内外高差为150毫米，建筑高度：自消防登高面一侧建筑主入口室外地面算起，A座建筑高度为98.8m，B座建筑高度为95.0m。3.2现场概况1、施工现场场地较小。2、模板统一采用18mm厚多层板模板。3、工程施工中须保证安全和文明施工。3.3现场模板堆放在A座南面场地搭设木模加工棚，模板堆放区避开道路、消防管线，并满足相关消防要求。设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放分规格、分类型，集中堆放，大模板距两端l/6长度处用通长100100mm2木方垫起(木模雨雪天气应用塑料布遮盖)；模板用油漆在背面标注其编号。四、编制原则1、模板的选型、模板的设计按清水墙砼要求执行。2、各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是板的表面平整度, 模板强度和刚度、稳定性，确保主体工程达到清水砼标准。3、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。五、楼板、墙、梁模板及支撑的设置和计算楼板模板及支撑的设置：模板采用18mm厚多层胶合板，次龙骨选用3575方木，间距200mm，主龙骨采用483.5钢管，间距500mm。竖杆采用483.5钢管，间距1000mm，水平杆采用483.5钢管，步距1100mm(地下室)、1200mm(标准层)。竖杆下部全部设扫地杆，竖杆间设剪刀撑。墙模板及支撑的设置：模板采用18mm厚多层胶合板，次龙骨选用3575松木，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向。主龙骨选用 483.52钢管，间距为500mm，双根布置，穿墙螺栓间距取400500mm。地下室墙体采用M16螺栓，其余采用M14螺栓。梁模板及支撑的设置 ：模板采用18mm厚层板，次龙骨采用3575mm方木，间距200mm,主龙骨采用483.5钢管，两排排距800mm,间距400mm。竖杆、水平杆除按板要求设置外，另按1500间距增加竖杆。以上设置经严密计算完全符合要求，具体计算祥见以下专述。5.1楼板模板计算楼板厚度取最大120mm，模板采用18mm厚多层胶合板，次龙骨选用50100方木，间距200mm，主龙骨采用483.5钢管，间距800mm，步距1100mm(地下室)、1200mm(标准层)。取地下室楼板进行模板计算5.1.1荷载计算模板自重相对楼板取0，混凝土标准值 24 KN/m3钢筋自重标准值 1.1KN/m3施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m2楼板按180厚计算、宽度取1000mm板宽a、 抗弯强度验算 模板上的承载能力极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：组合荷载值: q=(240.18+1.10.18)1.01.2+2.51.01.4=8.92KN/m2用于验算模板的强度；Mmax=0.1ql2=0.18.920.352=0.091 kN.mW=bh26=10001826=5.4104mm3= MmaxW=(0.091106)(5.4104)=1.68 N/mm2fm模板的抗弯强度设计值（N/ mm2），按胶合板模板技术规程（JGJ96-2011）取用E=0.95000=4500 N/mm2，抗弯强度设计值，fm=15/1.55=9.68 N/mm2 fm满足要求。b、 抗剪强度验算F=1.143 ql=1.1438.920.35=3.57kN=F/A=(3.57103)(100018)=0.2N/mm2fv模板的抗剪强度设计值（N/ mm2），1.2 N/mm2fv满足要求。c、 变形验算模板上的正常使用极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算：q=(240.18+1.10.18)1.2=5.42KN/m2I=bh312=100015312=2.82105mm4=0.677(ql4)(100EI)=0.677(5.423504)(10045002.82105)=0.43mm验算时，其变形值不得超过计算跨度的1/400，350/400=0.875mm,故变形满足要求。5.1.2方木的验算：采用35mm75mm方木作为内楞，力学性能指标按建筑施工手册（第四版）的表3-9取用，弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度设计值fm=11N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2。立杆间距不大于1000mm，方木按简支梁考虑。胶合板及35mm75mm方木自重标准值：0.3kN/m3。a、 抗弯强度验算 模板上的承载能力极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：组合荷载值: q=(0.30.18+240.18+1.10.18)0.351.2+2.50.351.4=3.15KN/m2Mmax=0.1ql2=0.13.150.952=0.28 kN.mW=bh26=5010026=8.33104mm3= MmaxW=(0.28106)(8.33104)=3.36 N/mm2fm=11 N/mm2满足要求。b、 抗剪强度验算F=0.5 ql=0.53.151.2=1.89kN=F/A=(1.89103)(50100)=0.38N/mm2fv=1.3N/mm2故次龙骨的刚度满足要求。c、 变形验算模板上的正常使用极限状态设计值，按胶合板及方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算：q=(0.30.18+240.18+1.10.18)1.2=5.49KN/m2I=bh312=50100312=4.17106mm4=0.677(ql4)(100EI)=0.677(5.4910004)(10090004.17106)=0.99mm验算时，其变形值不得超过计算跨度的1/400，950/400=2.375mm,故变形满足要求。5.1.3钢管立杆验算水平杆计算a、 抗弯强度验算直接支撑方木的水平杆上的承载力极限状态设计值，按胶合板及木方、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为简化计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按三跨连续梁计算：q=(0.30.18+240.18+1.10.18)1.01.2+1.51.01.4=7.81KN/m2Mmax=0.1ql2=0.17.810.952=0.705kN.mW=5.08103mm3= MmaxW=(0.705106)(5.08103)=138.8 N/mm2215 N/mm2满足要求。b、 支座扣件抗滑验算R=1.1ql=1.18.990.95=9.39kNRc=82=16kN 采用双扣件抗滑。c、 变形验算q=(0.30.18+240.18+1.10.18)1.01.2=5.49KN/m2=0.677(ql4)(100EI)=0.677(5.499504)(1002.0610512.19104)=1.20mm其变形值不得超过l/400=950/400=2.38mm故，符合要求。立杆稳定性验算模板及支架自重标准值：0.75kN/m2对立杆仅作稳定性验算，由于模板支架为开敞架，挡风系数小，可忽略风荷载的影响。单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：q=(0.750.18+240.18+1.10.18)1.01.2+1.51.01.4=7.68N=ql2=7.680.952=6.93kN模板支架立杆的计算长度l0=h*2a=1700+2*50=1800mm根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011），表5.3.3取长度系数=1.5。由JGJ130-2001公式5.3.3得长细比=l0/i=kh/i。当K=1时，=1.51801.58=171 F1取F=F1=63.1 KN/m2，新浇筑混凝土的最大侧压力为63.10KN/m2。倾倒砼时对模板产生的水平荷载砼采用输送泵浇筑时，取倾倒砼时对模板产生的水平荷载6KN/m2。由两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为 q1=1.263.10+1.46=84.12KN/m2 q2= 63.101.2=75.72 KN/m2 5.2.2模板及次龙骨的设计及验算：模板验算：a、 抗弯强度验算 Mmax=0.1ql2=0.184.120.202=0.34 kN.mW=bh26=10001826=5.4104mm3= MmaxW=(0.34106)(5.4104)=6.3 N/mm2fm=11 N/mm2满足要求。b、 抗剪强度验算F=0.6ql=0.684.120.2=10.091kN=F/A=(10.09103)(181000)=0.56N/mm2fv=1.3N/mm2满足要求。次龙骨的强度验算：次龙骨选用50100白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：E=9000N/mm2,fm=11KN/m2,I=416cm4,w=83cm3主龙骨间距取500，次龙骨按三跨连续梁计算次龙骨承受的荷载转化为均布线荷载：P1=q1l模=84.120.20=16.8KN/mP2=q2 l模=75.720.20=15.1 KN/m式中：P-模板传给次龙骨的线荷载l模模板的跨度 次龙骨截面最大弯矩为 Mmax=0.107P1l2主=0.10716.84502=3.64105Nmmfm=M/W=3.64105/83103=4.38=11N/mm2次龙骨的强度满足要求。次龙骨的刚度验算：=0.677 P2l4主/100EI=0.67715.14504/（100104416104）=0.100mm=1.5mm次龙骨的刚度满足要求。5.2.3主龙骨设计及验算：主龙骨选用483.52钢管，间距为450mm，双根布置，穿墙螺栓间距取450mm，主龙骨按三跨连续梁计算，取施工手册（第四版）表8-74第四种计算见图。主龙骨截面性能为：=215KN/m2,I=12.19104cm2, w=5.08103cm,E=2.06105主龙骨的强度验算： 次龙骨传给主龙骨的集中荷载,可简化为线均布荷载，P主=q1l主=84.120.450=37.85KN/m主龙骨截面最大弯矩为：Mmax=0.1P主L主2=0.137.854502=0.77106 Nmm =M/W=0.77106/（5.08103）=152 N/mm2215N/mm2主龙骨的强度满足要求。主龙骨的刚度验算：次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P主=q2l主=75.720.450=34.10KN=0.677 P2l4主/100EI=0.67734.104504/（1002.0610512.19104）=0.38mm3.0mm主龙骨的刚度满足要求。5.2.4穿墙螺杆设计：每根穿墙螺杆承受的模板侧压力面积单元为450mm450mm则每根穿墙螺杆承受的拉力为T=qs=84.120.4500.450=19.03KN对拉螺栓的选择，查施工手册表8-4知M16螺栓的f=24.27KN所以选用M16螺栓，Tf 。穿墙螺杆的承载力满足要求。-3.1以下标高墙体采用M16螺栓，其余采用M12螺栓用上式验算，承载力满足要求5.3梁模板计算地下室两连梁间剪力墙，按梁计算。模板采用18mm厚层板，次龙骨采用3575mm，间距200mm,主龙骨采用483.5钢管，两排排距800mm,间距400mm。取较大截面4002850mm，大跨度为1.8m，作为计算对象。5.3.1底模验算：底模18厚胶合板，其截面性能为E=52000.9=4680N/mm2,fm=151.55=9.68N/mm2,抗弯强度验算： 1)荷载： 底模自重荷载 0KN/m 混凝土自重荷载 240.402.851.2=32.832 KN/m钢筋自重荷载 1.50.402.851.2=2.052 KN/m振捣混凝土荷载 20.401.4=1.12KN/m合计q1=36.004 KN/m2）抗弯承载力计算按简支梁验算 M=1/8ql2=0.12536.0042002=18.002104 NmmW=bh26=4001826=2.16104mm3 =M/W=18.002104/2.16104=8.33N/mm2fm=9.68N/mm23)挠度验算：荷载不包括振捣混凝土荷载，则 q2=32.832+2.052=34.884 KN/mI=bh3/12=400183/12=1.994105mm4=5q2l4/(384EI)=534.8842004/（38446801.994105） =0.79=200/250=0.8mm(满足要求)方木验算 1）抗弯强度验算方木间距取200mm，跨度为800mm。按简支计算。计算时，梁作用在方木上的荷载可简化为均布荷载计算。 M=1/8qcl(2-c/l)式中：q36.004*0.2=7.2 KN/m为作用在方木上的均布荷载(N)； l-为计算跨度(mm)；取800mm a-梁边到主龙骨长度(mm)，取200 mm。c梁宽度，取400 mm。M=qcl(2-c/l)/8=7.2400800*（2-400/800）/8=4.32105N/mmW=1/6bh2=1/6501002=8.3104mm4=M/W=4.32105/8.3104=5.2N/mm2fm=13 N/mm2抗弯强度满足要求。2)挠度验算=qc(8l3 -4c2l+c3)/384EI=7.2400(8*8003-4*4002*800+4003)/(38490004.16106) =0.29l/250=800/250=3.2mm刚度度满足要求。主龙骨验算主龙骨选用483.5钢管，间距为400mm。承受方木传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。钢管的截面性能为：=215 N/mm2，I=12.19104mm4W=5.08103 mm3，E=2.06105Nmm1） 抗弯验算 M=1/10ql2=0.136.0040.54002=2.88105 N/mm =M/W=2.88105/（5.08103）=56.7N/mm2=215N/mm2 2）挠度验算=0.677ql4/（100EI）=0.67736.0040.54004/(1002.0610512.19104) =0.12N，满足。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011），表5.3.3取长度系数=1.5。由JGJ130-2001公式5.3.3得长细比=l0/i=kh/i。当K=1时，=1.51801.58=170.921008.4模板工程质量控制1、质量控制程序模板成型交验班组内实行“三检制”，操作人员施工并自检合格后报本作业班组工长检验，合格后依次报项目质量员进行核定，并按建筑工程施工技术资料要求填写预检记录表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题(不符合本方案质量、技术标准及相关规范)，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2、质量控制注意点（1）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（2）混凝土吊斗不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。（3）所有接缝处加粘海绵条(包括墙根部、墙板交接处等容易漏浆部位)。为保证外墙观感质量，外墙模根部内贴塑料板或用砂浆围堵。（4）按装前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。九、砼结构的模板质量通病及预防措施由于本工程施工面大，混凝土用量又多，给模板支护工作带来了一定的难度，结合本工程实际情况，及以往施工经验，必须抓好模板质量缺陷。1、墙模板易出现的问题及预防措施（1）现象墙身不平直；墙底不平，下挠；墙侧模炸模；拆模后发现墙身侧面有水平裂缝、掉角、表面毛糙；局部模板嵌入柱梁间，拆除困难。（2）原因分析1）、模板支设未校直撑牢；2）、梁底模未起拱；3）、侧模拆模过迟；4）、木模板采用黄花松或易变形的木材制作，混凝土浇筑后变形较大，易使混凝土产生裂缝、掉角和表面毛糙；5）、木模在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙。（3）防治措施1）、墙模应根据墙的高度进行配制；2）、支墙木模时应遵守边模包底模的原则；板模与墙连接处，应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入模内；3）、墙模上口模横档应用斜撑双面支撑在板模搁栅下；5）、板模用木模尽量不采用黄花松或其它易变形的木材制作，并应在混凝土浇筑前充分用水浇透。2、板模板易出现的问题及预防措施（1）现象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时墙边模板嵌入板内不易拆除。（2）原因分析1）、板搁栅用料较小，造成挠度过大；2）、板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠；3）、板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差；4）、将板模板铺钉在墙侧模上面，甚至略伸入墙模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，墙模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。（3）防治措施1）、楼板模板下支承料或桁架支架应有足够强度和刚度，支承面要平整；2）、木模板板模与墙模连接