材料专科班论文范文

材料专科班论文范文 中南大学毕业论文(设计)题目普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用学生姓名侯小明学院中南大学专业班级07工程材料完成时间xx年4月20日指导老师曹建生中南大学毕业论文（设计）任务书站工程材料专业07级姓名侯小明毕业论文（设计）题目普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用起止日期指导老师曹建生毕业论文（设计）要求（包括日程安排和进度）审查意见院站负责人年月日注本任务书由指导教师填写并经审查后，复印一份交给学生装订在毕业论文（设计）的封面之后，原件存函授站。 在润扬大桥南锚碇配合比设计时，选取普通硅酸盐水泥与矿渣硅酸盐水泥进行对比试验，同时进行了混您太性能研究，并最终选用普通硅酸盐水泥用于工程实体，工程质量良好。 关键词水泥；大体积混凝土结构；水化热；配合比；试验普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第2页共25页第一章普通硅酸盐水泥 一、硅酸盐水泥凡由硅酸盐水泥熟料、05石灰石或粒化高炉矿渣、适量石膏磨细制成的水硬性胶凝材料，称为硅酸盐水泥(即国外通称的波特兰水泥)。 硅酸盐水泥分两种类型，不掺加混合材料的称I类硅酸盐水泥，代号P.I。 在硅酸盐水泥粉磨时掺加不超过水泥质量5石灰石或粒化高炉矿渣混合材料的称型硅酸盐水泥，代号P.。 二、普通硅酸盐水泥凡由硅酸盐水泥熟料、615混合材料、适量石膏磨细制成的水硬性胶凝材料，称为普通硅酸盐水泥(简称普通水泥)，代号P.O。 掺活性混合材料时，最大掺量不得超过15，其中允许用不超过水泥质量5的窑灰或不超过水泥质量10的非活性混合材料来代替。 掺非活性混合材料时，最大掺量不得超过水泥质量10。 三、国家标准对普通硅酸盐水泥的技术要求 （1）细度筛孔尺寸为80?m的方孔筛的筛余不得超过10%，否则为不合格。 （2）凝结时间处凝时间不得早于45分钟，终凝时间不得迟于10小时。 （3）标号根据抗压和抗折强度，将硅酸盐水泥划分为 325、 425、 525、625四个标号。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第3页共25页普通硅酸盐水泥由于混合材料掺量较少，其性质与硅酸盐水泥基本相同，略有差异，主要表现为 （1）早期强度略低 （2）耐腐蚀性稍好 （3）水化热略低 （4）抗冻性和抗渗性好 （5）抗炭化性略差 （6）耐磨性略差第二章大体积混凝土 一、大体积混凝土定义在确定什么情况属大体积混凝土各国的标准大多不一，我国对大体积混凝土的定义为混凝土结构物实体最小尺寸等于或大于1m，或预计会因水化热引起混凝土内外温差过大而导致裂缝的混凝土，其他国家混凝土结构实体最小尺寸有的为大于或等于0.8m，有的为大于或等于1.2m，因各国大体积混凝土的定义不同，各国针对大体积混凝土的施工技术措施也就存在差异，从我国对大体积混凝土的定义来看，对混凝土的裂缝控制技术措施要求是相当严格的。 二、材料选择（一）水泥的选择理论研究表明大体积混凝土产生裂缝的主要原因就是水泥水化过程中释放了大量的热量。 因此在大体积混凝土施工中应尽量使用低热或者中热普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第4页共25页的矿渣硅酸盐水泥、火山灰水泥，并尽量降低混凝土中的水泥用量，以降低混凝土的温升，提高混凝土硬化后的体积稳定性。 为保证减少水泥用量后混凝土的强度和坍落度不受损失，可适度掺加活性细骨料如粉煤灰来替代水泥。 （二）、骨料的选择选择粗骨料时，可根据施工条件，尽量选用粒径较大、质量优良、级配良好的石子。 既可以减少用水量，也可以相应减少水泥用量，还可以减小混凝土的收缩和泌水现象。 选择细骨料，采用平均粒径较大的中粗砂，从而降低混凝土的干缩，减少水化热量，对混凝土的裂缝控制有重要作用。 （三）、掺加外加料和外加剂掺加适量粉煤灰，可减少水泥用量，从而达到降低水化热的目的。 但掺量不能大于30%。 掺加适量的高效减水剂，在同等强度条件下它可有效地增加混凝土的和易性，降低水泥用量，减少水化热，同时可明显延缓水化热释放速度。 三、概述水泥矿物的水化过程是放热的，因为混凝土的热传导性能低，在大体积混凝土内部水化热造成温度的快速上升，同时，由于混凝土外部散热，内外形成温度梯度，导致产生温度裂缝。 润扬大桥南锚碇为重力式结构，其平面尺寸大大超过现行规范不设缝的要求，是典型的超大体积混凝土试块，存在一系列大体积混凝土的施工问题，如温度应力控制，水平施工缝、混凝土输送浇注过程中离析度和坍落度的控制等。 在大体积混凝土中混凝土的温升主要是由于水泥的水化放热引起的，因此为避免温升引起的裂缝的产生，优选水泥成为打体积混凝土施工中最为关键的一步。 目前，主要普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第5页共25页是选用水化热较低的中热水泥或矿渣硅酸盐是你，以达到降低水化热的目的，而采用普通硅酸盐水泥制作大体积混凝土的工程实例较少，或没有充分的数据说明普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的可行性。 从配合比优化和工程莹莹两方面详细介绍普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用。 第三章试验 一、原材料尽量选用对温控有利的原材料，并根据工程实际情况选用如下原材料。 水泥中国水泥厂石城牌32.5级矿渣硅酸盐水泥（32.5P.S）和32.5及矿渣硅酸盐水泥（32.5P.O）。 粉煤灰级粉煤灰，其细度为9.2%，烧失量为2.0%，需水量96%。 细集料含泥量为0.3%，细度细度模数为2.70。 粗集料石灰岩碎石，粒径为531.5mm，含泥量为0.6%，压碎指标为9.1%，针片状含量为7.2%。 外加剂江苏省建筑科学研究院有限公司研制的JM-缓凝型高效减水剂，其减水率大于20%。 二、配合比设计采用的混凝土试验配合不见表1，主要参考了水泥品种和粉煤灰参量对新拌混凝土性能和硬化混凝土性能的影响，从而优化混凝土配合比。 表1混凝土试验配合比编号水泥品种粉煤灰参量%水泥粉煤灰砂碎石水JM-普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第6页共25页D732.5PS250.750.252.093.190.420.01D832.5PS300.700.302.093.190.420.01D932.5PS400.600.402.093.190.420.01D1032.5PS300.700.302.093.190.420.01D1132.5PS400.600.402.093.190.420.01D1232.5PS400.500.502.093.190.420.01在配合比设计的情况下还要考虑到大体积混凝对土配合比的控制要求，混凝土配合比的合理性不仅仅影响到混凝土自身强度要求，还会影响浇筑时的泵送要求、坍落度、和易性等，以及混凝土浇筑后的水化热产生的多少，特别是大体积混凝土水化热的控制将影响到混凝土的裂缝控制既而影响整个大体积混凝土的质量。 确定合理的水泥。 在大体积混凝土中，混凝土温度的升高主要因素是水泥产生的水化热，因而，对大体积混凝土原材料水泥应该选用低水化热和凝结时间较长的水泥，在昆明地区常使用的是矿渣硅酸盐水泥，尽可能不用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，以减低水泥所产生的水化热。 如要采用高水化热的水泥，就必须采取相应措施延缓水化热的释放。 砂石料的级配要合理。 一般情况下，石料要采用连续级配，砂料采用中砂，并严控砂石料的空隙率、含泥量、吸水率及压碎指标。 合理掺加混凝土用掺和料（如粉煤灰）、外加剂（如缓凝剂、减水剂），从而降低水泥水化热。 作好混凝土配合比的试配工作。 根据试验室试配资料，对比现场情况（或预拌厂拌制现场）砂、石料含水率、含泥量等与试验室试配原材料的差别，适当调整混凝土配比，普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第7页共25页满足实际混凝土拌制要求，以达到质量标准。 三、性能试验结果与分析（一）、新拌混凝土的性能新拌混凝土的性能见表2表2新拌混凝土的性能编号坍落度/cm容重/(kg.m-3)含气量/%凝结时间/h min初凝终凝D71724101.829:0532:50D81924101.730:1034:15D919.524102.532:0836:58D1019.524102.724:1028:36D1120.524102.628:5733:47D121824102.628:5033:50从表2给出的新拌混凝土性能试验结果可以看出，不论是普通混凝土还是矿渣硅酸盐水泥，随着粉煤灰参量的提高，新拌混凝土的流动性能都有所提高，凝结时间有所延长，完全满足泵送施工和大体积混凝土浇注的要求。 这是粉煤灰的“微集料效应”、“填充效应”以及“火山灰效应”综合作用的结果。 粉煤灰主要是由海绵体和铝硅酸盐玻璃微珠矿物组成，这些玻璃呈圆球状，表面光滑，粒度小，质地致密，比表面积小，能与集料的接触点起轴承效果，使混凝土的流动性能提高。 同时，粉煤灰颗粒比水泥小，均匀分布在水泥颗粒之中，能释放出更多的浆体来润湿集料颗粒，阻止水泥颗粒粘聚，改善混凝土的粘聚性，减少离析。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第8页共25页（二）、硬化混凝土的物理力学性能从表3列出的硬化混凝土抗压强度、弹性模量和抗压强度物理力学性能的试验结果可以看出对于2中水泥，随着粉煤灰掺量的增加，混凝土的抗压强度都有不同程度的降低。 同时，由于掺入了大量的粉煤灰，混凝土的早期强度较低，早期强度发展也较慢，但28d强度都大于30MPa，60d强度都能达到C30要求，而且随着龄期的增加，粉煤灰的活性逐渐发挥出来，混凝土抗压强度还一直有较大幅度的增长，对于矿渣水泥配制的混凝土，其90d抗压强度达50MPa左右，与对应放的28d相比，少则增加16MPa，多则增加20MPa，且粉煤灰的掺量越高，其后期强度增长也越多。 而对于普通硅酸盐水泥配制的混凝土其90d抗压强度也达50MPa左右，与对应的28d相比，少则增加16MPa，多则增加18MPa，这同样也可说明，粉煤灰的活性在28d后才发挥出来，对混凝土后期强度的增长有很大的好处，对提高混凝土强度的保证率是非常有利的。 表3硬化混凝土物理力学编号抗压强度/MPa弹性模量/Gpa28d抗拉强度/MPa3d7d14d28d60d90d3d7d14d28d D710.419.931.036.742.252.3D88.717.926.534.541.551.019.331.537.139.63.3D97.314.724.430.039.119.8D1010.122.029.137.947.055.8D118.919.728.037.644.552.418.931.436.438.82.46普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第9页共25页D127.016.924.731.436.447.8根据温控要求，测试了试件的3d、7d、14d和28d的弹性模量，这为现场的温度控制提供了可靠的数据。 从试验结果可以看出，由于所配制的混凝土的强度发展较慢，因而早期的弹性模量也较低，而弹性模量随龄期的增长而增长的规律同强度随龄期的发展而发展的规律是一致的，用普通硅酸盐水泥配制的混凝土的各个龄期的弹性模量略低于用矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土。 （三）、混凝土干缩变形性能从图1出的2组混凝土的干缩试验结果可以看出，用矿渣硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥配制的胡宁涛的干缩相差不大，28d干缩均小于30010-6，也即说所配制的混凝土的干缩性均较小，这可能是由于粉煤灰的大量掺入和胶凝材料总用量相对较低，砂率较低而粗集料用量相对较高的缘故。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第10页共25页图1混凝土干缩率曲线（四）、混凝土的线膨胀系数D8和D11混凝土的线膨胀系数试验结果分别为8.1910-6,8.2510-6/，结果表明用矿渣硅酸盐水泥所配制的混凝土比普通硅酸盐配制的混凝土的线膨胀系数低。 （五）、混凝土的绝热温升图2给出了绝热温升的试验结果，从中可以看出，用70%矿渣硅酸盐水泥30%粉煤灰配制的混凝土的28d绝热温升为36.6，人用60%普通硅酸盐水泥40%粉煤灰配制的混凝土的28d绝热温升为35.9，这说明用矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土的绝热温升略高于普通硅酸盐水泥配制的混凝土。 同时，由于缓凝型高效减水剂JM-也能有效延缓水化热的释放，从而使混凝土的水化热释放比较平缓，这对温控是极为有利的。 从配合比设计与性能研究的结果来看，大掺量粉煤灰与缓凝型高效减水剂JM-复合是降低水泥的水化热速率和放热峰值最有效的办法。 对于基础底普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第11页共25页板大体积混凝土，用矿渣硅酸盐水泥粉煤灰和普通混凝土硅酸盐水泥粉煤灰都可以配制出有利于温控的混凝土，其水泥水化放热速率和放热峰值都较低，而普通硅酸盐水泥粉煤灰可以克服传统用矿渣硅酸盐水泥配制的大体积混凝土的泌水和收缩大的缺点。 （六）、施工用混凝土配合比经过对混凝土配合比的优化、调整试验，同时考虑到锚体混凝土的外观质量及施工工期，最后确定了各主体部位施工混凝土配合比，见表4。 表4各部位施工用混凝土配合比工程部位强度等级水泥用量/kg.m-3粉煤灰参量/%（水泥粉煤灰）砂碎石水JM-坍落度/mm顶板、底板C302263712.093.190.410.010180填芯C151354013.206.040.580.012100锚体、散索鞍墩C302404011.962.710.360.011185锚体、散索鞍墩C402953411.662.390.380.010185第四章大体积混凝土浇筑前水泥水化热的温度计算 一、水化热的试验方法本标准是在热量计周围温度不变条件下，直接测定热量计内水泥胶砂温度的变化，计算热量计内积蓄和散失热量的总和，从而求得水泥水化7天内的水化热（单位是卡克）。 注水泥水化7天今期的水化热可按附录方法推算，但试验结果有争议时，以实测法为准。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第12页共25页（一）、仪器设备1热量计 （1）保温瓶可用备有软木塞的五磅广口保温瓶，内深约22厘米，内径为85厘米。 （2）截锥形圆筒用厚约05毫米的铜皮或白铁皮制成，高17厘米，上口径75厘米，底径为65厘米。 （3）长尾温度计050，刻度精确至01。 2恒温水槽水槽容积可根据安放热量计的数量及温度易于控制的原则而定，水槽内水的温度应准确控制在2001，水槽应装有下列附件 （1）搅拌器。 （2）温度控制装置可采用低压电热丝及电子继电器等自动控制。 （3）温度计精确度为01。 （4）固定热量计用的支架与夹具。 （二）、准备工作3.温度计须在 15、 20、25， 30、35及40范围内，用标准温度计进行校核。 4.软木塞盆为防止热量计的软木塞盖渗水或吸水，其上、下走向及周围应用蜡涂封。 较大孔洞可先用胶泥堵封，然后再涂蜡。 封蜡前先将软木塞中心钻一插温度计用的小孔并称重，底面封蜡后再称其重以求得蜡重，然后在小孔中插入温度计。 温度计插入的深度应为热量计中心稍低一些。 离软木塞底面约12厘米，最后再用蜡封软木塞上表面以及其与温度计间的空隙。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第13页共25页5套管温度计在插入水泥胶砂中时，必须先插入一端封口的薄玻璃营管或铜套管，其内径较温度计大约2毫米，长约12厘米，以免温度计与水泥胶砂直接接触。 6.保温瓶、软木塞、截锥形圆筒、温度计等均需编号并称量，每个热量计的部件不宜互换，否则需重新计算热量计的平均热容量。 （三）、热量计热容量的计算7热量计的平均热容量C，按下式计算g g1C0.20.450.2g20.095g30.79g40.4g5220.46V式中C不装水泥胶砂时热量计的热容量，卡；g保温瓶重，克；g1软木塞重，克；g2玻璃管重，克（如用铜管时系数改为0095）；g3铜截锥形圆筒重，克（如用白铁皮制时系数改为011）；g4软木塞底面的蜡重，克；g5塑料薄膜重，克；V温度计伸人热量计的体积，厘米3（046是玻璃的容积比热，卡厘米3）。 式中各系数分别为所用材料的比热（卡克）。 （四）、热量计散热常数的测定普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第14页共25页8试验前热量计各部件和试验用品应预先在202下恒温24小时，首先在截锥形圆筒上面，盖一块16x16厘米，中心带有圆孔的塑料薄膜，边缘向下折，用橡皮筋箍紧，移人热量计中，用漏斗向圆筒内注入550毫升温度约45的温水，然后用备好的插有温度计（带有玻璃或铜套管）的软木塞盖紧。 在保温瓶与软木塞之间用蜡或胶泥密封以防止渗水，然后将热量计垂直固定于恒温水槽内进行试验。 9恒温水槽内的水温应始终保持200l，试验开始经6小时测定第一次温度T1（一般为35左右），经44小时后测定第二次温度T2（一般为21左右）。 10热量计散热常数的计算热量计散热常数K按下式计算注lgT1lgT2K（CW）0.434t式中K散热常数，卡小时。 ；W水量（或热当量，卡），克；C热量计的平均热容量，卡；T1试验开始6小时后热量计与恒温水槽的温度差，；T2试验经过44小时后热量计与恒温水槽的温度差，；t自T1至T2时所经过的时间，小时。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第15页共25页注此公式是根据测定过程中，热量计散失的热量Q与该测定过程中的平均温度差T和时间间隔t成正比推算，其比例常散为散热常数K。 QKTt QKTt式中Q（CW）（T1T2）T1T2TT1lnT2热量计散热常数应测定两次，取其平均值。 两次相差应小于1卡小时。 热量计散热常数K应小于40卡小时，热量计每年必须重行测定散热常。 （五）、水泥胶砂水化热的测定11为了保证热量计温度均匀，采用胶砂进行试验。 砂子采用GB17877水泥强度试验用标准砂中规定的平谭标准砂，水泥与砂子配比根据水泥品种与标号选定，配比的选择宜参照表1；胶砂在试验过程中，温度最高值应在3038范围内（即比恒温水槽的温度高1018）。 试验中胶砂温度的最大上升值小于10或大于18，则须改变配比，重新进行试验。 表1普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第16页共25页水泥与砂子配比水泥品种325号425号525号以上硅酸盐大坝水泥、普通硅酸盐大坝水泥、硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、抗硫酸盐水泥12.012.513.0矿渣大坝水泥、粉煤灰大坝水泥、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸11.011.512.0盐水泥12胶砂的加水量以水泥净浆的标准稠度（）加系数B（）作为水泥用水量（）。 B值根据胶砂配比而不同，见表2。 胶砂的加水量为胶砂配比中水泥的重量乘以水泥用水量（）。 表2胶砂配比11.011.512.012.513.013.5B00.51.03.05.06.0普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第17页共25页13试验前，水泥、砂子、水待等材料和热量计各部件均应预先在202下恒温。 试验时，水泥与砂子干混合物总重量为800克，按选择的胶砂配比，计算水泥与标准砂用量分别称量后，倒入拌合锅内干拌1分钟，移入已用湿布擦过的拌合锅内，按表2规定的胶砂加水量加水。 湿拌3分钟后，迅速将胶砂装入内壁已衬有牛皮纸衬的截锥形圆筒内，粘在锅和勺上的胶砂，用小块棉花擦净，一起放入截锥形圆筒中，并在胶砂中心钻一个深约12厘米的孔，放入玻璃管或铜管以备插入温度计。 然后盖上中心带有圆孔的塑料薄膜，用橡皮筋捆紧，将其置于热量计中，用插有温度计的软木塞盖紧。 从加水时间起至软木塞盖紧应在5分钟内完成，至7分钟时（自加水时间算起），记录初始温度t及时间。 然后在软木塞与热量计接缝之间封蜡或胶泥，封好后即将热量计放于恒温水槽中加以固定。 水槽内高出水面应高出软木塞顶面2厘米。 注牛皮纸衬的热容量可忽略不计。 14热量计放入恒温水槽后，在温度上升过程中，应每小时记录一次；在温度下降过程中，改为每2小时记录一次，温度继续下降或变化不大时改为4小时或8小时记录一次。 试验进行到七昼夜为止。 （六）、试验结果的计算15根据所记录各时间与水泥胶砂的对应温度，以时间为横坐标（1厘米5小时），温度为纵坐标（1厘米1）在坐标纸上作图。 并画出20水槽温度恒温线。 恒温线与胶砂温度曲线间总面积（恒温线上的面积为正面积，恒温线以下的面积为负面积）F0x（小时）可按下列计算方法求得。 （1）用求积仪求得。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第18页共25页 （2）把恒温线与胶砂温度曲线间的面积按几何形状划分较小的三角形、抛物线、梯形面积F 1、F 2、F3（小时）等，分别计算，然后将其相加，因为1平方厘米等于5小时，所以总面积乘5即得F0x（小时）。 （3）近似矩形法参照图，以每5小时（1厘米）作为一个计算单位，并作为矩形的宽度。 矩形的长度（温度值）是通过面积补偿确定。 如图所示，在补偿的面积中间选一点，这一点如能使一个计算单位的画实线面积与空白面积相等，那么这一点的高度便可作为矩形的长度，然后与宽度相乘即得矩形面积。 将每一个矩形面积相加，再乘以5即得F0x（小时）的数值 （4）用电子仪器自动记录和计算。 （5）其他方法16根据水泥与砂子重量、水量及热量计平均热容量C，按下式计算装水泥胶砂后热量计的热容量Cp（卡）。 Cp（0.2水泥重）（0.2砂重）1.0水重C17在定龄期X时，水泥水化放出的总热量为热量计中积蓄热量和散失热量的总和Qx（卡），按下式求得QxCp（txt0）KF0x式中Cp装水泥胶砂后热量计的热容量，卡；tx水泥胶砂在龄期为x小时的温度，；t0水泥胶砂的初始温度，；K热量计的散热常数，卡小时；普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第19页共25页F0x2在0x小时间恒温水槽温度直线与胶砂温度曲线间的面积，小时。 18在一定龄期时水泥水化热q，（卡克），按下式计算Qx qxG式中Qx龄期为x时，水泥放出的总热量，卡；G试验用水泥重量，克。 19水泥水化热试验结果必须采取两次试验的平均值并取整数，两次结果相差应小于3卡克。 (七)、天水化热的推算法1根据热量计内水泥胶砂温升曲线3天末的高度h及按水泥品种选用的经验常数A，代入下式F37（推算）Ah求得F37（推算）式中F38（推算）为推算的37天龄期恒温水槽等温线与胶砂温度曲线间的面积，小时；h水泥胶砂温升曲线3天末的高度，；A常数，是根据大量的不同品种水泥水化热试验结果，分别统计的，其数值见下表。 2将F37（推算）及按水泥品种选用的7天末温度经验值Ty代入下式求得37天龄期推算的水泥水化热q37（推算）。 普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第20页共25页Cp（TyT3）KF37（推算）qG式中Ty是根据大量水泥水化热试验实测结果，按水泥品种分别统计的水泥胶砂7天末温度的数值，见下表；T3为实测水泥胶砂水化3天未温度值，；Cp、K、G同标准正文。 常数A及7天末温度Ty的统计值注水泥品种ATy硅酸盐水泥、硅酸盐大坝水泥5520.4矿渣硅酸盐水泥、矿渣大坝水泥5720.6注表内A及Ty值可根据生产厂统计结果进行修正。 37天水化热结果由下式求得q7（堆算）q3（实测）q37（推算）式中q3（实测）按标准法实际测得的水泥3天龄期水化热，卡克。 二、大体积混凝土浇筑前水泥水化热的温度计算为做好大体积混凝土的养护、测温工作，大体积混凝土水泥水化热的预先计算是必不可少的。 通过计算预估大体积混凝土内部温度及温差，才能预先提出相应的养护措施，做好养护准备工作及测温点布置、测温控制预案工作，这样才有利于保障大体积混凝土的浇筑质量。 为保证大体积混凝土后续工作的质量，大体积混凝土的热功计算应力求及时、准确、全面，普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第21页共25页避免遗漏。 1、明确大体积混凝土构件尺寸及浇筑时当地近一段时期工程环境气候状况。 根据构件尺寸，可以确定所需泵车数目、人员数量及混凝土总方量，以预估浇筑时间，由此明确每小时混凝土供应量和供应保障措施。 依据工程所在地环境气候状况，确定环境气温，预测浇筑当天的环境气温，拌制混凝土时，原材料的实体温度（基本以实测为主）。 2、确定混凝土运输距离，特别是采用预拌厂的商品混凝土时，还应着重考虑搅拌站距工程现场的距离。 3、热功计算所采用的混凝土配合比（及现场浇筑采用的混凝土配合比）。 混凝土的配合比特别是所采用的水泥品牌、规格、型号、数量是影响混凝土收水时温度高低的关键。 4、明确混凝土拌制所用各种原材料的重量、比热、热当量、拌制温度（可实测），计算混凝土的拌和温度。 5、根据实测室外气温、运距及转运次数、浇筑捣固时间、混凝土泵送距离（或时间）计算混凝土浇筑温度（即混凝土入模温度）。 在大体积混凝土浇筑中，施工单位往往会忽略混凝土入模温度及入模时室外温度的检测，在实践中也往往不去计算混凝土的浇筑温度，从另一方面讲，这就使施工单位在大体积混凝土浇筑中失去了主动权，对混凝土的预控没有采取先入为主的态度而被动的凭以往经验处理问题。 6、根据配比中每方混凝土水泥用量、所用水泥水化放热量、混凝土比热、混凝土容重以及大体积混凝土浇筑厚度，计算混凝土的绝热温升和混凝土内部温度。 混凝土绝热温升及混凝土内部温度的计算是整个大体积混凝土热功计算的重心，不能被忽略的。 现阶段大体积混凝土施工中，部分施工普通硅酸盐水泥在大体积混凝土中的应用第22页共25页单位对大体积混凝土的绝热温升和内部温度只作文字性说明，或只写出一个计算式，而没有详细计算书，对大体积混凝土的绝热温升和内部温度没有具体计算数据，在实际操作中，只凭实测实量和以往经验进行大体积混凝土的养护，从而失去了对大体积混凝土的主动控制，被动的处理室外气温、表面温度、核心温度所形成温差梯度对大体积混凝土造成的影响。 7、计算大体积混凝土的表面温度。 根据计算，求出混凝土的表面温度和已知混凝土内部温度（中心温度）估算值进行比较，而大体积混凝土在温度应力计算和进行温度控制时，必须了解混凝土中心温度与表面温度之间的温差及混凝土表面温度与外界气温之间的温差，并加以控制，使温差所造成的温度应力小于大体积混凝土同时期的抗拉强度，以及采取措施降低大体积混凝土中心温度与表面温度之间的温差并小于混凝土易产生裂缝的温差，从而抑制温差裂缝的产生。 8、计算大体积混凝土的温度应力及其安全系数。 在计算温度应力时，通常按外约束为二维时计算温度应力时，通常按外约束