中环线3标门式支架施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除目 录1工程概况32编制说明42.1 采用的技术规范和标准42.2 适用范围43施工总体部署43.1总体思路44、工程施工目标54.1质量目标54.2安全生产文明施工目标54.3环境保护目标54.4节能降耗目标55、主要材料数量表56. 支架地基加固措施67.门式支架施工方案67.1门式支架构件简述67.2 门式支架搭设方案68支架与模板计算书118.1门式支架及模板布置设计假定118.2箱梁中部满堂支架及模板承载力验算128.3门架支撑系统的整体稳定性计算248.4门架抗倾覆计算258.5过路门洞计算258.6门架满载预压方案279质量保证体系309.1门架支撑体系质量控制措施309.2模板质量控制措施319.3砼工程质量控制措施319.4支架模板质量控制3210安全保证体系3210.1门架安全技术要求3210.2模板施工安全技术措施3410.3施工用电安全技术措施3510.4起重吊装3610.5高空作业3711应急预案3711.1应急预案组织机构3711.2项目部处置突发事件、事故应急预案3811.3处置突发事件、事故的职责分工3811.4通讯联络及人员、物资准备3911.5事故的应急救援预案3912 附件济阳路立交匝道重型门式支架施工方案专家评审意见及其回复40中环线浦东段（上中路越江隧道申江）新建工程3标箱梁模板及支架施工方案1工程概况本工程为中环线浦东段（上中路越江隧道申江路）新建工程3标济阳路立交桥梁工程，位于中环线浦东段西段，地处三林功能区，近世博园区。向西接上中路隧道，向东通过中环线、济阳路接外环线、接卢浦大桥跨越黄浦江至浦西，向南通过机场北通道，直到浦东国际机场。本标段匝道桥梁施工范围为：WN匝道：K0+021.965K0+983.118，全长961.153m。SE匝道：K0+121.766K0+365.912，全长244.146m。SW匝道：K0+079.973K0+527.865，全长447.892m。EN匝道：K0+080.304K0+379.120，全长298.82m。ES匝道：K0+058.974K0+932.711，全长873.737m。NE匝道：K0+028.00K1+015.155，全长987.155m。NW匝道：K0+097.959K0+417.781，全长319.822m。WS匝道：K0+098.545K0+333.929，全长235.384m。济阳路立交桥匝道工程由8道匝道桥梁组成，全长4368.1米，共计箱梁49联。高架桥上部结构除SW匝道处于小半径圆曲线上，采用C50普通钢筋砼连续梁结构外，其余均采用C50钢筋砼预应力连续梁结构。本工程主线连续箱梁绝大部分梁高为2.8m的等截面连续梁，匝道连续箱梁绝大部分梁高为1.8m的等截面连续梁，只有在匝道与主线并板处采用变截面预应力连续梁结构，梁高在1.8m2.8m之间，箱梁的标准宽度为8.7m、9.4m、30.5m，部分匝道相交处异型加宽段箱梁宽度分别为9.0m9.7m、30.5m42m。箱梁标准横断面布置形式分别为：单箱单室（8.7m和9.4m），高架桥梁上部结构的桥面铺筑则为6cm厚C40钢筋砼桥面铺装0.1cm防水层10cm沥青砼2编制说明2.1 采用的技术规范和标准中华人民共和国工程建设标准强制性条文上海市工程建设地方标准强制性条文上海市钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000建筑结构荷载规范（GB50009-2001）上海市施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003）公路桥涵施工技术规范 JTJ0412000建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）碳素结构钢（GB/T700）路桥施工计算手册人民交通出版社 2004版桥梁施工常用数据手册人民交通出版社 2005版中环线浦东段（上中路越江隧道申江）新建工程3标施工图纸中环线浦东段（上中路越江隧道申江）新建工程3标济阳路立交桥支架施工方案专家评审项目文号：浦城科咨（2008）第093号2.2 适用范围本方案适用于济阳路立交匝道现浇箱梁部分。3施工总体部署3.1总体思路上部结构箱梁施工原则上以一个联跨为基本单位，结合济阳路交通组织方案，采取“全面出击，重点突击，流水作业”的施工总体计划，前期桩基和下部结构施工尽可能地按此要求进行组织实施，以保证施工流水作业面和立体交叉作业面的尽快展开，使支架和模板等周转材料设备使用合理且不影响总体工程进度，确保合同工期要求。总体要求满堂支架必须保证有足够的强度、刚度及稳定性。为检验支架的整体稳定性及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，箱梁浇筑前，需对满堂支架进行满载预压试验，以检测支架在荷载作用下的实际沉陷量，以便确立支架的预拱高度，使卸架后，箱梁整体线型和梁底标高符合设计要求，并对支架的施工工艺进行改正提高。 4、工程施工目标4.1质量目标本工程质量确保达到一次验收合格率100，确保达到上海市“市政工程金奖”，争创中国“市政金杯示范工程”及国家优质工程。4.2安全生产文明施工目标4.2.1确保创上海市“安全质量标准化优良工地”。4.2.2安全生产以现行考核指标为依据，杜绝重大伤亡事故。4.3环境保护目标4.3.1环境保护目标在施工全过程中，严格遵守国家、上海市及浦东新区颁布的环境管理法律、法规和有关规定，针对客观存在的污水、噪声和固体废物等环境因素，实施全过程污染预防控制，减少及防止施工对周边环境产生的不利影响，排污达标率为100。4.4节能降耗目标本工程的节能降耗目标为：每万元施工产值能耗环比下降4.4以上。5、主要材料数量表序号材料名称规格单位数量1脚手管483.5mm万米82重型门式钢管572.5mm片400003槽钢32b 69m长根644槽钢10 6m长根245方木1010cm方2606扣件直角扣件个300007扣件旋转扣件个800008胶合板1.22.40.012mm260006. 支架地基加固措施承重支架须建立在地基坚实，支架体系稳定，支撑体系受力合理、安全可靠的基础上。由于本工程箱梁投影线基本上位于农田、苗圃和农村房屋上，针对于本工程地基的特点，作以下处理：(1) 农田、苗圃支架基础，济阳路立交匝道箱梁支架地坪计划先清除场地表层土后，采用14t以上压路机进行原地碾压、整平后，铺筑15cm厚道渣后，浇筑12cm厚C20砼地坪。(2)承台基坑回填土及局部管线沟槽回填土范围排干积水后，采用好土分层回填，分层厚度不大于20cm，采用蛙式打夯机夯实，填土顶面用15cm道渣，15cm C20砼找平。(3)支架地基两侧挖排水沟，及时排除地表水，避免支架地基受水浸泡软化，而降低地基承载力。7.门式支架施工方案7.1门式支架构件简述HR型重型门架是以57*2.5mm焊管为两侧主立杆，48*2.5mm焊管为横杆，25*1.5mm焊管为内部加强杆焊接而成的门框式脚手架。同时将连接棒焊接于门架两侧立杆底端，方便于保管和施工，减少了不必要的丢失和损坏。立杆内侧焊有8只锁销，同一种规格的交叉杆(25*1.5镀锌钢管)，可以搭设出三种不同的架距，使用更为方便灵活。为适应各种脚手架高度的需要，另有配置调节杆，由此可以满足箱梁纵坡、横坡变化的需要。本工程所用的HR型可调重型门式钢管脚手架由南通市华荣鹰架制造有限公司制造，根据江苏省产品质量监督检验中心所检验报告结果，均为合格产品，其主立杆抗压承载能力（含连接棒）最小值为170172KN。7.2 门式支架搭设方案7.2.1 箱梁门式支架说明济阳路立交东侧匝道满堂支架采用重型门式支架进行搭设，满堂支架采用HR100、HR100A及HR108新型可调重型门式脚手架，门架宽均为1m，高分别为1.9m、并配套HR201调节杆、HR301交叉拉杆、HR602可调托座、HR201可调底座和HR211插销，底座带有一个15cm15cm的铁片，便于增大受力面积。 由于匝道上部结构连续箱梁结构较为复杂，形式多样，箱梁底标高差异较大，因此对满堂门架的布置形式及要求也将有所不同。结合本工程上部结构特点及施工难点，保证各联跨箱梁施工时安全顺利进行，每一联跨箱梁施工前，门式支架均需单独进行设计计算（结构相同的除外），报公司总工室及监理工程师审批，批准后方可进行相应连跨箱梁支架的施工。现场支架施工时，严格按各自联跨设计计算书的布置形式和本方案布置要求及相关规范进行支架及模板搭设。7.2.2门架式满堂支架及模板布置及搭、拆要求 （1）门架式满堂支架及模板布置本工程上部结构连续梁支架均采用满堂支架沿箱梁轴线方向展开搭设，各联跨箱梁门架式支架及模板布置形式详见相应联跨箱梁支架及模板计算书。（2）门式架的性能要求：A、门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。B、周转使用的门架及配件应按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。C、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处连接杆等采用48*2.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢的规定，相应的扣件规格为48mm。D、钢管应平整，平整度允许偏差为管长的1/500;两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。E、连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）中的有关规定执行。钢管、扣件等在使用前，必须按照现行有关规范、标准进行验收并抽样质量检验，严禁使用不合格的钢管、扣件。（3）满堂门式支架的布置要求在门架满堂支架搭设时在门架顶部设置调节杆和可调托座，在门架底部设置可调底座，以便于箱梁底模的标高调整。可调底座调节螺杆伸出长度不得超过300mm，调节杆的伸出长度严格控制在0.9米以内，如因现场实际需要，可调底座调节螺杆及调节杆伸出长度超过上述值，必须经技术部重新进行支架验算，验算合格并经监理工程师同意后，方可进行施工。支架搭设时，门架的安装应纵向、横向排列整齐，自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，上下保持垂直，整架垂直偏差小于H/600且小于50MM，且门架两侧设置交叉拉杆，与门架锁销锁牢。整架采用钢管扣件进行加固，并设置水平加固杆、扫地杆，其中每层门架设纵、横水平加固杆，横向水平加固杆设在每根立杆节点或靠近立杆节点的位置，纵向水平加固杆与门架面平行，紧靠门架用扣件固定在横向水平钢管上；水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈，应与门架立杆扣牢，加固杆必须与门架同步架设。支架搭设过程中应及时设置斜杆和剪刀撑，必须与门架同步搭设，横向、纵向均需设置，斜杆和剪刀撑设置除应符合下列规定外，还需适实际情况加设，以确保支架的稳定性：剪刀撑斜杆与地面的夹角宜为450600，宽度宜为45m；斜杆和剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；斜杆和剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于1000mm，搭接处应采用三个扣件扣紧。加固件等与门架采用扣件连接时应符合下列规定：扣件规格应与所连接钢管外径相匹配；扣件螺栓拧紧扭力矩宜为5060N.m;各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。由于本工程箱梁支架均较高，对于高度大于12M的，必须在两侧设置一排至二排风绳进行固定。（4）模板安装要求本工程高架桥的现浇箱梁模板分底模（底模分底板底模、翼板底模和顶板底模）、侧模（侧模分侧墙侧模），根据不同的位置及不同外观要求，采用不同模板，以满足设计外观要求并降低施工成本。箱梁底板底模、翼板底模和侧墙外侧模均采用防水竹胶板，以确保箱梁外观平整、光滑、美观，模板表面须干净、光滑、平整，有破损的模板不得使用；而顶板底模和腹板侧模由于无外观要求，则计划采用普通木模或竹胶板。模板安装时，拼缝外须涂玻璃胶，横缝下须有木横档。安装时可采用汽车吊进行吊装安装，但在底板底模安装前先必须在门架式满堂支架的可调托架上横桥向放置箱梁弧形钢管，再在纵向上铺设横向10*10cm方木，然后再铺设底板模板。底模铺设完成后，对需进行满荷载预压的，预压后，须对底模表面进行整理，平整度、拼接缝平顺度、标高都须符合要求，再进行模板表面涂抹轻油，轻油要求涂设两度，拼缝处缝隙可用硅胶进行填充。（5）箱梁支架压载试验为检验支架的整体稳定性及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，门架式满堂支架在浇注箱梁前要进行压载试验。箱梁支架压载试验见8.6门架满载预压方案。（6）支架拆除当砼强度达到要求，并预应力张拉、压浆结束后，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。满堂支架拆除原则要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。因此连续跨拆除时从纵桥向中间跨开始，而边跨则从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，横桥向拆除按照先悬臂后跨中，每次进行时箱梁横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不均，落架过程中分批进行，分多次拆除支架支撑，逐渐向中跨进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，进行数据汇总，掌握支架落架情况。门式脚手架拆除时注意事项：拆除门架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物；拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；门架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行；在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当过两步时应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆除到相关门架时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品；拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；拆下的门架、钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。8支架与模板计算书由于本工程匝道连续梁结构基本相同，因此在支架计算时，只需对其中荷载较大、高度最高的一联跨进行设计计算，其它类似结构箱梁按此形式进行布置。通过对济阳路立交东侧匝道箱梁进行比较，选择以NEK24NEK26联27m27m27m米跨箱梁为例进行构架设计，桥面标准宽度为9.4m，其中标准翼板宽度为2.25m，施工时支架另加两侧人行操作面1.0*2=2m，即总宽度在11.4m左右。箱梁桥面标高24.371m，梁高1.8m，地面标高3.7m，支架高度约为18.3m，标准跨采用等截面C50预应力混凝土结构，结构方量为409.4m3，箱梁高度为1.8m，边跨端梁宽度为1m，中跨端梁宽度为1.5m，边跨至中跨方向有5m渐变段，箱梁底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm；中跨两个各有6.5m渐变段，箱梁底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm。8.1门式支架及模板布置设计假定对济阳路东侧匝道箱梁支架及模板设计计算时，取其中荷载较大、高度较高的NEK24NEK26联跨箱梁进行设计验算，分三个部位（箱梁中部、横梁部位、翼板）分别进行分析验算。NEK24NEK26支架及模板布置设计假定：（1）竹胶板采用厚度h1.2cm，整个横桥向采用弯成箱梁底膜形状的弧形钢管立于门式支架的托座上，弧形钢管采用4.8cm，壁厚3.5mm普通钢管，每个门架上托架上均放置两根弧形钢管，在箱梁底部直线段另用二根长2.7m的4.8cm直钢管与弧形钢管用扣件靠牢，使之形成一个整体的箱梁底部模型，由于单榀门式支架的双立杆间距为1000mm，故标准段弧形钢管间距为1000mm，渐变段弧形钢管间距700mm，端横梁部分间距为500mm，弧形钢管上方纵桥向放置10cm10cm方木立放，标准段方木中到中间距30cm，横梁以及渐变段方木间距25cm。（2）门式支架布置形式：(具体布置详见附图)箱梁跨中部分：水平横向布置为0.930.6+0.930.60.939.3m,水平纵向间距设为1.0m；横梁位置：水平横向布置为0.6169.6m，水平纵向间距设为0.5m，门架采用交叉布置；渐变段位置：水平横向布置为0.930.6+0.930.60.939.3m，水平纵向间距设为0.7m；边跨整个纵向27m范围内门架的布置为：0.520.731210.73+0.5227.2m当箱梁跨距发生变化，可增减门架排数，但过渡区及柱子两边门架间距不宜变化，确保支撑系统安全。本联箱梁平均高度为18m，由于单片门架的高度为1.9m，竖向设置门架9层，轴心承插安装，底层门架设HR601B可调底座，顶层门架设置HR201A调节杆和HR602B可调托座。其中可调底座和可调托座分别可调节200300mm，顶层调节杆最大可升高1200mm，对于升高高度在1.2m与1.9m之间的部位，采用高度为1.2m门架进行承插连接，因此竖向总高可调节。调节杆伸出部分需用钢管拉结。（3）横向、纵向以及剪刀撑布置原则支架横向连接杆布置：横向连接杆沿箱梁横断面通长9.6m布置，与每榀门架的横杆用扣件连接，逐层布置，加强门架与门架之间的横向整体性，对于门架上托架，高度大于60cm布置一道横向连接。支架纵向连接杆布置：每两层门架，每排用脚手钢管与支架的横向连接钢管用扣件连接，由此形成一个水平加强层（即竖向每两层有一个水平加强层）。支架纵断面剪刀撑：自墩柱一端开始，每隔一榀门架设置一道纵断面剪刀撑，其斜杆与水平加强杆连接，或与门架上下横杆扣件连接。支架横断面剪刀撑：箱梁整体支架内外侧设置封闭式垂直剪刀撑，每45m设一道，其斜杆与门架内侧加强杆或横向水平杆紧固连接。水平剪刀撑：在水平加强杆平面内设置剪刀撑，斜杆角度控制在4560范围，即每二层门架有一道水平剪刀撑, 每隔45m设一道。8.2箱梁中部满堂支架及模板承载力验算NEK24NEK26联跨的跨径81m，箱梁标准宽度9.4m，箱梁底板弧长含翼板的长度为10.47m，不含翼板的长度为8.0m，箱梁平均高度按18.0m计算，单榀门架高度为1.9m，这样需要9榀门架竖向连接，外加0.9m的上下托调节，每跨纵向需要12榀门架，横向需要17榀门架，这联跨所需用门架数量1217935508榀门架。钢管数量：（1） 横向连接杆159.6（91）34320m（2） 纵向连接杆2717536885m（3） 纵向剪刀撑271.443454m（4） 横向剪刀撑9.61.4283645m（5） 水平剪刀撑811.424907m（6） 弧形钢管10.51523945m总计43206885454645+907+945=13796m扣件数量约为6000个。门架单榀加托架重量28KG，交叉拉杆每榀5KG，钢管每米3.84KG，扣件每个1.5KG。8.2.1HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：Nd-门架稳定承载力设计值i-门架立杆换算截面回转半径I-门架立杆换算截面惯性矩h0-门架高度，ho=1900mmI0、A1-分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h1、I1-分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mmA门架立杆的毛截面积，A=2A1=2*428=856mm2f门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2D1、d1分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mmD2、d2分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mm-门架立杆稳定系数，按查规范表B.0.6-门架立杆在门架平面外的长细比=Kh0/iK-门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度30米时，K=1.13I0=（D14-d41）/64=15.92*104mm4I1=（D24-d42）/64=0.98*104mm4I=I0+I1*h1/h0=15.92*104+0.98*104*1700/1900=16.8*104mm4i=I/A1=16.8*104/428=19.8mm=Kh0/i=1.13*1900/19.8=108.43按查规范表B.0.6，=0.53N=*A*f=0.53*856*205=93KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200300mm时，Nd要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即Nd=0.85*93=79KN。门架产品出厂允许最大承载力为75KN。托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。8.2.2匝道箱梁施工荷载计算箱梁自重（含翼板）：G2409.426KN/m310644.4KN图中阴影部分断面周长8.0m箱梁底面积（不含翼板）：818.0=648图中阴影面积为跨中不含翼板部分的箱梁截面积（1）则：箱梁平均荷载为：P2=G2/S=10644.4/648=16.4KN/m2（2）P1-模板及支架自重： P竹0.12KN/m2 P方木V木r木0.075*0.15*4*8=0.36 KN/m2 P门架G门/S(5508*28+5508*5)*10/1000/648=2.81 KN/m2 P钢管G钢管/S(13796*3.84+6000*1.5)*10/1000/648=0.91KN/m2P1= P竹+ P方木+ P门架+ P钢管=0.12+0.36+2.81+0.91=4.2KN/m2注：V木为每平方米方木体积，r木为方木容重，G门为门架总重，G钢管为钢管扣件重量。（3）P3-施工人员及设备荷载： 计算模板及方木时：P31.5 KN/m2（4）P4-振捣混凝土时产生的荷载： P42.0KN/m2注：P3，P4取值依据上海市工程建设规范钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ080162004，J103742004（5）风荷载计算本工程门式支架最大高度18m左右，作用于支架的水平荷载按K=0.7*z*S*O计算。式中基本风压O-按上海地区，地面粗糙系数B时，取O=0.55KN/m2风压高度变化系数z-按建筑结构荷载规范，18m高度时取z=1.25风荷载体型系数S-参照JGJ128-2000条文说明算例，挡风系数取1.2AN/AW,其中An为挡风面积；AW为迎风面积。查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001附录A，表A3，取1.8m双排0.1161S=1.3*=1.3*0.1161=0.151故K=0.7*1.25*0.151*0.55=0.0727KN/m2风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：MK=0.85*1.4*K*H2*b/10=0.85*1.4*0.0727*182*1/10=2.803KN/M8.2.3匝道箱梁跨中部分单榀门架承载力计算：根据钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程表3.4.2模板支架设计计算的荷载组合，计算模板及支架时，荷载总量为： N1.2NGK+1.4NQK其中NGK为模板支撑系统永久荷载标准值产生的轴向力总和； NQK为模板支撑系统可变荷载标准值产生的轴向力总和。所以Q总N/S=1.2NGK/S+1.4NQK/S=1.2PG1.4PQQ总1.2*(16.4+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=29.6KN/m2NQ总（laC）lb29.6（11）0.9=53.3KN其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为负荷范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为N=75KN。则N53.3KNN75KN所以跨中门架布置形式符合要求。8.2.4匝道箱梁端横梁部分门架承载力计算图中阴影部分为端横梁（不含翼板部分）的截面积端横梁截面积（不含翼板部分）为9.0m2，中横梁的宽度为1.5m，边横梁的宽度为1m。端横梁的荷载(不含翼板部分)9.0*26/8.0=29.3 KN/m2Q总N/S=1.2NGK/S+1.4NQK/S=1.2PG1.4PQQ总1.2*(29.3+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=45.1KN/m2端梁部分单榀门架受力计算NQ总（laC）lb45.1（0.50.7）0.6=32.47KN其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为N=75KN。则N32.47KNN75KN所以端梁门架布置形式符合要求。8.2.5匝道箱梁渐变段部分门架承载力计算图中阴影部分为渐变段（不含翼板部分）的最大截面积本联跨箱梁中横梁两侧各6.5m范围以及边横梁两侧各有5m范围的渐变段，该段底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm过渡，该段范围内荷载考虑最不利的条件，即腹板厚度为520mm，底板厚度为400mm。该段截面积为4.5m2，该段平均荷载4.5*26/7=16.7 KN/m2Q总N/S=1.2NGK/S+1.4NQK/S=1.2PG1.4PQQ总1.2*(16.7+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=30.0KN/m2渐变段部分单榀门架受力计算NQ总（laC）lb30.0（1（0.71）/2）0.9=50.0KN其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为N=75KN。则N50.0KNN75KN所以渐变段门架布置形式符合要求。8.2.6匝道箱梁翼板部分门架承载力计算由于济阳路立交匝道部分的翼板尺寸均相同，且均为实行部分，故对翼板部分的承载力计算，只需考虑跨中部分门架纵向间距大的部分作为最不利的条件进行验算，翼板段采用交叉拉杆横向间距20.9m的门架。 图中阴影部分即为翼板部分，单边翼板的截面积为0.61m2,弧长2.09m翼板的荷载0.6126/2.09=7.6KN/m2Q总N/S=1.2NGK/S+1.4NQK/S=1.2PG1.4PQQ总1.2*(7.6+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=19.1KN/m2翼板部分单榀门架受力计算NQ总（laC）lb19.1（11）0.9=34.4KN其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为N=75KN。则N34.4KNN75KN所以翼板段门架布置形式符合要求。8.2.7匝道箱梁模板木方验算8.2.7.1跨中部分荷载总量Q总30.5 KN/m2（1）底模验算A、底模模板应力验算：板上荷载为： qQ总la30.51.22=37.2KN/m跨中弯矩：M1/2=qL2/10=37.20.22/10=0.149KN.m模板净截面抵抗矩：Wbh2/6=1.220.0122/6=2.928105m3弯曲应力：M1/2/ W=0.149/2.928105m35.1Mpa竹胶板静曲强度为：12Mpa所以跨中部分底模应力满足要求。B、底模挠度验算竹胶板惯性矩：I竹bh3/12=1.220.0123/12=1.757107m4挠度：f5ql4/(384EI)537.20.24/(38491061.757107) 4.9104mfL/400=0.2/400=5104m其中E为竹胶板的弹性模量9106所以挠度满足要求 （2）箱梁跨中底模下纵向10cm10cm方木受力验算A、1010方木应力验算每延米纵桥向10cm10cm方木上荷载为：qQ总L29.60.25=7.4KN/m箱梁跨中10cm10cm方木的跨径为1m，方木跨中弯矩：M1/2=qL2/10=7.412/10=0.74KN.m考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。方木净截面抵抗矩：Wbh2/6=0.090.092/6=1.215104m3弯曲应力：M1/2/ W=0.74/1.215104m36.1Mpa=12 Mpa所以跨中部分纵向1010方木满足应力要求B、10cm10cm方木挠度验算 考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。方木惯性矩：Ibh3/12=0.090.093/12=5.47106m4挠度：f5ql4/(384EI)57.414/(38491065.47106) 1.9103mfL/400=1/400=2.5103m其中E为方木的弹性模量9106所以方木挠度满足要求。8.2.7.2端梁部分（1）端梁底模验算A、底模模板应力验算：板上荷载为： qQ总la45.11.22=55.02KN/m跨中弯矩：M1/2=qL2/10=55.020.152/10=0.124KN.m模板净截面抵抗矩：Wbh2/6=1.220.0122/6=2.928105m3弯曲应力：M1/2/ W=0.124/2.928105m3=4235kpa4.24Mpa竹胶板静曲强度为：12Mpa所以端梁部分底模应力满足要求。B、端梁底模挠度验算竹胶板惯性矩：I竹bh3/12=1.220.0153/12=3.431107m4挠度：f5ql4/(384EI)555.00.124/(38491063.431107) 4.8105mfL/400=0.15/400=3.75104m其中E为竹胶板的弹性模量9106所以底模挠度满足要求 （2）箱梁端梁底模下纵向10cm10cm方木受力验算A、7.5cm15cm方木应力验算每延米纵桥向10cm10cm方木上荷载为：qQ总L45.10.2=9.0KN/m箱梁端梁10cm10cm方木的跨径为0.5m，木方跨中弯矩：M1/2=qL2/10=9.00.52/10=0.23KN.m考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。方木惯性矩：Wbh2/6=0.090.092/6=1.215104m4弯曲应力：M1/2/ W=0.23/1.215104m31.9Mpa=12 Mpa所以端梁部分纵向10cm10cm方木满足应力要求B、10cm10cm方木挠度验算 考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。 方木惯性矩：Ibh3/12=0.090.093/12=5.467106m4挠度：f5ql4/(384EI)59.00.54/(38491065.467106) 1.5104mfL/400=0.2/400=5104m其中E为方木的弹性模量9106所以端梁部分方木挠度满足要求。8.2.7.3渐变段部分 由于渐变段的模板以及方木布置与端梁部分相当相似，且端梁部分的验算表明有相当大的安全系数，故渐变段不再展开计算。8.2.7.4翼板部分跨中荷载总量Q总19.1 KN/m2，翼板部分木方中到中间距30cm。（1）底模验算A、底模模板应力验算：板上荷载为： qQ总la19.11=19.1KN/m 跨中弯矩：M1/2=qL2/10=19.10.22/10=0.0764KN.m模板净截面抵抗矩：Wbh2/6=10.0122/6=2.4105m3弯曲应力：M1/2/ W=0.0764/2.4105m33.18Mpa竹胶板静曲强度为：12Mpa所以跨中部分翼板应力满足要求。B、底模挠度验算竹胶板惯性矩：I竹bh3/12=10.0123/12=1.44107m4挠度：f5ql4/(384EI)519.10.24/(38491061.44107) 3.1104mfL/400=0.3/400=7.5104m其中E为竹胶板的弹性模量9106所以跨中部分翼板挠度满足要求 （2）箱梁跨中翼板底模下纵向10cm10cm方木受力验算A、10cm10cm方木应力验算每延米纵桥向10cm10cm方木上荷载为：qQ总L19.10.3=5.73KN/m箱梁跨中10cm10cm方木的跨径为1m跨中弯矩：M1/2=qL2/10=5.7312/10=0.573KN.m考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。模板净截面抵抗矩：Wbh2/6=0.090.092/6=1.215104m3弯曲应力：M1/2/ W=0.573/1.215104m34.72Mpa=12 Mpa所以翼板跨中部分纵向10cm10cm方木应力满足要求。B、10cm10cm方木挠度验算考虑到目前市场上实际到现场的10cm10cm基本上为9cm9cm左右，验算时按照实际情况9cm9cm方木验算。方木惯性矩：Ibh3/12=0.090.093/12=5.467106m4挠度：f5ql4/(384EI)55.7314/(38491065.467106) 1.5103mf1/400=1/400=2.5103mE为方木的弹性模量9106所以翼板部分方木挠度满足要求。8.2.8匝道箱梁弧形钢管验算 8.2.8.1跨中部分弧形钢管验算 A、跨中弧形钢管应力验算由上图所示，的截面积均为0.1820.36m2,的截面积为0.126+0.228=0.354 m2,的截面积0.74m2所以本箱梁门架在箱梁跨中部分只需验算的应力。荷载总量Q总0.7426/0.9=21.4KN/m2钢管上荷载为： qQ总la21.41=21.4KN/m L=0.9-0.150.75m2钢根管净截面抵抗矩：W25.08106，考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数弯曲应力：ql2/ 8W=21.47502/(80.925.08103)164.5Mpa钢管的极限弯曲应力=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力0.85205174.3 Mpa164.5 Mpa= 174.3 Mpa所以跨中2根弧形钢管应力满足要求。B、跨中弧形钢管挠度验算2根钢管惯性矩：I212.19104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数， 钢管E2.06105挠度：f5ql4/(384EI)521.47504/(3840.9212.191042.06105)1.95mm f900/400=2.25mm所以2根弧形钢管跨中部分挠度满足要求8.2.8.2端梁部分弧形钢管验算 A、端梁弧形钢管应力验算荷载总量Q总45.1 KN/m2钢管上荷载为： qQ总la45.10.5=22.6KN/m L=0.6-0.150.45m钢管净截面抵抗矩：W5.08106考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数弯曲应力：ql2/ 8W=22.64502/(80.95.08103)125.2Mpa钢管的极限弯曲应力=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力0.85205174.3 Mpa所以=125.2Mpa= 174.3 Mpa,跨中弧形钢管应力满足要求。B、端梁弧形钢管挠度验算钢管惯性矩：I12.19104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数， 钢管E2.06105挠度：f5ql4/(384EI)522.64504/(3840.912.191042.06105)0.53mmfL/400=600/400=1.5mm所以弧形钢管端梁部分挠度满足要求8.2.8.3箱梁渐变段部分弧形钢管验算 由上图所示，的截面积为0.54m2,的截面积为0.365+0.127=0.49 m2,的截面积0.89m2,渐变段需对截面进行钢管应力验算（1）截面验算A、渐变段截面弧形钢管应力验算荷载总量Q总0.8926/0.9=25.7 KN/m2钢管上荷载为： qQ总la25.7(1+0.7)=21.8KN/m 计算跨径L=0.9-0.150.75m2根钢管净截面抵抗矩：W25.08106考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数，弯曲应力：ql2/ 8W=21.87502/(80.925.08103)167.6Mpa钢管的极限弯曲应力=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力0.85205174.3 Mpa所以=167.6Mpa= 174.3 Mpa,跨中弧形钢管应力满足要求。B、渐变段弧形钢管挠度验算2根钢管惯性矩：I212.19104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数，钢管E2.06105挠度：f5ql4/(384EI)521.85004/(3840.9212.191042.06105)0.39mmf900/400=2.25mm所以弧形钢管渐变段部分挠度满足要求8.2.8.4箱梁翼板部分弧形钢管验算A、跨中部分翼板弧形钢管应力验算荷载总量Q总19.1 KN/m2钢管上荷载为： qQ总la19.11=19.1KN/m L=0.9-0.150.75m2根钢管净截面抵抗矩：W25.08106考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数弯曲应力：ql2/ 8W=19.17502/(80.925.08103)146.9Mpa钢管的极限弯曲应力=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力0.85205174.3 Mpa，所以=146.9Mpa= 174.3 Mpa,跨中段翼板弧形钢管应力满足要求。B、跨中部分翼板弧形钢管挠度验算2根钢管惯性矩： I212.19104mm4考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数 钢管E2.06105挠度：