单层工业厂房计算书.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请 联系网站删除混凝土单层厂房结构课程设计设计资料1、 工艺要求 本工程为一工业厂房，根据工艺要求，该车间为单跨，跨度为18米，柱距6米，长60米，跨内设有20/5吨，中级工作制吊车（A4）一台，轨顶标高须不低于7.5米，可不设天窗，采用纵墙开窗方案。建筑平立剖面示意图分别如下：2、 建筑资料（1）屋面做法 序号屋面做法自重（KN/）1二毡三油防水层上铺小豆石0.35 220厚水泥砂浆找平200.02=0.40 380厚加气混凝土保温层0.65 （2） 围护墙：240砖砌墙（3） 门窗：钢门窗3、 气象和地质条件基本风压0.6 KN/，地面粗糙度B类；基本雪压0.6 KN/；积灰荷载0.3 KN/。排架结构计算一、构件选型（一）屋面板（选用图集04G4101）屋面荷载标准值为：二毡三油防水层上铺小豆石 0.35kN/ m2 20mm水泥砂浆找平层 200.02 = 0.4 kN/ m280mm厚加气混凝土保温层 0.65 kN/ m2 屋面恒荷载总计 1.4 kN/ m2 积灰荷载 0.3 kN/ m2雪荷载 0.6 kN/ m2屋面活载 0.5 kN/ m2屋面活荷载总计（计算时取雪荷载和屋面荷载较大值） 0.9 kN/ m2荷载组合 1.351.4+1.4（0.90.3+0.70.6）=2.86 kN/ m2选Y-WB-3，允许荷载3.65 kN/ m2 2.86 kN/ m2 满足要求。（二）屋架（选用图集04G4151）屋架以上荷载标准值为屋面恒荷载 1.4 kN/ m2屋面板自重 1.4 kN/ m2 屋面板管缝重 0.1 kN/ m2屋面支撑 0.07 kN/ m2屋面恒荷载总计 2.97 kN/ m2屋架活荷载 0.9 kN/ m2荷载组合一：1.22.97+1.40.9=4.82 kN/ m2二：1.352.97+1.40.90.7=5.20 kN/ m2选用YWJ182Aa（无天窗，两端内天沟，自重65.5kN），允许荷载5.5 kN/ m2 5.20 kN/ m2 满足要求。（三）吊车梁（选用图集04G326） 选用YDL1，自重41.3kN（四）吊车轨道联结（选用图集04G325）选用轨道联结DGL10，吊车梁上螺栓孔间距A=220mm,轨道面至梁顶面距离170mm，Pd311.71,满足2550.73720.09，满足柱箍筋配置：非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。上下柱均采用8200箍筋。4、 柱裂缝宽度验算风荷载的故不考虑风荷载。截面内力（kNm）-5.1493.10（kN）208.73462.73/0.720.55，需进行验算0.760.55，需进行验算24.6201.200.0120.011=1+2.391.0 218.79561.2=（mm2）00.641196.24600.222570负值，取0.20.2590.020.3,满足0.0760.3,满足5、 牛腿设计 （1）牛腿截面高度验算由于牛腿顶面没有水平荷载，即设裂缝控制系数=0.65， 由=0.65=585.31kN，满足。（2） 牛腿配筋计算 由于a=-30mm ， 满足要求。（3） 牛腿顶面局部挤压验算=400300=1.2105mm2，0.75=0.7514.31.2105=1287 kN=294.73kN，满足要求。六、柱的吊装验算（柱） 由表12-4知，柱插入杯口深度为故柱的总长为10.80+0.8=11.60m。计算简图如右图所示。（1） 荷载计算动力系数，柱自重的重力荷载分项系数取1.35。1.51.354=8.10 kN/m=1.51.35（0.41.025）=20.25 kN/m =1.51.354.4=8.91 kN/m（2） 弯矩计算 =-1/28.103.92=-61.60kNm，=-84.20kNm（3） 进行裂缝宽度验算：柱截面上柱下柱M（）61.6088.67（）90.43219.89208.79131.730.470.20(mm)0.1980.2,满足0.0460.2,满足基础设计（柱）1.地基承载力特征值和基础材料该地区工程地质条件良好，地面下1.5m左右为中密粗砂层，层厚6m，则地基承载力特征值fa=200 KPa。2作用在基础底面的内力（1）基础梁和围护墙的重力荷载计算：基础梁 bh=240mm450mm，围护墙240mm砖砌墙，墙上开上下两层钢窗上窗：1.8m3.6m；下窗3.6m3.6m。梁自重 0.240.45625=16.20 kN钢窗重 (3.6+1.8)3.60.45=8.75kN 墙自重 (10.20+1.18+0.6-0.45)6-(3.6+1.8)3.60.2419=241.86 kN 总计： Nwk=266.68kN Nw=1.2 Nwk=1.2266.68=320.02 kN Nwk基础形心的偏心矩ew=h/2+240/2=800/2+240/2=520mm对基础底面的偏心弯矩（2） 柱传来的第组内力控制截面的内力组合为对基础底面产生的内力设计值为这组内力标准值为对基础底面产生的内力标准值（3） 柱传来的第组内力控制截面的内力组合为对基础底面产生的内力设计值为这组内力标准值为对基础底面产生的内力标准值3初步基础尺寸(1)基础高度和杯口尺寸已知柱插入杯口深度为800mm，故杯口深度为800+50=850mm。杯口顶部尺寸：宽为400+275=550mm，长为800+275=950mm；杯口底部尺寸：宽为400+250=500mm，长为800+250=900mm。按表12-5取杯壁厚度t=300mm，杯底厚度据此，初步确定基础高度为800+50+200=1050mm。（2） 确定基础底面尺寸基础埋深为d=0.6+1.05=1.65m，取基础底面以上土的平均重度为则地基承载力特征值。由内力组合表12-8知，按式（10-30）控制截面-的最大轴向力标准值为按轴心受压估算基础底面尺寸考虑到偏心等影响，将基础再放大30%左右，取基础底面面积基础底面弹性抵抗矩 4.地基承载力验算 基础及基础上方土的重力标准值 =2.23.30.6020=87.12 kN 1.2=1.2318.8=382.56 kN/m2 基底地面压力标准值如下表：基础底面压力计算及地基承载力验算表类别组组 (kNm)254.72349.15(kN)328.20556.29 (kN)266.68266.68= Nbk (kN)682.081142.41Nwkew (kNm)393.39210.480.530.550.180.55= (kN/m2)224.4027.48209.98104.74=(+)/2 (kN/m2) 125.94318.8157.36318.8(kN) 1.2224.40382.56209.980，故基础底面积满足地基承载力要求。5.基础受冲切承载力验算 只考虑杯口顶面由排架柱传至基础底面的内力设计值，显然这时第组内力最不利。 ，故有效高度，冲切破坏椎体最不利一侧上边长和下边长分别为 =400+2375=1150mm =2（200+375）+6602=2470mml=2200mm，取2200mm， 考虑冲切荷载时取用的基础底面多边形面积， =(3300/2-775-660)2200-(1100-575/2-660)=44.9710mm0.45m故此基础高度满足受冲切承载力的要求。6. .基础底板配筋计算 按地基净反力设计值进行配筋计算 （1）沿排架方向，即沿基础长边b方向的底板配筋计算 由前面可知，第组内力最不利，故作用在基础底面的弯矩设计值和轴向力设计值为： 偏心距基础底面有一部分出现拉应力。 设应力为零的截面至截面的距离为x，此界面能在柱中心