勘察报告方案

工程编号：HBK2014-251 概述1.1工程概况昆山XX有限公司拟兴建周庄XX项目，拟建工程位于昆山市周庄镇XX，据设计图纸，拟建物为商业、创意文荟、影院、地库等，总建筑面积约43953.12m2，其中地上27653.12 m2，地下16300 m2。拟建物的抗震设防类别为标准设防类，受业主委托我公司承接该部分的岩土工程详细勘察，并于2015年1月29日出具周庄XX项目（HBK2014-25）岩土工程详细勘察报告。1.2拟建工程建（构）筑物性质根据业主提供的资料，拟建场地为XX、XX、XX三个单体，26层，总高23m左右。单体一般柱网为8.412m，XX顶层存在大跨框架，最大跨度为20m左右。单体均有一层地下室，且连成一片，埋深约6m，本工程一般框架柱底的轴力为3000kN（标准值），最大单根柱底的轴力约为7000kN(标准值) 。本工程的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。商业、酒店、影院楼的抗震设防类别均为丙类。结构设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级。地基基础设计等级为乙级，基础设计安全等级为二级。拟建物位置、具体尺寸及勘探点布置详见建筑物与勘探点平面位置图。 1.3拟建工程勘察等级 表1.3勘察阶段详细勘察岩土工程勘察等级乙级工程重要性等级二级（一般工程）抗震设防烈度7度场地复杂性等级二级（中等复杂场地）抗震设防类别丙类地基复杂程度等级二级（中等复杂地基）地基基础设计等级乙级1.4其它该工程由业主委托同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司进行施工图设计。2、勘察执行的规范、标准、勘察目的、技术要求及工作方案2.1勘察工作执行的主要规范、标准1、建设单位提供的电子版建筑总平面图及勘察技术要求2、岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）；3、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；4、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；5、建筑地基处理技术规范（JGJ79-2012）；6、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）；7、岩土工程勘察安全规范(GB50585-2010) ；8、土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；9、静力触探技术标准（CECS04：88）；10、工程测量规范（GB50026-2007）；11、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）；12、岩土工程勘察报告编制标准（CECS 99：98）；13、建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）；14、预应力混凝土管桩基础技术规程（DGJ32/TJ109-2010）；15、房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）等。2.2勘察目的、工作量布置原则及勘察工作方法2.2.1勘察目的本次勘察为详细勘察阶段，勘察目的是提供拟建场地的岩土工程勘察资料，为地基与基础设计及工程施工提供地质依据。本次详勘需要解决的问题如下：1查明建筑物范围内地基土的埋藏分布、构成及其物理力学性质，分析评价场地地基的稳定性、适宜性、均匀性和承载力；2查明场地地下水的类型、埋藏条件、水位及变化幅度以及水质情况，查明地层的渗透性，评价地下水及土对建筑材料的腐蚀性；评价地下水对桩基设计和施工的影响；3拟建场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，本次勘察按此烈度预测地震效应，划分建筑场地类别，评价建筑场地属对建筑抗震有利、不利和危险的地段，并对饱和砂土及粉土进行液化判别；4查明场地不良地质作用及特殊性岩土的成因、分布范围及危害程度，并提出防治措施和建议；查明有暗浜、孤石等对工程不利的埋藏物；5查明桩基持力层的埋深、分布、工程特性和变化规律，提供桩基设计参数，预估单桩承载力，评价成桩的可能性及对周围环境的影响，提出成桩的类型及施工方法等建议；6提供地基变形计算参数，预测建筑物的变性特征；7提供基坑开挖支护所需的设计参数，评价推荐合理的基坑支护、地下水处理方案，并对基坑围护设计施工中应注意的问题提出建议。2.2.2工作量布置原则(1)、勘探点平面布置根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）要求，结合建筑物的平面特征及本地区地质特点，确定本次勘察平面布置如下：（A）拟建建筑物详细勘察阶段勘探点按建筑物轮廓线、边线及角点综合考虑线性进行布置，勘探点间距均30.0m。（B）拟建场地共布置勘探点41个，其中机钻孔14个，双桥静力触探孔27个，数字前前缀C为单桥静力触探孔，前缀J为钻机钻孔，（见勘探点性质一览表）。（C）波速测试、水文量测及取水试样均在相应钻孔中进行，为进一步查明场地上部软土及持力层地层变化情况，加密布置了26个勘探孔（双桥静探孔），以数字前缀B表示，布置了14个小口径麻花钻，以数字前缀S表示。(2)、勘探点深度依据拟建场地土层及拟建物特点，确定场地勘探孔深度如下：1、影院、创意文慧的勘探孔35.045.0m，商业及地库的勘探孔孔深为25.040.0m；2、加密勘探孔孔深（B*）25.038.0m，以揭露持力层分布变化情况为主；小口径麻花钻为查明淤泥质土层分布情况为主，一般孔深为8.015.0m。2.3勘察工作手段针对本工程特点，本次勘察主要采用钻探取土及室内土工试验、静力触探试验及标准贯入试验等综合勘察技术手段。2.3.1、钻探 （1）、现场钻探由1台SH-30型钻机完成。钻机定位要求准确，孔位误差控制在0.25m内。（2）、所有钻孔均采用套管隔断上部松散土层，以保证取样和原位测试的质量。勘探孔采用螺纹钻回旋钻进。开孔直径为150mm， 终孔直径为110mm；由于场地内钻探深度范围内有粉土、粉砂的存在，为保证钻进的顺利进行，以及保证取土质量和满足标准贯入试验的要求，采用泥浆护壁钻进工艺，施工完毕采取抛粘土球封孔措施。 （3）、回次进尺最大控制在1.02.0m，以满足分层鉴别描述的要求。严格控制取样与原位测试间距。（4）、严格执行现场编录制度，严禁追记。现场施工中，密切关注钻进情况，并作记录，发现异常分析原因，并立即提钻取样或进行原位测试。2.3.2.采样及原位测试（1）采样为减少扰动并保证各试验项有足够数量样本，原状土样根据土性不同采用中厚壁取土器及薄壁取土器进行取样，采样间距2.03.0m，以保证原状土样质量，原状土样盒的长度为30cm，土样根据土的性状及试验技术要求采用重锤少击法采取，扰动样在标贯器中直接采取，土样现场及时蜡封装箱，及时送达试验室。（2）原位测试采用1台15吨型双桥静力触探进行测试，进场前对探头进行标定。贯入过程中，在孔深为12m范围内，每隔24m测读或调整零读数。终孔时，测读或调整零读数。贯入速率控制在1.2m/min内，数据采集间隔10cm自动记录，记录仪型号为JCK-3。标准贯入试验采用自动脱钩的自由落锤法，贯入器打入土中15cm后，开始记录每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入击数。2.3. 3、室内土工试验（1）常规物理性质试验： 天然含水率、比重、液塑限及密度等物理性质试验，同时对粉土或砂土进行颗粒分析试验。液限采用76g锥法、塑限采用搓条法测定；并取2件水样进行水质简分析。 （2）常规力学性质试验：压缩试验根据具体要求加压至800kPa，直接剪切试验预固结至上覆压力，试验指标按固结快剪抗剪强度峰值提供。（3）特殊试验：针对拟建建筑物性质及场地土层特征，试验室进行了三轴UU试验、渗透试验、先期固结试验及无侧限抗压强度试验等。土工试验数据采用南京浦口区华宁软件开发中心HNTGCS6.5版本进行导入输出，勘察数据统计采用华宁岩土工程勘察软件包17.5版本进行统计，图件采用AutoCAD2008进行出图。2.3.4、波速试验采用武汉建科科技有限公司制造的WAVE2000场地振动测试仪及相关配套设备，以单孔检测法自下而上进行测试，土层的剪切波速测试间距为1.0m，合计测试5孔。2.3.5、测量放样依据（1）勘探点采用昆山城市坐标系，由设计提供拟建物坐标，采用GPS全球定位系统测量放样，水准仪量测勘探点高程。（2）孔口标高采用85国家高程基准，引测点位于场地东侧大桥路路中心点BM1（X=44592.841，Y=14938.774，H=3.651）及BM2（X=44529.991，Y=14876.911，H=3.369），勘探点高程采用水准仪测量。以后施工若采用其它点作高程引点，应与该点联测，并校核无误后方可使用本报告。（3）拟建物及各勘探点平面坐标及高程见“勘探点主要数据一览表”及“勘探点平面位置图”。2.4、勘察进程与完成工作量2.4.1、勘察进程 表2.4.1 工作度阶段起止外业施工2015年01月13日2015年01月22日土工试验2015年01月14日2015年01月26日资料整理2015年01月14日2015年01月29日2.4.2、完成工作量本次勘察完成工作量见“完成工作量一览表”（表2.4.2）。勘察工作量一览表 表2.4.2野 外 工 作室 内 土 工 试 验项 目数量项 目数量测量勘探点（个）81含 水 量（项）231取土标贯钻孔孔数（孔）14密 度（项）231进尺（米）480.7比 重（项）231静力触探试验孔数（孔）51液 限（项）144进尺（米）1642.7塑 限（项）144小口径麻花钻孔数（孔）14压缩试验（组）144进尺（米）162.0固结快剪（组）136取土试样原状样（个）144颗粒分析（组）118扰动样（个）83水质分析（件）2标 准 贯 入 验（次）83渗透试验（组）12取水样（件）2三轴UU试验（组）12波速测试（孔/米）3无侧限抗压强度试验（组）63区域地质及气象水文资料3.1气候条件昆山市属北亚热带季风气候区，气候温暖湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，年平均温度为16.8C，年降水量1149.3毫米，年日照为1994.5小时，无霜期为220天。夏季主导风向为东南风，冬季为西北风。3.2地质构造昆山毗邻苏州，该地区新生代以来新构造活动反映不强烈，主要表现为垂直升降运动。西部丘陵山区缓慢抬升，东部平原区轻微下降，据中国岩石圈新构造时期升降幅度图，19561977 年地形形变测量结果，平原区 20 年间垂直形变速率不到-0.1mm/a，属地壳活动稳定区。3.3区域地震历史昆山地区地震活动不强烈，据近两千年的历史记载，其发生大于四级的地震49次，大于5级的地震9次，其中较大的地震为1974年4月22日溧阳上沛5.5级地震和1990年2月10日常熟太仓沙溪5.1级地震，属于地震相对活动稳定区域。3.4区域地下水位及水文资料昆山市境内地表水系极为发育，为太湖下游高水网区，境内河流纵横，湖荡棋布，较大河流有吴凇江、娄江、青阳港、急水港、大直港等，较大湖泊有阳澄湖、淀山湖、澄湖、傀儡湖等。据昆山市水利局提供的吴凇江周巷水文站资料，昆山市近35年最高洪水位标高约为1.847米，最低枯水位约为0.777米，另据区域水文地质资料，昆山地区地下水（孔隙潜水）历史最高水位为2.357米（1999.7.1）；最低潜水位约为0.297米（1956.2.10）（注：以上水位高程为黄海高程系统）。根据1:5万苏州水文地质、工程地质、环境地质综合勘察报告，本区域内潜水稳定水位埋深为0.31.6m；微承压水，其水位历时曲线与潜水动态特征相似，年变化幅度为1.01.5m。4 场地工程地质条件4.1地形、地貌拟建场地现为空地，场地东面为大桥路，北侧、西侧及南面大部分区域为空地，最南端局部有一河道，距离拟建地库边线约为13.0m，勘察期间测得水面标高约为1.25m，水深约为0.31.7m，河底淤泥厚度约为0.30.8m。场地地势稍有起伏，勘察期间测得的勘探孔孔口标高为1.69m3.02m，相对高差为1.33m，平均标高2.65m。 场地地处长江三角洲冲积平原东南缘太湖水网平原东部，第四纪以来地壳运动以沉降为主，广泛接受陆-海相堆积，第四系地层分布范围广、厚度大，形成广阔的冲积平原地貌。本场区地貌类型为滨海-河湖相沉积平原区，全新世沉积物以河湖、滨海相为主，岩性多为粘性土及粉土、粉砂。4.2地基土的构成与特征据钻探揭露，在地面下45.50m深度范围内除素填土外，其余均为第四纪河湖、滨海相沉积物，由粘性土、粉土及粉砂组成，按其工程特性，从上到下可分为7个工程地质层，第层分有三个亚层，各土层分布及结构特征详见附表4.2。4.3水文地质条件1、场地历史最高、最低地下水位及抗浮设计水位场地历史最高潜水水位建议区域最高水位2.357m（1985国家高程，下同），历史最低潜水水位建议取0.297m；微承压水，其水位历时曲线与潜水动态特征相似，年变化幅度为1.01.5m，结合场地地层情况，常年平均地下水位可取 0.80m，建筑基础设计水位（抗浮设计水位）建议按规划室外地坪标高下0.5m取值。2、场地地下水根据本次勘察的水文地质工作、并结合区域水文地质资料查明，对本工程有影响的主要地下水为潜水层、承压水。浅部潜水：赋存于地层上部素填土及层淤泥质粉质粘土的孔隙孔隙、根孔、虫孔内，富水性及透水性均较差，主要受河流补给及大气降水补给，以地面蒸发和侧向径流形式向河、湖排泄。下伏层粘性土的透水性差，是潜水含水层与微承压含水层之间的相对较好的隔水层。潜水稳定水位情况 表4.3.1数据个数稳定水位埋深最小值(M)稳定水位埋深最大值(M)稳定水位埋深平均值(M)稳定水位标高最小值(M)稳定水位标高最大值(M)稳定水位标高平均值(M)141.102.001.750.700.980.84微承压水：赋存于第、-1层粉土、粉砂中，勘察期间测得场地初见水位埋深为6.00m9.00m，初见水位标高为-4.00m-6.30m，稳定水头埋深为1.90m，稳定水头标高为0.70m。补给以地表水为主，排泄则以侧向径流为主。水位受大气降水和地表水影响，季节性变化较明显，稳定水位年变化幅度约为0.8m。孔隙潜水量测时采用麻花钻在所有机钻孔孔位1米范围内钻探23米，以见水为准量测其初见水位，间隔8小时后量测其稳定水位；承压水量测时采用套管止水措施隔断上部含水层，以见水为准量测其初见水位，间隔8小时后量测其稳定水位。4.4场地环境类型及地下水腐蚀性评价经调查拟建场地及附近未发现污染源，按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）12.2.1、12.2.2及12.2.4的有关规定，本场地的环境类别为类湿润区，干湿交替。根据本场地取潜水水样水质分析结果表明：按环境类型判别，场地地下水和土对混凝土结构有微腐蚀性；按地层渗透性判别，场地地下水和土对混凝土结构有微腐蚀性；地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性，地下潜水腐蚀性评价见表4.4。详细指标见附件“水质检测报告”。场地地下水的腐蚀性评价表 表4.4腐蚀介质规范标准（II类环境）测试结果评价结论B腐蚀介质规范标准测试结果评价结论腐蚀等级指标值腐蚀等级指标值SO42-（mg/L）微5.07.057.10微腐蚀性弱3001500弱5.04.0中15003000中4.03.0强3000强3.5Mg2+（mg/L）微200018.2016.12微腐蚀性侵蚀性 CO2（mg/L）微4000强-NH4+（mg/L）微5000.000.00微腐蚀性Cl-（mg/L）长期浸水微1000强-OH-（mg/L）微350000.00微腐蚀性干湿交替微57000强5000总矿化度（mg/L）微60000-经判别本场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋在长期浸水下和干湿交替时均具微腐蚀性。根据工业建筑防腐蚀设计规范(GB50046-2008)判定方法对拟建场地地下水对管桩接头进行评价，腐蚀性等级为微腐蚀性，混凝土预制桩应减少接桩数量，接头宜位于非污染土层中。此外，拟建场地附近无明显污染源，场地地下水位较浅，地基土受雨水的淋滤渗透及毛细作用，土中可腐蚀性介质已基本被溶解于地下水中，其腐蚀性离子含量接近地下水离子含量，所以土对建筑材料的腐蚀性可参照地下水的判定结果即：地基土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。4.5场地和地基的地震效应4.5.1场地抗震设计基本条件据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）附录A 0.8条之规定，昆山市抗震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，拟建建筑物抗震设防类别为标准设防类。详细勘察阶段在整个场区内，采用RS-K1616浮点式工程动测仪，在钻孔J4、J9、J18、J21、J33内进行单孔波速测试，测试深度均为20.0米。各测孔的测试结果及附图见“地基土剪切波速测试报告”。由测试结果可知：场地的等效剪切波速 Vse值为：J4为119.0m/s、J9为158.2m/s、J18为135.9m/s、J21为122.0m/s、J33为151.0m/s，其中A区等效剪切波速平均值为154.6m/s，覆盖层厚度80m，因此A区场地类别为类；B区及C区等效剪切波速平均值为125.6m/s，覆盖层厚度80m，因此B区及C区场地类别为类。具体分区界线详见“建筑物与勘探点平面位置图”。4.5.2建筑场地类别、特征周期及抗震地段划分据昆山市区域地质资料（由江苏省地质调查研究院，2005年1月），场地覆盖层厚为140230m，根据勘探成果及波速测试结果，依据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）及建筑工程抗震设防分类标准（GB 50223-2008）规定，有关地震参数见表4.6.2。地震参数表 表4.6.2昆山市抗震设防烈度7度工程抗震设防类别丙类（标准设防类）抗震地段划分对建筑抗震不利地段场地覆盖层厚度80m设计基本地震加速度0.10g等效剪切波速范围值为122.0m/s158.2m/s 设计地震分组第一组建筑的场地类别A区为类、B区及C区为类场地特征周期本场地类别分别为类、类，分界线见平面图，场地设计地震分组为第一组，根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）表5.1.4-2，本场地特征周期可按地质分区进行取值。4.5.3地震液化判别本工程抗震设防类别为丙类，本场地20m以内揭露了饱和粉土、粉砂层，本次勘察布置了14个取土、标贯试验孔，在20米内部分揭露了饱和粉土、粉砂层(层、1层-2层)，经初判层粉土夹粉质粘土黏粒含量10%，初判不液化；第-1、-2层经初判认为需要进一步进行液化判别，现取几个代表性钻孔按建筑抗震设计规范（GB50011-2010）4.3.4条公式对20m深度范围内揭露的饱和粉土、粉砂层（-1、-2）进行液化判别，其中取0.80，地下水深度取0.50m，液化判别结果见表4.5.3。 标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表 表4.5.3孔号层号试验深度(m)岩土名称液化判别地下水位dW黏粒含量c实测击数N临界击数Ncr液化判别(m)(%)(击)(击)J96-110.15-10.45粉土夹粉砂0.5011.8010.00.0不液化6-111.65-11.95粉土夹粉砂0.5010.8020.00.0不液化6-113.15-13.45粉土夹粉砂0.5011.2017.00.0不液化6-114.65-14.95粉土夹粉砂0.5011.8016.00.0不液化6-116.15-16.45粉土夹粉砂0.5011.1022.00.0不液化6-217.65-17.95粉土0.5010.5026.00.0不液化6-219.15-19.45粉土0.5011.5016.00.0不液化J276-111.15-11.45粉土夹粉砂0.5010.1016.00.0不液化6-112.65-12.95粉土夹粉砂0.5011.5018.00.0不液化6-114.15-14.45粉土夹粉砂0.508.1014.07.7不液化6-115.65-15.95粉土夹粉砂0.5012.4017.00.0不液化6-217.15-17.45粉土0.509.1019.07.8不液化6-218.65-18.95粉土0.506.8020.09.3不液化J396-110.65-10.95粉土夹粉砂0.503.4012.010.7不液化6-112.15-12.45粉土夹粉砂0.503.0014.012.0不液化6-113.65-13.95粉土夹粉砂0.503.0017.012.5不液化6-115.15-15.45粉土夹粉砂0.503.0015.013.0不液化6-116.65-16.95粉土夹粉砂0.503.0017.013.4不液化6-218.15-18.45粉土0.503.0020.013.9不液化6-219.65-19.95粉土0.503.0022.014.3不液化从表内看出，各钻孔标贯点液化判别结果均为不液化，据此综合判定：本场地20.0m内的饱和粉土、粉砂不液化。 4.6软土震陷根据波速实验成果，场地表层素填土及第层淤泥质粉质粘土层平均剪切波速大于90m/s，依据岩土工程勘察规范（50021-2001）（2009年版）条文说明第5.7.11条，本场地可不考虑软土震陷的影响。4.7不良地质作用、地下障碍物（不良埋藏物）及特殊性岩土拟建场地内，未发现有构造断裂、滑坡、土洞、岸边冲刷、地面沉降、地裂缝等影响工程和稳定性的不良地质作用，在本工程场地内除发现深厚软土外未发现其它诸如暗浜、暗河、孤石、管线、墓穴等不良埋藏物。本场地特殊性岩土为：层素填土，近年堆积，表层为耕植土，结构较松散，含植物根系等，工程性能差，厚度为1.402.70m，平均厚度2.07m，为本场地的一般软弱土。层淤泥质粉质粘土，流塑状态，触动易变性，土质软弱，天然含水率平均值为41.00%，孔隙比平均值1.131，层厚1.7025.40m，平均11.97m，根据无侧限抗压强度试验指标计算该层土的灵敏度为2.462.99，平均2.77，属中灵敏度土，各测点先期固结压力试验结果表明该层属正常固结土层。该层土自西向东厚度变化较大，西部稍薄，东部极厚，为本场地的主要软弱土层，在邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载或地面大面积堆载时，或降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降时，可能产生负摩阻力的影响，根据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)第5.4.4.3及条文规定说明，负摩阻力系数可取0.25，设计施工中应注意采取相应措施，减少或避免负摩阻力的影响。5 地基土的物理力学性质指标5.1室内土工试验本次勘察共采取原状土样144件，扰动土样83件，在实验室对土试样进行了常规物理力学试验，其中剪切试验采用固结快剪，压缩试验最大压力加至800kPa，并针对基坑开挖深度影响范围内的部分地基土层进行了三轴UU试验、渗透试验试验，并对场地内软土进行了无侧限抗压强度试验、高压固结试验，粉土、粉砂进行了颗粒分析试验等；试验成果详见土工试验成果报告表。设计需要其他压力段的压缩模量时，请查阅“综合压缩试验曲线图”。根据室内试验结果统计各土层的物理力学性质指标范围值、平均值、变异系数详见“物理力学性质指标统计表”。5.2原位测试5.2.1静力触探试验双桥静力触探采用15T液压式静力触探机，将15cm2的探头压入土中，用LMC-D310型静探微机记录贯入深度、锥尖阻力和侧壁摩阻力，锥尖阻力qc和侧壁摩阻力fs的统计成果见物理力学指标统计表及双桥静力触探统计表。5.2.2标准贯入试验勘察中主要对粉土层、粉砂层进行了标准贯入原位测试，目的在于评价地基土的密实度、承载力和沉桩可行性及饱和粉土、粉砂的液化判别。标准贯入试验实测击数统计成果见物理力学指标统计表及分层标准贯入试验成果统计表。5.3物理力学性质指标统计和选用根据土层划分结果，以各工程地质亚层为统计单元，各类试验结果的分层统计是根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)第14.2节规定进行的，提供各项统计指标的范围值、平均值、样本数、变异系数、标准值；统计过程中，对个别异常数据进行剔除处理。变异系数、统计修正系数的计算按岩土工程勘察规范公式14.2.2-3和公式14.2.4-2进行，式中正负号按不利组合考虑。岩土物理力学性质指标的选用一般遵循以下原则：对评价岩土性状的指标：含水量、液限、塑限、塑性指数、饱和度等选用指标的平均值；对按正常使用极限状态计算的岩土参数指标：压缩系数、压缩模量等，选用指标的平均值。对按承载能力极限状态计算的岩土参数指标：抗剪强度指标（C、），选用指标的标准值。由于受河湖相沉积环境的影响，场区部分土层分布欠均匀，物理力学指标统计中，虽对个别异常数据作了剔除处理，但个别本底值较低的指标、部分具夹层土体的个别指标，变异系数仍稍大于0.30（如填土），但总体变异程度不大，较好地满足了规范对土体数据统计的要求，统计结果可供设计使用。5.4地基承载力特征值、压缩模量数据统计表根据室内土工试验、静力触探及标准贯入试验成果，结合地区经验分别确定各土层的地基承载力特征值fak，具体见表5.4.1 。 地基承载力特征值一览表 表5.4.1土层编号土层名称地基承载力特征值fak (kPa)压缩模量建议物理指标经验值双桥静力触探试验标准贯入试验抗剪强度指标计算建议取值fak (kPa)Es(1-2)(MPa)淤泥质粉质粘土808350602.69粉质粘土2092131731907.41粉土夹粉质粘0-1粉土夹粉砂21816017015.0-2粉土19017518516.0-3粉土夹粉砂19117719014.5粉质粘土夹粉土1801551601605.90粉土20719020011.50注： 1、由Ps值确定fak:一般粘性土(无锡公式)：一般粘性土fak=86Ps+45.3；淤泥质土(上海公式)：fak =(32+0.070ps)/1.25，fak=(32+0.080qc)/1.25(Ps800取800,qc700取700)；粉土(静探公式)：fak =0.02Ps+ 59.5； 粉砂(静探公式)：fak =0.016Ps+ 59.5 ,Ps、qc均为厚度加权标准值，qc与ps的换算公式为ps=1.1qc；2、由抗剪强度指标计算 fak =Mbb + Mdmd + McCk (取b=3.0m,d=0.5m)3、标贯击数Nk未经杆长修正的实测击数的标准值,按南京地区建筑地基基础设计规范GJ32/J12-2005查表F.0.3-1、F.0.3-4查表确定。6岩土工程分析评价6.1场地稳定性、适宜性与地层均匀性评价6.1.1场地区域稳定性根据区域地质资料分析，昆山地区第四纪以来地壳运动以沉降为主，第四纪沉积物总厚度达180米以上，建筑场区地震活动为相对较稳定地区，历史虽多次发生较强的有感地震，但其最大震级小于5.5级，且震中相对集中在湖洲昆山的北东向的带状区域，建筑场地及周围地区所分布的断裂带为第三纪以前形成的老断裂带，自第三纪以来未见活动痕迹。总体评价：场地区域稳定。6.1.2场地适宜性评价拟建场地地势稍有起伏，场地及临近地区无活动断裂，无岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区等不良地质现象。总体而言，场地稳定性较好，除发现深厚软土外无其它不良埋藏物，场地土层上部以软土为主，中下部土层以中软土为主，分布较稳定，采用合适的基础形式后，适宜本建筑物兴建。6.1.3地基均匀性评价场地中适宜作为拟建项目桩基持力层的土层有-1、-2、-3、及层，以下针对各拟建建筑物采用桩基础方案时的地基均匀性进行评价：A、影院当以第-2或-3层作为桩端持力层时，拟建建筑场地桩基各持力层及主要下卧层均属同一地貌单元和工程地质单元，地质条件特性变化稍小；各持力层层位分布基本稳定，厚度及性质基本均匀，层面坡度起伏不大，一般不大于10%，持力层与下卧层在基础宽度方向上，地层厚度的差值均小于0.05b（b为基础宽度），可判定拟建建筑物的地基土基本均匀；B、拟建创意文荟采用桩基础方案时，由于拟建建筑物所在场地地层变化较大，桩基设计时，建议进行分区设计，根据上述判定方法，拟建创意文荟地基不均匀，需采取结构措施调节地基不均可能造成的不利影响；C、拟建商业建筑及地库，同理判定地基不均匀。6.2岩土工程性能评价本次勘察所涉及的土层主要为粘性土、粉土与粉砂，根据建筑物各部分荷载及结构特点，对可供选择的基础持力层及其它主要地层分述如下：素填土，耕植土，结构较松散，含植物根系等，工程性能差，不能直接作为建筑物的天然地基，作为室内外地坪时，应分层碾压夯实，防止地坪开裂和不均匀沉降。淤泥质粉质粘土，流塑，承载力低，压缩性高，工程性能较差，不可作为拟建建筑物的天然地基浅基础持力层。粉质粘土，可塑硬可塑，中等压缩性，工程性能较好，土质均匀性一般，局部分布，工程性能良。粉土夹粉质粘土，粉土，稍密，夹少量软塑粉质粘土，中压缩性，土质欠均匀，工程性能一般，局部分布，工程性能一般。-1粉土夹粉砂，中密，局部稍密，土质均匀性差，中等压缩性，西部局部分布，东部及南部缺失，工程性能一般。-2层粉土，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，西部局部分布，东部及南部缺失，工程性能较好。-3层粉土夹粉砂，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，场地内大部分场地分布，东部局部缺失，工程性能较好。粉质粘土夹粉土，可塑，局部软塑，土质欠均匀，夹稍密粉土，中等压缩性，局部揭穿，工程性能一般。第层粉土，中密密实，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，未揭穿，主要分布于场地东部，工程性能较好。7地基与基础方案的评价与建议7.1地基与基础方案选择原则根据建筑物的平面特征、荷载大小、结构形式、场地地层分布特点及工程特性，结合其它环境等因素，综合分析评述各建筑物的地基与基础方案，原则上应先考虑天然浅基础，再考虑桩基础，桩基础在满足建筑物荷载及沉降要求的前题条件下，桩型、桩长应适宜。7.2、天然地基评价天然地基下的浅基础施工方便，造价经济合理，若能满足工程要求当首选。依据设计提供资料，拟建建筑物为上部2-6F，整体地下车库，埋深约为6.0m，基底标高约相当于1985高程-3.0m，基底位于层淤泥质粉质粘土层中，该层承载力较低，压缩性高，若经过验算第层淤泥质粉质粘土满足设计要求，可考虑采用以层淤泥质粉质粘土作为天然基础持力层，基础形式可选用筏板基础。7.3桩基础方案根据该场地岩土工程地质条件，结合昆山地区普遍采取的基础形式和临近成熟的施工经验，拟建建筑物建议采用桩基础方案。7.3.1桩端持力层、桩型与规格的选择由前述分析可知，拟建场地地层分布基本稳定，地层层面起伏变化较大，综合分析拟建场地地层分布状况，宜可作本工程桩基持力层的有-1层粉土夹粉砂，-2层粉土，-3层粉土夹粉砂、层粉质粘土夹粉土及层粉土层等，各层土性及工程性能评价如下： 第-1层粉土夹粉砂，中密，局部稍密，中等偏低压缩性，土质均匀性差，主要分布于场地西侧，地基承载力特征值fak=170(kPa)，Es(0.1-0.2)=15.0（MPa），该层厚度平均厚度5.53m，层顶埋深：8.9016.00m，层顶标高-13.13-6.84m，平均-8.83m，在分布稳定区域（如西侧）可作为桩端持力层。第-2层粉土，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，主要分布于场地西侧，地基承载力特征值fak=185(kPa)，Es(0.1-0.2)=16.0（MPa），该层厚度平均厚度5.68m，层顶埋深：15.9022.0m，层顶标高-19.42-12.91m，平均-14.86m，西侧分布稳定、连续、均匀，可与下部-3层粉土夹粉砂层联合作为场地内南部及西部区域建筑的桩端持力层。第-3层粉土夹粉砂，中密，中等偏低压缩性，土质均匀一般，场地内大部分场地分布，地基承载力特征值fak=190(kPa)，Es(0.1-0.2)=14.5（MPa），该层厚度平均厚度3.76m，层顶埋深：22.6025.80m，层顶标高-23.14-19.82m，平均-20.94m，场地大部分区域分布稳定、连续，可与上部-3层粉土层联合作为南部及西部区域建筑的桩端持力层。粉质粘土夹粉土，可塑，局部软塑，土质欠均匀，夹稍密粉土，中等压缩性，局部揭穿，地基承载力特征值fak=160(kPa)，Es(0.1-0.2)=5.90（MPa），该层层顶埋深：25.7028.60m，层顶标高-25.62-23.06m，平均-24.28m，场地大部分区域分布稳定、连续，可与下部层粉土联合作为南部及东部区域建筑的桩端持力层。第层粉土，中密密实，中等偏低压缩性，土质均匀性差，地基承载力特征值fak=200(kPa)，Es(0.1-0.2)=11.50（MPa），未揭穿，东部最大揭露厚度11.30m，层顶埋深：28.4037.60m，层顶标高-35.33-25.87m，平均-28.16m，可作为创意文荟东部及东北部商业建筑、地库的桩端持力层。综上，拟建场地地层局部变化较大，综合考虑建筑物的荷载大小、基础埋置深度及地层的埋深情况，对场地桩基工程进行分区，具体分区见“桩基工程分区图”，并对拟建各单体建筑的桩基持力层、桩型及桩长建议如下：A、影院（3F，层高22.60m）：其位于桩基分区A区、B区，建议以-2、-3层联合作为桩基持力层，桩型可选用桩径500mm以上的预应力或450450(mm)或以上的预制方桩，桩顶标高-3.0m，桩端标高-20.0m，有效桩长17.0m。B、创意文荟（6F，层高23.30m），由于地层变化，该建筑物的桩基工程需进行分区设计，其位于桩基分区B区的部分，建议以-2、-3联合作为桩基持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-20.0m，有效桩长17.0m；位于桩基分区C区的部分，建议以层粉土作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-33.0-30.0，有效桩长27.030.0m，桩型可选用450450(mm)或以上的预制方桩。C、商业建筑（2F，层高10.30m），由于地层变化，拟建建筑物桩基工程亦需进行分区设计，其位于桩基分区C区的部分，建议以层粉质粘土夹粉土或层粉土作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-32.0m，有效桩长29.0m；位于桩基分区A、B区的部分，建议以-1、-2或-3层作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-15.0-20.0m，有效桩长12.017.0m，桩型可选用400400(mm)或以上的预制方桩。D、地库：拟建场地为全地下车库设计，基底标高相当于85高程-3.0m，基底位于层淤泥质粉质粘土层，若经过验算第层淤泥质粉质粘土满足设计要求，可考虑采用以层淤泥质粉质粘土作为天然地基基础持力层，基础形式可选用筏板基础；亦可以采用桩基础，根据桩基分区选择相应的桩端持力层，桩顶标高-3.00m，桩端宜置于-1及其以下土层中，具体桩端标高可根据桩基分区进行选用，桩型可选用400400(mm)或以上的预制方桩，即可作为承压桩兼抗拔桩。设计时可根据上部结构的荷载要求、下卧层的强度要求、沉降与差异沉降的控制限度、施工难易程度与施工工艺要求及经济对比综合分析后确定桩径及有效桩长，具体桩型可依据设计时的实际荷载及有效布桩确定，拟建建筑所在场地东部及大部分区域的层淤泥质粉质粘土层厚度较大，不宜采用管桩方案。7.3.2桩基础设计参数的确定根据静力触探、标准贯入试验和室内土工试验物理指标，并参照国家行业标准建筑桩基技术规范（JGJ94-2008），结合本地工程设计施工经验，建议本场地内各土层预制桩的极限侧阻力标准值（qsik）和极限端阻力标准值 (qpk) 按表7.3.2取值。 7.3.3桩竖向极限承载力标准值估算按照建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)，根据表7.3.2桩基设计建议参数，下面以几个代表性的钻孔为例，估算在采用预应力空心管桩的单桩竖向极限承载力标准值，计算公式为：预制空心管桩Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpk（Aj +pApl），估算结果见表7.3.3（供参考）。桩基设计参数建议表 表7.3.2土层编号土层名称钢筋砼预制桩抗拔系数qsik(kPa)qpk (kPa)淤泥质粉质粘土220.70粉质粘土700.80粉土夹粉质粘土300.70-1粉土夹粉砂4520000.65-2粉土5027000.70-3粉土夹粉砂5530000.65粉质粘土夹粉土5022000.70粉土7042000.70单桩竖向极限承载力标准值估算表 （预制桩） 表7.3.3建筑物名称孔号桩 型规格(mm)桩 端持力层桩顶标高（m）桩端标高（m）桩 长（m）QUK（kN）单桩承载力特征值推荐值（kN）影院J1预应力管桩500-2-3.0-20.017.01750875C17预制方桩450*450-2-3.0-20.017.01950975创意文荟C3预制方桩450*450-2-3.0-20.017.01400700J12预制方桩450*450-3.0-29.026.023001150商业J7预制方桩400*400-3.0-31.028.022001100商业J29预制方桩400*400-2-3.0-18.015.01000500商业J38预制方桩400*