盖梁支架计算书

四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 0 汕湛高速揭博项目汕湛高速揭博项目 T11 标标 盖梁支架计算书盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司四川路桥建设股份有限公司 2014 年年 3 月月 30 日日 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 1 目录目录 1 工程概况 1 2 总体施工方案 1 3 支承平台设置 4 4 计算依据 5 5 计算参数 5 6 计算结果 9 7 结论 22 8 抱箍试验 23 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 2 盖梁抱箍法施工方案盖梁抱箍法施工方案 一 一 工程概况工程概况 本标段主线共设置大中桥 7 座 不含互通区和服务区 分别为白 昌屋大桥 30 米 T 梁 万年坑大桥 30 米 T 梁 叶塘 1 号大桥 25 米小箱梁 叶塘 2 号大桥 25 米小箱梁 秋香江大桥 25 米小箱梁 上赖水大桥 30 米 T 梁 黎坑大桥 25 米小箱梁 九和互通内共设 置桥梁 3 座 其中主线桥 2 座 匝道 1 座 分别为三社坑大桥 25 米小 箱梁 围坪大桥 25 米小箱梁 D 匝道桥 20 米现浇箱梁 紫金西 互通内共设桥梁 3 座 其中主线桥 2 座 分别为玉竹坑中桥 25 米小箱 梁 围澳水大桥 25 米小箱梁 和 L 线秋香江大桥 25 米小箱梁 瓦溪服务区共设置主线桥 1 座 为四联大桥 30 米 T 梁 下部结构采 用桩基础 地系梁 承台 柱式桥墩 肋板 台帽 盖梁和耳背墙 其 中 D 匝道桥桥墩采用花瓶墩 二 二 总体施工方案总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高 采用满堂支架施工盖梁耗时长 占用 大量钢管扣件等周转材料 不经济 拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台 施工 盖梁统计表盖梁统计表 盖梁 序号桥名 宽度 m 高度 m 长度 m 两柱 三 柱 个数备注 1 白昌屋大桥 2 12 415 3 两柱 9 2 万年坑大桥 2 12 415 3 两柱 6 31 82 215 333 两柱 2 4 玉竹坑中桥 1 82 219 395 三柱 2 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 3 51 82 215 381 两柱 1 61 82 215 1 两柱 7 71 82 215 188 两柱 1 81 82 216 3 三柱 1 91 82 217 411 三柱 1 101 82 220 372 三柱 1 111 82 217 463 三柱 1 121 82 218 376 三柱 1 131 82 219 382 三柱 1 141 82 216 379 三柱 1 151 82 221 359 三柱 1 16 围澳水大桥 1 82 222 343 三柱 1 17 叶塘 1 号大桥 1 82 215 1 两柱 8 18 叶塘 2 号大桥 1 82 215 1 两柱 9 19 秋香江大桥 1 82 417 437 两柱 18 20 上濑水大桥 2 12 415 3 两柱 28 212 12 415 3 两柱 10 222 12 416 63 三柱 1 232 12 417 97 三柱 1 242 12 419 3 三柱 1 252 12 419 31 三柱 1 262 12 419 39 三柱 1 272 12 419 64 三柱 1 282 12 420 1 三柱 1 292 12 416 78 三柱 1 30 四联大桥 2 12 418 27 三柱 1 311 82 215 1 两柱 8 32 三社坑大桥 1 82 218 85 三柱 8 331 82 223 9 三柱 8 341 82 218 41 三柱 1 351 82 218 33 三柱 5 36 围坪大桥 1 82 217 45 三柱 2 37 黎坑大桥 1 82 215 1 两柱 18 合计 169 考虑最不利情况 跨度及盖梁尺寸均最大 采用秋香江 1 8m 2 4m 17 437m 盖梁 两柱 上濑水大桥 2 1m 2 4m 15 3m 盖梁 两柱 和四联大桥 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 4 2 1m 2 4m 20 1m 三柱 盖梁作为计算模型 盖梁简图分别如下 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 5 三 三 支承平台布置支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在两墩柱 或三墩柱 上各穿一组抱箍 高 60cm 或 50cm 上面采用墩柱两侧各一组 63a 工字钢或单排单层 不加强型贝雷片 做横向主梁 搭设施工平台的方式 主梁上面安放 一排每根 3m 长 的双拼 10 槽钢 间距为 40cm 作为分布梁 分布梁上 铺设盖梁底模 传力途径为 盖梁底模 纵向分布梁 双 10 槽钢 横向主梁 63a 工字钢或贝雷片 抱箍 如下图 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 6 四 四 计算依据计算依据 本计算书采用的规范如下 1 公路桥涵施工技术规范 JTJF50 2011 2 钢结构设计规范 GB 50017 2003 3 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 4 建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范 JGJ130 2011 5 其他现行相关规范 规程 五 五 计算参数计算参数 1 主要材料 1 10 槽钢 截面面积为 A 1270mm2 截面抵抗矩 W 39 7 103mm3 截面惯性矩 I 198 104mm4 弹性模量 E 2 1 105Mpa 钢材采用 Q235 钢 抗拉 抗压 抗弯强度设计值 215Mpa 2 63a 工字钢 横向主梁采用 2 根 63a 工字钢 横向间距为 200cm 截面面积为 A 15500mm2 X 轴惯性矩为 IX 93920 104mm4 X 轴抗弯截面模量为 WX 2981 103mm3 钢材采用 Q235 钢 抗拉 抗压 抗弯强度设计值 215Mpa 3 贝雷片长 3m 高 1 5m 贝雷片每片重量 270kg 片 该结构形式 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 7 为单排单层不加强型贝雷梁 其结构形式性能参数为 M 容 788 2kN m Q 容 245 2kN E 2 1 105Mpa IX 250497 2cm4 2 设计荷载 1 砼自重 秋香江大桥秋香江大桥 1 8m 2 4m 17 437m1 8m 2 4m 17 437m 盖梁盖梁 两柱 两柱 砼方量 V 56 38m3 钢筋 9272kg 砼按 24KN m3 计算 砼自重 G 56 38 24 1353KN 总重 1353 9 272 10 1445 KN 盖梁长 17 437m 均布每延米荷载 q1 82 86kN m 上濑水大桥上濑水大桥 2 1m 2 4m 15 3m2 1m 2 4m 15 3m 盖梁盖梁 两柱 两柱 砼方量 V 57 71m3 钢筋 9331kg 砼按 24KN m3 计算 砼自重 G 57 71 24 1385KN 总重 1385 9 331 10 1478 KN 盖梁长 15 3m 均布每延米荷载 q1 96 62kN m 四联大桥四联大桥 2 1m 2 4m 20 1m2 1m 2 4m 20 1m 三柱 盖梁 三柱 盖梁 砼方量 V 76 2m3 钢筋 12074kg 砼按 24KN m3 计算 砼自重 G 76 2 24 1829KN 总重 1829 12 074 10 1950 KN 盖梁长 20 1m 均布每延米荷载 q1 97kN m 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 8 2 组合钢模板及连接件 0 95 kN m2 侧模和底模每延米共计 5 2m2 q2 4 94kN m 3 双 10 槽钢 3m 长双 10 槽钢间距 0 4m 每延米 5 根共计 15 米 合计 q3 15 0 1 1 5kN m 4 63a 工字钢 共 2 根 单根长 17 45 米 共重 2 17 45 122kg 4258kg q4 42 58KN 17 45m 2 44KN m 5 贝雷片长 3m 高 1 5m 贝雷片每片重量 270kg 片 该结构形式 为单排单层不加强型贝雷梁 其结构形式性能参数为 M 容 788 2kN m Q 容 245 2kN E 2 1 105Mpa IX 250497 2cm4 6 施工荷载 小型机具 堆放荷载 q5 2 5 KPa 振捣混凝土产生的荷载 q6 2 KPa 3 荷载组合及施工阶段 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数 1 2 施工荷载按活载 考虑组合系数 1 4 3 受力模型 1 10 槽钢分布梁计算模型 10 槽钢分布梁直接承受底模以上的自重 10 槽钢分布在圆柱两侧 的 63a 工字钢 或贝雷片 上 两工字钢 或贝雷片 主梁紧贴圆柱 间距按圆柱最大直径 180cm 故 10a 槽钢分布梁计算跨径为 180cm 悬 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 9 臂有利跨中受力 不计悬臂部分 按简支梁计算 实际偏安全 如下图 2 工字钢主梁计算模型 工字钢 或贝雷片 主梁承受由每根槽钢分布梁传来的重力 按均 布荷载考虑 两根工字钢 或贝雷片 各承受一半的力 工字钢 或贝 雷片 搭在抱箍上 故工字钢计算跨径为圆柱中心的间距 按两端外伸 悬臂计算 如下图 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 10 3 抱箍计算模型 抱箍采用两块半圆弧型钢板 板厚 t 12mm 制成 M27 的高强螺 栓连接 抱箍高 60cm 采用 16 根 18 根 高强螺栓连接 抱箍紧箍在 墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力 是主要的支承受力结构 为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力 同时对墩柱砼面保护 拟在墩柱与抱 箍之间设一层无纺布 纵梁与抱箍之间采用 U 型螺栓连接 六 六 计算结果计算结果 6 1 两柱盖梁 秋香江两柱盖梁 秋香江 1 8m 2 4m 17 437m1 8m 2 4m 17 437m 盖梁盖梁 1 10 槽钢分布梁计算槽钢分布梁计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 1 4 q5 q6 1 2 82 86 4 94 1 5 1 4 2 5 2 113 5KN m 双 10a 槽钢分布梁布设间距 0 4m 单根承受 0 4 113 5 2 22 7KN 盖梁底宽 1 8m 则单根槽钢均布荷载 q 22 7 1 8 12 6KN M 计算跨径 1 8m 跨中弯矩 M 1 8ql2 0 125 12 6 1 82 5 1KN M M W 5 1 39 7 103mm3 128MPa 215MPa 挠度 f 5ql4 384EI 5 12 6 1 84 384 2 1 198 0 0041m f l0 400 1 8 400 0 0045m 满足要求 2 63a 工字主横梁计算工字主横梁计算 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 11 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 q4 1 4 q5 q6 1 2 82 86 4 94 1 5 2 44 1 4 2 5 2 116 4KN m 63a 工字钢设两根 单根承受 q 0 5 116 4 58 2KN M 计算跨径 10 277m 跨中弯矩 M 1 2qlx 1 a x 1 2a l x l 1 2 58 2 10 277 8 72 1 3 58 8 75 1 2 3 58 10 277 8 75 10 277 394KN M M W 394 2981 103mm3 132MPa 215MPa 满足要求 跨中挠度 f ql4 5 24a2 l2 384EI 58 2 10 2774 5 24 3 582 10 2772 384 2 1 93920 0 017m 17mm f l 400 10 277 400 25 7mm 满足要求 悬臂端点挠度 f qal3 6a2 l2 3a3 l3 1 24EI 58 2 3 58 10 2773 6 3 582 10 2772 3 3 583 10 2773 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 12 1 24 2 1 93920 0 0069m f l 400 3 58 400 0 009mm 满足要 求 最大剪力 Qmax 297KN 最大剪应力 297KN 15500mm2 19 16Mpa 215Mpa 容许 满 足要求 3 抱箍计算抱箍计算 1 荷载计算 抱箍体所承受的压力 N 为纵梁及其以上所有荷载产生的合力 抱箍 桶壁与墩柱之间产生的摩擦力 f 抵抗压力 N 由 f Nf 知 f 由作用在抱 箍桶上的垂直压力产生 采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力 T 对抱箍桶 施工压力 盖梁恒载 G1 1445kN 钢模自重 G2 4 94 17 437 86 14kN 施工人员 机具等其他荷载 G3 2 5 2 10 50kN 横梁自重 G4 1 5 17 437 26 15 kN 纵梁自重 G5 2 44 17 437 42 54 kN 则两个抱箍承受的总荷载 G G1 G2 G3 G4 G5 1445 86 14 50 26 15 1607 3 kN 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 13 一个抱箍体承受的竖向力 N G 2 803 65 kN 该值即为抱箍体需产生的 摩擦力 2 抱箍受力计算 1 螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力 N 803 65kN 抱箍所受的竖向压力由 M27 的高强螺栓的抗剪力产生 查 路桥施工 计算手册 M27 螺栓的允许承载力 NL P n K 式中 P 高强螺栓的预拉力 取 290kN 摩擦系数 取 0 3 n 传力接触面数目 取 1 K 安全系数 取 1 7 则 NL 290 0 3 1 1 7 51 18kN 螺栓数目 m 计算 m N NL 803 65 51 18 15 7 16 个 取计算截面 上的螺栓数目 m 16 个 则每条高强螺栓提供的抗剪力 P N 16 803 65 16 50 23KN NL 51 18kN 故能承担所要求的荷载 2 螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶或土工布 按橡胶与钢之间的摩擦系数取 0 3 计算 抱箍产生的压力 Pb N 803 65kN 0 3 2679kN 由高强螺栓承担 则 N Pb 2679kN 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 14 抱箍的压力由 16 条 M27 的高强螺栓的拉力产生 即每条螺栓拉力为 N1 Pb 16 2679kN 16 167 4kN S 290kN 故高强螺栓满足强度要求 3 求螺栓需要的力矩 M 1 由螺帽压力产生的反力矩 M1 u1N1L1 u1 0 15 钢与钢之间的摩擦系数 L1 0 015 力臂 M1 0 15 167 4 0 015 0 376KN m 2 M2 为螺栓爬升角产生的反力矩 升角为 10 M2 1 N cos10 L2 N sin10 L2 式中 L2 0 011 L2 为力臂 0 15 167 4 cos10 0 011 167 4 sin10 0 011 0 591KN m M M1 M2 0 376 0 591 0 967KN m 96 7kg m 所以要求螺栓的扭紧力矩 M 96 7kg m 二 抱箍体的应力计算 1 抱箍壁为受拉产生拉应力 拉力 P1 8N 8 167 4 1339KN 抱箍壁采用面板 12mm 的钢板 抱箍高度为 0 6m 则抱箍壁的纵向截面积 S1 0 014 0 6 0 0072m2 P1 S1 1339 0 0072 185 9MPa 210MPa 满足设计要求 2 抱箍体剪应力 1 2 803 65 0 0072 55 8MPa 125MPa 根据第四强度理论 W 2 3 2 1 2 185 9 3 55 8 1 2 176 6MPa W 210MPa 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 15 满足强度要求 墩柱实际会承担一部分荷载 但计算中未考虑 故更安全 6 2 两柱盖梁 上濑水大桥两柱盖梁 上濑水大桥 2 1m 2 4m 15 3m2 1m 2 4m 15 3m 盖梁盖梁 1 10 槽钢分布梁计算槽钢分布梁计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 1 4 q5 q6 1 2 96 62 4 94 1 5 1 4 2 5 2 129 9KN m 双 10a 槽钢分布梁布设间距 0 4m 单根承受 0 4 129 9 2 25 98KN 盖梁底宽 2 1m 则单根槽钢均布荷载 q 25 98 2 1 12 37KN M 计算跨径 1 8m 跨中弯矩 M 1 8ql2 0 125 12 37 1 82 5KN M M W 5 39 7 103mm3 126MPa 215MPa 挠度 f 5ql4 384EI 5 12 6 1 84 384 2 1 198 0 0040m f l0 400 1 8 400 0 0045m 满足要求 2 贝雷片主横梁计算贝雷片主横梁计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 q4 1 4 q5 q6 1 2 96 62 4 94 1 5 1 8 1 4 2 5 2 132KN m 单组承受 q 0 5 132 66KN m 计算跨径 9m 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 16 跨中弯矩 M 1 2qlx 1 a x 1 2a l x l 1 2 66 9 7 65 1 3 15 7 65 1 2 3 15 9 7 65 9 340 8KN M 788 2KN 满足要 求 跨中挠度 f ql4 5 24a2 l2 384EI 66 94 5 24 3 152 92 384 2 1 250497 2 0 0044m 4 4mm f l 400 9 400 22 5mm 满足要求 悬臂端点挠度 f qal3 6a2 l2 3a3 l3 1 24EI 66 3 15 93 6 3 152 92 3 3 153 93 1 24 2 1 250497 2 0 0016m245 2KN 容许 不满足要求 为了加强贝雷片 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 17 的抗剪能力 在贝雷梁支点附近加一斜撑 12 号槽钢 即可满足抗剪 要求 3 抱箍计算抱箍计算 1 荷载计算 抱箍体所承受的压力 N 为纵梁及其以上所有荷载产生的合力 抱箍 桶壁与墩柱之间产生的摩擦力 f 抵抗压力 N 由 f Nf 知 f 由作用在抱 箍桶上的垂直压力产生 采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力 T 对抱箍桶 施工压力 盖梁恒载 G1 1478kN 钢模自重 G2 4 94 15 3 75 58kN 施工人员 机具等其他荷载 G3 2 5 2 10 50kN 横梁自重 G4 1 5 15 3 22 95 kN 纵梁自重 G5 1 8 15 3 27 54 kN 则两个抱箍承受的总荷载 G G1 G2 G3 G4 G5 1478 75 58 50 22 95 27 54 1654kN 一个抱箍体承受的竖向力 N G 2 827 kN 该值即为抱箍体需产生的摩 擦力 2 抱箍受力计算 1 螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力 N 827kN 抱箍所受的竖向压力由 M27 的高强螺栓的抗剪力产生 查 路桥施工 计算手册 M27 螺栓的允许承载力 NL P n K 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 18 式中 P 高强螺栓的预拉力 取 290kN 摩擦系数 取 0 3 n 传力接触面数目 取 1 K 安全系数 取 1 7 则 NL 290 0 3 1 1 7 51 18kN 螺栓数目 m 计算 m N NL 827 51 18 16 15 16 个 取计算截面上 的螺栓数目 m 18 个 则每条高强螺栓提供的抗剪力 P N 16 827 18 45 94KN NL 51 18kN 故能承担所要求的荷载 2 螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶或土工布 按橡胶与钢之间的摩擦系数取 0 3 计算 抱箍产生的压力 Pb N 827kN 0 3 2757kN 由高强螺栓承担 则 N Pb 2757kN 抱箍的压力由 18 条 M27 的高强螺栓的拉力产生 即每条螺栓拉力为 N1 Pb 16 2757kN 18 153kN S 290kN 故高强螺栓满足强度要求 3 求螺栓需要的力矩 M 1 由螺帽压力产生的反力矩 M1 u1N1L1 u1 0 15 钢与钢之间的摩擦系数 L1 0 015 力臂 M1 0 15 153 0 015 0 344KN m 2 M2 为螺栓爬升角产生的反力矩 升角为 10 M2 1 N cos10 L2 N sin10 L2 式中 L2 0 011 L2 为力臂 0 15 153 cos10 0 011 153 sin10 0 011 0 541KN m 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 19 M M1 M2 0 344 0 541 0 885KN m 88 5kg m 所以要求螺栓的扭紧力矩 M 88 5kg m 二 抱箍体的应力计算 1 抱箍壁为受拉产生拉应力 拉力 P1 9N 9 153 1377KN 抱箍壁采用面板 12mm 的钢板 抱箍高度为 0 6m 则抱箍壁的纵向截面积 S1 0 012 0 6 0 0072m2 P1 S1 1377 0 0072 191 2MPa 210MPa 满足设计要求 2 抱箍体剪应力 1 2 827 0 0072 57 43MPa 125MPa 根据第四强度理论 W 2 3 2 1 2 191 2 3 57 43 1 2 181 75MPa W 210MPa 满足强度要求 墩柱实际会承担一部分荷载 但计算中未考虑 故更安全 1 10 槽钢分布梁计算槽钢分布梁计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 1 4 q5 q6 1 2 97 4 94 1 5 1 4 2 5 2 130 4KN m 双 10a 槽钢分布梁布设间距 0 4m 单根承受 0 4 130 4 2 26KN 盖梁底宽 2 1m 则单根槽钢均布荷载 q 26 2 1 12 4KN M 计算跨径 1 8m 跨中弯矩 M 1 8ql2 0 125 12 4 1 82 5 0KN M M W 5 0 39 7 103mm3 126MPa 215MPa 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 20 挠度 f 5ql4 384EI 5 12 4 1 84 384 2 1 198 0 0041m f l0 400 1 8 400 0 0045m 满足要求 2 63a 工字主横梁计算工字主横梁计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 q4 1 4 q5 q6 1 2 97 4 94 1 5 2 44 1 4 2 5 2 133 3KN m 63a 工字钢设两根 单根承受 q 0 5 133 3 66 7KN M 最大弯矩 330 9KN M M W 330 9 2981 103mm3 111MPa 215MPa 满足要求 挠度 跨度远小于秋香江盖梁 故不需再验算 满足要求 3 贝雷片主横梁计算贝雷片主横梁计算 最大弯矩 330 9KN M 788 2KN 满足要求 挠度 跨度远小于秋香江盖梁 故不需再验算 满足要求 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 21 最大剪力 Qmax 244 4KN 245 2KN 容许 满足要求 4 抱箍计算抱箍计算 荷载 q 1 2 q1 q2 q3 q4 1 4 q5 q6 1 2 97 4 94 1 5 2 44 1 4 2 5 2 133 3KN m 最大反力 Q 为 454 5KN 1 荷载计算 抱箍体所承受的压力 N 为纵梁及其以上所有荷载产生的合力 抱箍 桶壁与墩柱之间产生的摩擦力 f 抵抗压力 N 由 f Nf 知 f 由作用在抱 箍桶上的垂直压力产生 采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力 T 对抱箍桶 施工压力 一个抱箍体承受的竖向力 N 454 5 2 909kN 该值即为抱箍体需产生 的摩擦力 2 抱箍受力计算 1 螺栓数目计算 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 22 抱箍体需承受的竖向压力 N 909kN 抱箍所受的竖向压力由 M27 的高强螺栓的抗剪力产生 查 路桥施工 计算手册 M27 螺栓的允许承载力 NL P n K 式中 P 高强螺栓的预拉力 取 290kN 摩擦系数 取 0 3 n 传力接触面数目 取 1 K 安全系数 取 1 7 则 NL 290 0 3 1 1 7 51 18kN 螺栓数目 m 计算 m N NL 909 51 18 17 76 18 个 取计算截面上 的螺栓数目 m 18 个 则每条高强螺栓提供的抗剪力 P N 16 909 18 50 5KN NL 51 18kN 故能承担所要求的荷载 2 螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶或土工布 按橡胶与钢之间的摩擦系数取 0 3 计算 抱箍产生的压力 Pb N 909kN 0 3 2679kN 由高强螺栓承担 则 N Pb 3030kN 抱箍的压力由 18 条 M27 的高强螺栓的拉力产生 即每条螺栓拉力为 N1 Pb 18 3030kN 18 168kN S 290kN 故高强螺栓满足强度要求 3 求螺栓需要的力矩 M 1 由螺帽压力产生的反力矩 M1 u1N1L1 u1 0 15 钢与钢之间的摩擦系数 L1 0 015 力臂 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 23 M1 0 15 168 0 015 0 378KN m 2 M2 为螺栓爬升角产生的反力矩 升角为 10 M2 1 N cos10 L2 N sin10 L2 式中 L2 0 011 L2 为力臂 0 15 168 cos10 0 011 168 sin10 0 011 0 594KN m M M1 M2 0 378 0 594 0 972KN m 97 2kg m 所以要求螺栓的扭紧力矩 M 97 2kg m 二 抱箍体的应力计算 1 抱箍壁为受拉产生拉应力 拉力 P1 9N 9 168 1512KN 抱箍壁采用面板 12mm 的钢板 抱箍高度为 0 6m 则抱箍壁的纵向截面积 S1 0 012 0 6 0 0072m2 P1 S1 1512 0 0072 209MPa 210MPa 满足设计要求 2 抱箍体剪应力 1 2 909 0 0072 63 1MPa 125MPa 根据第四强度理论 W 2 3 2 1 2 209 3 63 1 1 2 199 1MPa W 210MPa 满 足强度要求 墩柱实际会承担一部分荷载 但计算中未考虑 故更安全 七 七 结论结论 综合以上计算得知 此支架方案能满足施工受力要求 即秋香江大 桥等斜交两柱盖梁采用双拼 10 槽钢 间距为 40cm 分布梁 63a 工字钢 横梁 砂筒或千斤顶 抱箍 60cm 高 16 个高强螺栓 12mm 壁厚 上 濑水大桥等正交两柱盖梁采用双拼 10 槽钢 间距为 40cm 分布梁 单 四川路桥建设股份有限公司 汕湛高速公路揭博项目 T11 标 24 排单层贝雷片横梁 砂筒或千斤顶 抱箍 60cm 高 18 个高强螺栓 12mm 壁厚 四联大桥等三柱正交盖梁采用双拼 10 槽钢 间距为 40cm 分布梁 单排单层贝雷片横梁或 63a 工字钢 砂筒或千斤顶 抱箍 60cm 高 18 个高强螺栓 12mm 壁厚 八八 抱箍受力试验 抱箍受力试验 为了保证施工安全 检验抱箍的承载力是否能够满足盖梁施工荷载 要求 在盖梁施工前要进