某中学多层教学楼设计.doc

中国石油大学 北京 现代远程教育中国石油大学 北京 现代远程教育 毕毕 业业 设设 计 论文 计 论文 某中学多层教学楼设计 姓 名 张婉钰 学 号 067845 性 别 女 专 业 土木工程 批 次 2015 学习中心 航宇中心 指导教师 闫博 2016 年 3 月 28 日 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 i 某中学多层教学楼设计 摘摘 要要 本次论文的研究内容为 7 层教学楼的设计 主体为现浇钢筋混凝土 框架结构 本次设计的主要内容包括结构的选型 材料的选用 框架结 构刚度的计算 荷载计算 基础设计 楼梯设计等 通过本次建筑设计 我对建筑行业的了解更加深刻 明白了建筑行业里面的很多细节部分 对我之后的工作起到了很大的推动作用 关键词关键词 结构刚度 荷载 建筑 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 ii 目目 录录 第一章 前 言 1 1 1 工程背景 1 1 2 工程特点 1 第二章 结构设计说明 3 2 1 工程地质条件 3 2 2 结构设计资料 3 2 3 结构选型 4 2 4 材料选用 4 2 5 框架结构的刚度计算 4 第三章 荷载计算 7 3 1 恒载标准值计算 7 3 2 活荷载标准值计算 9 3 3 竖向荷载作用下框架受荷计算 9 3 4 风荷载计算 17 第四章 基础设计 21 5 1 确定基础尺寸及埋置深度 21 5 2 确定基础的底面积 21 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 iii 5 3 基础高度 22 第五章 楼梯设计 23 第六章 结 论 24 参考文献 25 致 谢 26 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 1 第一章第一章 前前 言言 1 1 工程背景工程背景 该工程为 7 层教学楼 主体为现浇钢筋混凝土框架结构 占地面积 为 693 建筑面积 4200 左右 建筑物共 7 层 底层层高 4 1m 标 准层层高 3 0m 总高度 18 90m 室内外高差 0 450m 基础顶面距离室 外地面 1 1m 基础采用柱下独立基础 该教学楼楼拥有教室 教学办公室 行政办公室 实验室 音乐教 室 计算机房 合班教室等 楼内设有两个楼梯 楼梯开间均为 3 6m 进深均为 7 2m 楼梯的布置均符合消防 抗震的要求 1 2 工程特点工程特点 多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构 钢结构等类型 根据 不同结构类型的特点 正确选用材料 就成为经济合理地建造多层建筑 的一个重要方面 经过结构论证以及设计任务书等实际情况 以及本建 筑自身的特点 决定采用钢筋混凝土结构 框架结构体系是由梁 柱构件通过节点连接构成 既承受竖向荷载 也承受水平荷载的结构体系 这种体系适用于多层建筑及高度不大的高 层建筑 本建筑采用的是框架机构体系 框架结构的优点是建筑平面布 置灵活 框架结构可通过合理的设计 使之具有良好的抗震性能 框架 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 结构构件类型少 易于标准化 定型化 可以采用预制构件 也易于采 用定型模板而做成现浇结构 本建筑采用的现浇结构 由于本次设计是教学楼设计 要求有灵活的空间布置 故采用钢筋 混凝土框架结构体系 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 第二章第二章 结构设计说明结构设计说明 2 1 工程地质条件工程地质条件 1 地形 拟建场地地形较平坦 高差不超过 1 5m 2 土层 自然地表 0 6m 内为杂填土 土质较差 填土下层为 1 5m 厚的粉质粘土 其承载力特征值为 180KN m2 再下为砾石层 其承载力特征值为 270KN m2 3 地下水 地下水在地表以下 3m 无侵蚀性 材料供应 钢材 水泥 木材 砂石等供应充足 2 2 结构设计资料结构设计资料 建设地点 陇南市成县 地面粗糙度为 C 类 场地面积 长 宽 60 20m 最高气温 35 最低气温 10 主导风向 冬季为西北风 夏季为东南风 基本风压 0 4kN m2 基本雪压 0 5kN m2 年降雨量 1450mm 暴雨强度 119mm h 场地地震效应 建筑物所在地区地震设防烈度为 7 度 设计基本地 震加速度值为 0 15g 拟建场地土类型为中软场地土 类建筑场地 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 设计地震分组为第一组 建筑结构的安全等级 二级 设计使用年限 50 年 环境类别 上部结构为 I 类 基础为 a 类 建筑抗震设防类别 丙类 2 3 结构选型结构选型 1 结构体系选型 采用钢筋混凝土现浇框架结构体系 选用双向承重框架体系 2 其他结构选型 层面结构 100mm 厚现浇板 上人屋面 楼面结构 100mm 厚现浇钢筋混凝土板 天 沟 采用现浇内天沟 基 础 采用钢筋混凝土柱下独立基础 基 础 梁 采用现浇钢筋混凝土基础梁 2 4 材料选用材料选用 混 凝 土 C20 C30 钢 筋 HPB235 HRB335 HRB400 地 面 花岗岩 大理石 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 2 5 框架结构的刚度计算框架结构的刚度计算 假定框架柱嵌固于基础顶面 框架梁于柱刚接 由于各层柱的截面 尺寸不变 故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离 底层柱高从基础算 至二楼楼面 基顶标高根据地质条件 室内外高差 室内外高差为 0 45m 定位 1 10m 二楼楼面标高为 3 00m 故底层柱高为 4 10m 第二层至第五层从楼面算至上一层楼面 即层高 均为 3 00m 1 框架梁柱截面尺寸的估算 混凝土强度等级 梁柱均采用 C30 EC 3 0 107KN m2 框架梁 横向框架梁 h 1 8 1 18 L 由 h 1 14 8400mm 600mm 取 h 600mm b 1 2 1 4 h 由 b 1 2 600mm 300mm 取 b 300mm 故横向框架梁初选尺寸为 b h 300mm 600mm 纵向框架梁 h 1 8 1 18 L 由 h 1 14 8400mm 600mm 取 h 600mm b 1 2 1 4 h 由 b 1 2 600mm 300mm 取 b 300mm 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 故纵向框架梁初选尺寸为 b h 300mm 600mm 框架柱 b H 12 4100mm 12 342mm 取 b 500mm 考虑地震效应 采用方 形柱比较合适 故框架柱初选尺寸为 b h 500mm 500mm 2 梁柱线刚度计算 框架梁惯性矩 49 33 mm104 5 12 600300 12 bh 中 I 框架柱惯性矩 49 33 mm102 5 12 500500 12 bh 中 I 基础梁尺寸 b h 300mm 400mm 对于中框架梁 0 2II 框架梁柱的线刚度为 梁 mkNmmmmkNLEIii cdab 44927 1 10500 4 2 7 104 52 100 3 mkNmmmmkNLEIibc 44927 2 10429 151 2 104 52 100 3 柱 mkNmmmmkNhEIi 44927 10805 3 1 4 102 5 100 3 中中 mkNmmmmkNhEIi 44927 10200 5 0 3 102 5 100 3 中中 令 1 0 则其余各杆的相对刚度为 中中 i 87 010200 5 10500 4 44 mkNmkNII cdab 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 97 2 10200 5 10429 15 44 mkNmkNIbc 73 0 10200 5 10805 3 44 mkNmkNI中中 各柱梁的相对线刚见下图 2 1 图 2 1 柱梁线刚度 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 第三章第三章荷载计算荷载计算 3 1 恒载标准值计算恒载标准值计算 1 屋面板 找平层 15mm 厚 1 3 水泥砂浆 0 015m 20KN m3 0 30KN m2 防水层 40 厚 C20 细石混凝土防水 1 00KN m2 找平层 15mm 厚 1 3 水泥砂浆 0 015m 20KN m3 0 30KN m2 找坡层 40 厚水泥石灰焦渣砂浆 3 找平 0 04m 14KN m3 0 56KN m2 保温层 80 厚矿渣水泥 0 08m 14 5KN m3 1 16KN m2 结构层 100 厚现浇钢筋混凝土板 0 1m 25KN m3 2 50KN m2 抹灰层 10 厚混合砂浆抹灰 0 01m 17KN m3 0 17KN m2 合计 5 99KN m2 2 各层走廊楼面板 大理石地面 10 厚面层 20 厚水泥砂浆打底 素水泥砂浆结合层一道 0 68KN m2 结构层 100 厚现浇钢筋混凝土板 0 1m 25KN m3 2 50KN m2 抹灰层 10 厚混合砂浆抹灰 0 01m 17KN m3 0 17KN m2 合计 3 35KN m2 3 标准层楼面 陶瓷地砖 10 厚面层 水泥砂浆擦缝 水泥砂浆结合层一道 1 99KN m2 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 结构层 100 厚现浇钢筋混凝土板 0 1m 25KN m3 2 50KN m2 抹灰层 10 厚混合砂浆抹灰 0 01m 17KN m3 0 17KN m2 合计 4 66KN m2 4 框架梁自重 b h 300mm 600mm 主梁自重 除去 100 厚板 25KN m3 0 3m 0 6m 0 1m 3 75KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 0 6m 0 1m 2 0 3m 17KN m3 0 22KN m 合计 3 97KN m 5 基础梁自重 b h 300mm 400mm 梁自重 25KN m3 0 3m 0 4m 3 00KN m 6 框架柱自重 b h 500mm 500mm 柱自重 25KN m3 0 5m 0 5m 6 25KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 0 5m 17KN m3 4 0 34KN m 合计 6 59KN m 7 外墙自重 底层 纵墙 窗高 1500mm 18KN m3 0 24m 4 1m 1 5m 0 6m 0 4m 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 6 91KN m 外墙面贴瓷砖 1 99KN m2 3 0m 1 5m 0 6m 1 80KN m 铝合金窗 0 35KN m2 1 5m 0 53KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 3 0m 2 1m 17KN m3 0 15KN m 合计 9 39KN m 底层 横墙 18KN m3 0 24m 4 1m 0 6m 0 4m 13 40KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 3 0m 0 6m 17KN m3 0 41KN m 合计 13 81KN m 标准层 纵墙 窗高 1500mm 18KN m3 0 24m 3 0m 1 5m 0 6m 3 89KN m 外墙面贴瓷砖 1 99KN m2 3 0m 1 5m 0 6m 1 80KN m 铝合金窗 0 35KN m2 1 5m 0 53KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 3 0m 2 1m 17KN m3 0 15KN m 合计 6 37KN m 标准层 横墙 18KN m3 0 24m 3 0m 0 6m 10 37KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 0 01m 3 0m 0 6m 17KN m3 0 41KN m 合计 10 78KN m 8 内墙自重 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 底层 内墙 18KN m3 0 24m 4 1m 0 6m 0 4m 13 40KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 2 0 01m 3 0m 0 6m 17KN m3 4 0 82KN m 合计 14 22KN m 标准层 内墙 18KN m3 0 24m 3 0m 0 6m 10 37KN m 抹灰层 10 厚混合砂浆 2 0 01m 3 0m 0 6m 17KN m3 4 0 82KN m 合计 11 19KN m 3 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 1 屋面和楼面活荷载标准值 根据 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 查得 上人屋面 2 0KN m2 楼 面 教室 2 0KN m2 走廊 2 0KN m2 办公室 2 0KN m2 厕所 2 0KN m2 2 雪荷载 22 0 kN m5 0kN m50 0 0 1 SuS rk 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑 取两者中较大值 3 3 竖向荷载作用下框架受荷竖向荷载作用下框架受荷计算计算 板传递至梁上的三角形或梯形荷载 为了简化计算近视等效为均布 荷载 考虑到本设计的整个楼层的结构设计的对称性 取 号轴线框架 梁计算 楼面梁的布置图 3 1 楼面板荷载传递图 3 2 屋面梁布置图 3 3 屋面板荷载传递图 3 4 图 3 1 楼面梁布置图 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 图 3 2 楼面板荷载传递图 图 3 3 屋面梁布置 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 图 3 4 屋面板荷载传递图 1 A B 轴间框架梁 0 85292 0 7200 2100 1 32 2 楼面板传荷载 按照图 3 2 计算 恒载 16 64KN m 2 kN m66 4 21 32 2 2 2 4 活载 7 14KN m 2 kN m0 221 32 2 2 2 4 屋面板传荷载 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 按照图 3 4 计算 恒载 21 39KN m 2 kN m99 5 21 32 2 2 2 4 活载 7 14KN m 2 kN m0 221 32 2 2 2 4 梁自重 3 97KN m A B 轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 21 39KN m 25 36KN m 活载 板传荷载 7 14KN m 楼面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 16 64KN m 20 61KN m 活载 板传荷载 7 14KN m 2 B C 轴间框架梁 1 0 971125 0 8400 1050 32 2 屋面板传荷载 按照图 3 4 计算 恒载 1 2 KN m99 5 2 32 2 KN m21 12 2 1 2 活载 1 2 KN m0 22 32 2 KN m08 4 2 1 2 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 楼面板传荷载 按照图 3 2 计算 恒载 9 50KN m 2 kN m66 4 21 32 2 2 1 2 活载 4 08KN m 2 kN m0 221 32 2 2 1 2 梁自重 3 97KN m B C 轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 12 21KN m 16 18KN m 活载 板传荷载 4 08KN m 楼面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 9 50KN m 13 47KN m 活载 板传荷载 4 08KN m 3 C D 轴间框架梁 0 85292 0 7200 2100 1 32 2 楼面板传荷载 按照图 3 2 计算 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 恒载 16 64KN m 2 kN m66 4 21 32 2 2 2 4 活载 7 14KN m 2 kN m0 221 32 2 2 2 4 屋面板传荷载 按照图 3 4 计算 恒载 21 39KN m 2 kN m99 5 21 32 2 2 2 4 活载 7 14KN m 2 kN m0 221 32 2 2 2 4 梁自重 3 97KN m C D 轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 21 39KN m 25 36KN m 活载 板传荷载 7 14KN m 楼面梁 恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 16 64KN m 20 61KN m 活载 板传荷载 7 14KN m 4 A 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱 女儿墙自重 做法 墙高 900mm 100mm 厚的混凝土压顶 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 kN m70 4 kN m5 0 24 0 29 0 24 01 0kN m25kN m189 024 0 2 33 mmmmmm 挑板自重 kN m83 0 kN m2533 01 0 3 mm 内檐天沟自重 kN m73 1kN m 4 15 0 2 05 0 08 02 0kN m25 23 mmmm 顶层柱恒载 女儿墙及挑板天沟自重 梁自重 板传荷载 4 70KN m 1 73KN m 0 83KN m 7 2m 3 97KN m 7 2m 0 5m 21 39KN m 7 2m 2 155 88KN 顶层柱活载 板传荷载 7 14KN m 7 2m 2 25 70KN 标准层柱恒载 墙自重 梁自重 板传荷载 6 37KN m 7 2m 0 5m 3 97KN m 7 2m 0 5m 4 66KN m2 0 89 4 2m 2 3 6m 194 70KN 标准层柱活载 板传荷载 2 0 0 89 3 6m 2 4 2m 26 91KN 基础顶面恒载 底层外纵墙自重 基础梁自重 9 39KN m 7 2m 0 5m 3 0KN m 8 4m 0 5m 86 61KN 5 B 轴柱纵向集中荷载计算 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 1 0 971125 0 8400 1050 32 2 顶层柱恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 8 4m 0 5m 21 39KN m 7 2m 2 5 99KN m2 1 05m 0 971 8 4m 159 67KN 顶层柱活载 板传活载 7 14KN m 4 2m 2 0KN m2 0 971 1 05m 8 4m 47 12KN 标准层柱恒载 墙自重 梁自重 板传荷载 11 19KN m 7 2m 0 5m 3 97KN m 8 4m 0 5m 4 66KN m2 0 971 2 3 6m 1 05 4 66KN m2 0 89 2 3 6m 4 2 270 79KN 标注层柱活荷载 板传荷载 2 0KN m2 3 6m 0 971 7 2m 50 34KN 基础顶面恒载 基础梁自重 底层内纵墙自重 3 00KN m 7 2m 0 5m 14 22KN m 7 2m 0 5m 115 38KN 6 C 轴柱纵向集中荷载计算 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 1 0 971125 0 8400 1050 32 2 顶层柱恒载 梁自重 板传荷载 3 97KN m 8 4m 0 5m 21 39KN m 7 2m 2 5 99KN m2 1 05m 0 971 8 4m 159 67KN 顶层柱活载 板传活载 7 14KN m 3 6m 2 0KN m2 0 971 1 05m 8 4m 47 12KN 标准层柱恒载 墙自重 梁自重 板传荷载 11 19KN m 7 2m 0 5m 3 97KN m 8 4m 0 5m 4 66KN m2 0 971 2 3 6m 1 05 4 66KN m2 0 89 2 3 6m 4 2 270 79KN 标注层柱活荷载 板传荷载 2 0KN m2 3 6m 0 971 7 2m 50 34KN 基础顶面恒载 基础梁自重 底层内纵墙自重 3 00KN m 7 2m 0 5m 14 22KN m 7 2m 0 5m 115 38KN 7 D 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱恒载 女儿墙及挑板天沟自重 梁自重 板传荷载 4 70KN m 1 73KN m 0 83KN m 7 2m 3 97KN m 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 7 2m 0 5m 21 39KN m 7 2m 2 155 88KN 顶层柱活载 板传荷载 7 14KN m 7 2m 2 25 70KN 标准层柱恒载 墙自重 梁自重 板传荷载 6 37KN m 7 2m 0 5m 3 97KN m 7 2m 0 5m 4 66KN m2 0 89 4 2m 2 3 6m 194 70KN 标准层柱活载 板传荷载 2 0 0 89 3 6m 2 4 2m 26 91KN 基础顶面恒载 底层外纵墙自重 基础梁自重 9 39KN m 7 2m 0 5m 3 0KN m 8 4m 0 5m 86 61KN 3 4 风荷载计算风荷载计算 1 集中风荷载标准值计算 为了简化计算 作用在外墙上的风荷载可近似作用在屋面梁处的 等效集中荷载代替 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值 2 0 BhhW jizszk 式中 是基本风压 0 4kN m2 0 0 风压高度变化系数 建筑所在地常德地面粗糙度为 C 类 z 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 风荷载体型系数 根据建筑物的体型查的 1 3 s s 风振系数 本设计楼层只有 6 层 不是高层建筑故取 z z 1 0 下层柱高 i h 上层柱高 对顶层为女儿墙高度的两倍 j h 迎风面的宽度 7 2m BB 集中荷载标准值计算如下表 3 1 表 3 1 集中风荷载标准值 离地高度 Z m z z s 0 kN m2 i h m j h m k W kN 18 450 81 1 0 1 3 0 40 3 0 2 07 58 15 450 75 1 0 1 3 0 40 3 0 3 07 02 12 450 74 1 0 1 3 0 40 3 0 3 06 93 9 450 74 1 0 1 3 0 40 3 0 3 06 93 6 450 74 1 0 1 3 0 40 3 0 3 06 93 3 450 74 1 0 1 3 0 40 3 45 3 06 93 2 风荷载作用下的位移验算 横向框架的侧移刚度 D 的计算 通过查前面梁柱线刚度采用 D 值法求侧移刚度 横向 2 6 层 D 值的计算如下表 3 2 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 横向底层 D 值的计算如下表 3 3 表 3 2 横向 2 6 层 D 值的计算 构件名称 2 b c i i i 2 c i i a 2 12 c c DikN m h a A 轴柱 0 87 0 3020800 B 轴柱 3 83 0 6645760 C 轴柱 3 83 0 6645760 D 轴柱 0 87 0 3020800 2 4576020800 133120 DkN mkN m 表 3 3 横向底层 D 值的计算 构件名称 2 b c i i i 0 5 2 c i i a 2 12 c c DikN m h a A 轴柱 1 18 0 5326924 B 轴柱 5 23 0 7940132 C 轴柱 5 23 0 7940132 D 轴柱 1 18 0 5326924 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 2 4013226924 134112 DkN mkN m 风荷载作用下框架的侧移计算 第一层的层间侧移值求出来之后 就可以计算各楼板标高处的侧移 值的顶点侧移值 各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间的侧移 之和 顶点侧移是所有各层层间侧移之和 j层侧移 1 n jj j uu V 顶点侧移 1 n j j uu D 框架在风荷载作用下框架侧移计算见表 3 4 层次 j WkN j VkN DkN m j umD j uhD 67 587 581331200 000061 50000 57 0214 61331200 000111 27501 46 9321 531331200 000161 18750 36 9328 461331200 000211 14285 26 9335 391331200 000271 11111 16 9342 321341120 000321 9375 0 00113 j uum D 侧移验算 层间侧移最大值 1 9375 1 550 满足要求 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 第四章第四章基础设计基础设计 B 柱柱下基础 混凝土 C30 钢筋采用 HPB300 级 5 1 确定基础尺寸及埋置深度确定基础尺寸及埋置深度 1 按构造要求拟定高度 取 h 900mm 基础顶面标高为 1 1m d 0 9 1 1 2 0mm 2 基础埋置高度 d 2000mm 独立基础高度为 900mm 室内外的高差为 450mm 5 2 确定基础的底面积确定基础的底面积 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 中国石油大学 北京 现代远程教育毕业设计 论文 2 d 1 55m A 2 3332 19 10 58 346 0820 1 55 k aG F m fdg 取 A 11 2 m 2 1 2 11 13 2Am 取矩形基础长短边之比 1 0l b 取3 6 1 0 A bm 4 0lm 5 3 基础高度基础高度 h 900mm 900mm 45mm 855mm 0 h 基础混凝土的强度等级根据其所处得的环境类别为二类 基础底面 以下有 C10 混凝土垫层 厚度为 100mm 因此基础最外层纵向受力钢 筋得混凝土保护层厚度取 45mm