鑫河湾新街坊B区楼设计方案.doc

鑫河湾新街坊B区楼设计方案一、编制依据类别名称编号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011建筑结构荷载规范GB 50009-2012混凝土结构设计规范GB 50010-2010建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2011版）JGJ130-2011建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑工程模板支撑系统安全技术规程DB29-203-2010二、工程概况2.1、工程建设概况工程建设概况一览表 表2-1序 号 项 目 内 容1工程名称 鑫河湾新街坊B区7、8#楼2建设地点天津市津南区八里台镇八二公路与红泥路交口处3建设单位建鑫集团（天津）置业有限公司4设计单位天津市天勘建筑设计院5监理单位天津市南华工程建设监理有限公司6工期要求计划工期；2013年10月21日2014.5.157质量要求合格2.2、结构设计概况 结构设计概况 表 2-2序号项 目内 容1结构形式基础结构形式桩-承台基础主体结构形式全现浇框架结构2基础承台地梁承台、地梁厚度1.1米，0.6米3混凝土强度等级（1）基础混凝土强度等级：垫层C15基础梁、承台、底板、外墙C30/p6基础梁、承台、地梁C30（2）主体结构混凝土强度等级：部位柱、楼板、梁楼梯圈梁、过梁及构造柱1至4层C30C30C30C304钢筋类别级钢（HPB300）、级钢（HRB400）5主要构件尺寸底板：墙：框架柱：800mm800mm、900mm900mm等框架梁：400mm700mm、500mm850mm、400mm600mm、500mm600mm等板厚： 110mm、130mm、100mm等6结构安全等级二级7结构设计使用年限50年三、施工安排3.1施工部位及工期安排根据施工进度计划、施工部位及工期安排序号施工部位完成时间工期（天）1基础底板20.000以下3 1层4层2013/10/212014/5/152093.3工人分工及数量根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量序号人数 施工部位人数工种基础工程主体工程墙体顶板、梁顶板、梁、柱顶板、梁1木工1001601602钢筋工803现场电工2四、施工准备4.1技术准备：4.1.1项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点。同时针对有关技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案。4.1.2测量准备工作:根据定位控制桩放出底板轴线及各层顶板墙体轴线、边线、控制线；待各层竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋（洞口两侧、拐角）上标出标高控制点（建筑50线）。4.2机具准备名称规格功率数量进场时间锤子垂足0.25、0.5Kg50个单头扳子开口宽（mm）1719、222420把圆盘锯MJ1043KW2台平刨MB1063KW1台手电钻8把台钻2412A型1.5KW1台手提电锯M-651A1.05KW4台手提电刨0.45KW4台压刨MB10657.5KW1台活动扳手最大开口宽65mm10把手电钻钻头直径1220mm2台空压机1立方米1台钢丝钳长150、175mm6把墨斗、粉线带砂轮切割机JG4001.1KW2台零配件和工具箱水准仪S32台激光垂准仪DZJ31台水平尺长450、500、550mm20把钢卷尺50m/5m1/12把直尺2m3把工程检测尺2m2把塞规一般柱、梁、顶板施工材料计划表序号名称规格单位数量使用部位进场时间1多层板15mm8000柱2脱模剂t253木方510cmm3300柱、梁板1010cmm3200柱梁、板4碗扣架立杆1.2m根16500碗扣架立杆2.4m根16500碗扣架横杆0.9m根350005立杆顶托600可调个105006法式螺杆141100根3000基础梁141200根6000框架梁7钉子50Kg30070Kg10090Kg1008胶水40桶19小白线Kg10五、主要施工方法及措施5.1楼板模板及支撑配置层数主楼顶板模板配置三层.5.2隔离剂的选用 竹胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上。脱模剂使用时不得污染钢筋,顶板使用后用棉纱全部擦洗一遍,其它部位使用时均以适度为中, 表面不得流淌,不得污染地面.5.4模板设计:5.4.1.1独立柱模板：框架柱采用15mm厚多层板配置，施工现场制作组拼，背楞采用4080方木，方木压刨找平后方可使用。加固采用900钢管450 加固，超过600 宽的柱，采用14 对拉螺栓进行加固。80*80方木双钢管12厚80*80方木40*80方木40*80方木15厚多层板5.4.1.2顶板及梁模板：顶板模板采用15mm厚多层板板，主龙骨采用双钢管，次龙骨选用4080mm250双面刨光方木现场拼制。 主楼采用48*3.5螺旋钢管顶撑现场拼制，主楼顶板支撑采用碗扣式螺旋顶撑脚手架支撑系统，由立杆、横杆、支托组成。4080 木方作次楞，双钢管作主楞，顶撑间距900mm 。玩扣架立杆间距900*900.梁的底模与侧模采用15mm厚多层板，主龙骨采用483.5mm钢管600，次龙骨选用4080mm200双面刨光方木，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，梁高大于7001000mm 之间的加两道14 穿墙螺栓500。250H4800顶板模板支撑示意图5.4.1.3楼梯根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。示意图如下图：楼梯踏步的放样 根据楼梯放线大样，支设楼梯板、踏步模板，模板支撑采用钢管架体系。5.4.1.4顶板模板设计：顶板模板采用15mm厚多层板，主龙骨采用双钢管，次龙骨选用4080mm250双面刨光方木现场拼制。架体采用碗扣架支撑体系，立杆间距900900，横杆步距1200。55模板的现场制作与外加工：551对制作与加工的要求： 模板制作的要求：模板在现场制作时，要控制好相邻板面之间拼缝，拼缝尺寸要求1mm,截面尺寸偏差1mm.对组合拼装模板质量标准要求：序号项目允许偏差（mm）1模板长度-22宽度-23对角线34面板平整度35边框平整度26边框垂直面板0.57孔眼中心偏差0.5552对制作与加工的管理和验收的具体要求：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。顶板方木背楞经过压刨，保证尺寸一样大。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整。 56模板的存放：5.6.1为保证模板的进场码放、支拆修整、废料堆置做到：分规格堆放，及时修理，保证标识清晰。 5.6.2在施工现场设立模板堆放区，分类码放。5.6.3模板堆放区在外围用48钢管围挡，在钢管上均刷红、白漆，并在外侧满挂密目安全网。堆放区设置出入口，并设标识牌，标明模板适用范围，保养及吊运方法，脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工中的注意事项。模板清理用具架，放置自制角尺、两把拖布，一把用于模板清理，另一把用于脱模剂涂刷，清洗桶、铁锤、铁铲子、扫帚等维护、保养及其他用具。5.6.4防火器材准备，由于顶板模板采用了大量木料模板，所以，采取防火措施，在木材堆放区和木工加工棚设置防火器材。5.6.5为便于模板在现场存放，施工主路及现场全部进行硬化。5.7模板的安装:5.7.1 一般要求:1)模板的接缝必须严密.2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3)模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。4）定位要求当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出梁、柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。当柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到柱上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。23）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；24）模板第一排次楞木方需紧靠墙板，内侧贴密封条，模板与模板之间拼缝采用硬拼缝,拼接缝小于1mm。 25）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4L6m，起拱10mm，6 m的起拱15mm；26）顶板模板支设，下部支撑用满堂红架子，立杆上加U 托调整标高，支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。27）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按500mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。顶板顶撑间距统一按900mm900mm，竖向步距1200mm，模板支撑系统采用碗扣架体系。2）顶板模板拆除顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告。底模拆除时的混凝土要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠物造成事故，顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏竹胶板。拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。六、质量验收标准及保证措施6.1进场模板质量标准6.1.1多层板、竹胶板：技术性能必须符合检测报告上的有关规定。并有出厂合格证。厂家资质证书等。6.1.1.1通过外观观察检验，任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损。6.1.1.2检查标准： 序号项 目偏差标准1厚 度=12mm0.8mm2长、宽3mm3对角线长度差5mm4翘曲度1.0%6.1.2.1模板的安装质量标准严格执行混凝土结构工程施工质量验收标准及建筑结构长城杯工程质量评审标准。6.1.2.2模板及其支架、支撑有足够的强度、刚度和稳定性。6.1.2.3模板表面清理干净，不得漏刷脱模剂(通过观察检查)。6.1.2.4允许偏差项目模板安装允许偏差(mm)项次项目允许偏差值(mm)检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺 量2标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸柱、墙、梁3尺 量4每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10.-09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5.-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量6.2质量保证措施6.2.1质量控制程序模板施工完成后，先在班组内实行“三检制”，合格后班长检验，合格后依次报工长，质检员检查。并填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板支设过程中的要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处并及时改正。6.2.2模板拼缝控制措施6.2.2.1顶板模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料准确，减少窄条、碎块出现。6.2.2.2标高控制措施顶板施工前在竖向结构插筋上测放500mm标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。6.2.2.3垂直度控制措施墙体每跨不少于三个点进行控制，随立模板,随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。6.2.3浇筑混凝土时的质量控制 6.2.3.1浇筑混凝土前检查支撑是否可靠，扣件是否松动，浇筑砼时由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。6.2.3.2混凝土泵管不得冲击模板，以免造成模板几何尺寸不准。6.2.3.3所有接缝处加粘海绵条(包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位)。6.2.3.4上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。6.3材料节约措施6.3.1在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算。钢管长切短时应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。6.3.2不得放置好的木模上随意践踏，重物冲击，木背楞分类堆放，不得随意切断或锯割。6.3.3根据图纸精心排板，每块板尽量少拼缝。6.3.4安装多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。6.3.5模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。6.3.6拆除模板按标识，作到精心保养，以延长使用期限。637制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。七、成品保护7.1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。7.2为防止破坏模板成品工序，必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑，不准在模板上任意拖拉钢筋，在支好顶板模上焊接钢筋(固定线盒)或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。7.3在模板拆除后，立即对模板的板面及缝隙进行全面彻底清理，保证下次使用不再出现粘模现象，模板使用后要及时进行维修清理，如模板清理、变形、校正、模板配件更换等。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。7.4吊装墙、柱模时轻起轻放，不准碰撞已完成模板等处，防止模板变形。八、安全、文明、环保施工8.1模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员必须系挂好安全带。8.2在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时有起重工配合，拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完，是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊、脱扣现象。8.3浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动，浇筑砼时必须由模板支设班组，设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，经常检查支设模板吊钩，斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。8.4木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查)，且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩。使用木工机械严格戴手套，长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯，两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽，机械停用时断电加锁。8.5高空作业时，连接件必须设在箱盒或者工具袋中，严禁设在模板或脚手板上，扳手等小工具必须系挂在身上或置设于工具袋内不得掉落。8.6模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作，绑筋和浇筑混凝土。8.7墙模支撑必须搭设牢固。8.8所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。8.9垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。8.10模板在施工中应随时进行清理和检修。811模板堆放场地要求硬化、平整、有围护。812用塔吊吊运模板、方木等周转材料时，必须由信号工指挥，严格遵守相关安全操作规程。8.11夜间22:006:00之间现场停止模板加工和其它模板作业，现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，作到模板工程施工、加工现场活完场地清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。柱模板计算书柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 4.50m；800800 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 153 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =153.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871153153= 2.54104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45012.012.0/6=1.08104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.54104 / 1.08104 = 2.356N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.356N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =153.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871153.0 = 998.003N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 998.003N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3998.003/(245012.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.277N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =153.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45012.012.012.0/12 = 6.48104 mm4；面板最大容许挠度: = 153 / 250 = 0.612 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02153.04/(1009500.06.48104) = 0.054 mm；面板的最大挠度计算值 =0.054mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.612mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/61 = 42.67cm3；I = 40808080/121 = 170.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1530.900=3.311kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1530.900=0.386kN/m； q = 3.311+0.386=3.696 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.696450.0450.0= 7.49104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 7.49104/4.27104 = 1.754N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.754N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1530.900=3.311kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1530.900=0.386kN/m； q = 3.311+0.386=3.696 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.63.696450.0 = 998.003N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.63.696450=998.003N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3998.003/(240.080.01)=0.468N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.468N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.15 = 3.70 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6773.70450.04/(1009000.01.71106) = 0.067 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.153 0.45 = 1.66 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.495 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.579 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.682 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 579396.38 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 61.41 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.79108/(1.058.99106)=61.41N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.682 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.682mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.153 0.45 = 1.66 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.495 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.579 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.682 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 579396.38 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 61.407 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.79108/(1.058.99106)=61.407N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.682 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.682mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！150厚楼板、高度5.1米计算1、参数信息模板支架高H为4.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.25m。整个支架的简图如下所示。1502504800 模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W1200122/6=2.88104mm3；模板自重标准值：x10.31.2 =0.36kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.13241.2 =3.744kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.131.11.2 =0.172kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411.2 =1.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521.2=2.4kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.36+3.744+0.172)1.35=5.772kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1.2+2.4)1.4 =5.04kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.7720.252+0.15.040.252=0.06kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.7720.252-0.1175.040.252= -0.073kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.073kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.073106 /(2.88104)=2.532N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.532N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =13N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.7720.25+0.6175.040.25=1.643kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31643.229/(2120012)=0.171N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.171N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.3N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=9000 N/mm2；模板惯性矩 I=1200123/12=1.728105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.162mm；底模面板的挠度计算值max=0.162mm小于挠度设计值 =min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.13240.25=0.78kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.131.10.25=0.036kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.075+0.78+0.036)1.35=1.203kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.2031.22-0.1171.051.22=-0.35kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40802/6=4.267104 mm3； =M/Wf =0.35106/(4.267104)=8.205N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =8.205N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.2031.2+0.6171.051.2=1.643kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31643.229/(24080)=0.77N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.77N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40803/12=1.707106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.821 mm；底模方木的挠度计算值max=0.821mm 小于 挠度设计值 =min(1200/150