衔铁多工位级进模设计

衔铁多工位级进模设计学 生：刘东指导老师：陈文凯(湖南农业大学东方科技学院，长沙 410128)摘要：多工位级进模是在普通模具的基础上发展起来的一种高精度、高效率、长寿命的模具。是技术密集型模具的总要代表，是冲模的发展方向之一。在模具设计前必须对工件进行全面的分析，然后确定工件的冲压成型方案，正确设计模具的结构和模具零件的加工工艺规程，以获得最佳的技术经济效益。本次设计的零件为板料冲裁弯曲件衔铁，衔铁采用的材料为电工纯铁DT2，厚度1mm保证了足够的强度和硬度。该零件的外形简单，利于合理排样、减小废料。此材料具有良好的塑性及较高的弹性、较高的冲裁性和良好的弯曲性。 关键词：级进模；冲裁；弯曲；排样；设计 Design of The Multi-Position Progressive Die For The Armature IronStudent:Liu DongTutor:Chen Wenkai(Orient Science &Technology College of Hunan Agricultural University, Changsha 410128) Abstract : Multi-position progressive which is developed on the basis of the general mold is a mold of high precision, high efficiency, and high durability. Multi-position progressive that is the development of mold is the present of technology-intensive mol. A comprehensive analysis of the workpiece must be made before the mold design. Making a workpiece program and designing the structure correctly after the analysis. The parts of the design is bengding sheet metal parts-the armature iron that is made by electrical iron DT2.The thickness of the iron is 1mm which can ensure the strength and the hardness. The parts is of simple shape that conducive to a layout and reducing waste. The blanking of the material is good and it has good plasticity. Key words: progressive die; punching; bending; layout; design朗读显示对应的拉丁字符的拼音字典1 前言1.1 概述冷冲压工艺操作简单，便于实现机械化和自动化，适合于较大批量零件的生产，其制品一般都不需要进一步的机械加工，尺寸精度和互换性也都比较好。它在航空、汽车、电机电器精密仪表等工业中占有十分重要的地位。据有关统计资料介绍，在电机及仪器仪表生产中，有60%70%的零件是采用冷冲压工艺来实现的。此外，随着人们物质生活水平的提高，在诸如家电、电子元器件领域内，冷冲压加工量也占有相当大的比例。可见，支持和促进冷冲压加工技术，对发展国民经济和加速工业化建设，具有十分重要的意义。1.2 模具的发展模具工业是国民经济的基础工业，是工业生产的重要工艺装备。先进国家的模具工业已摆脱从属地位，发展为独立的行业。近20多年来，美国、日本、德国等发的国家的模具总产值都已超过机床总产值，世界模具市场总量已大600650亿美元。在我国，1998年3月在国务院关于当前产业政策要点的决定中，模具被列为机械工业技术改造序列的第一位，生产和基本建设列第二位。1999年和2002年间，国家计委和科技部又相继把模具及其加工技术和设备列入当前国家重点鼓励发展的行业、产品和技术目录、当前国家优先发展的高科技产品化要点指南（目录）中，把发展模具工业摆在发展国民经济的重要位置。目前，我国冲压模具的产值占模具总产值的40以上，处于主导地位。1.3 模具在我国的发展状况近年来，我国模具工业的技术水平已经取得了长足的进步，大型、精密、复杂、高效和长寿命模具上了一个新台阶。其中，以大型复杂冲压模具以及汽车覆盖件模具为代表，已经能够生产部分新型轿车的覆盖件专用模具。另外，体现高水平制造技术的多工位级进模具，已从电机内部部件、各种电器部件、，扩展到接插件、电子零部件、空调器散热片等家电专用模具。2 制件的结构及工艺性分析 图1衔铁示意图 Figure 1 Schematic diagram of the armatur2.1 冲裁的工艺性冲裁件的工艺性是指对冲压工艺的适应性，即冲裁讲的形状、材料、尺寸精度以及其他技术要求是否适应冲裁加工的工艺要求，是从冲压加工的角度对冲裁件设计提出的工艺要求。因此，冲裁工艺分析对制定合理的冲裁工艺设计方案相当重要。良好的工艺性和工艺方案可以用最少的工序数量，最少的材料和工时，以最经济的方法保质保量的加工冲裁件。1此工件的形状较简单、规则，其展开坯料为对称形状，排样时能符合少废料排样。2工件的内、外转角处没有尖锐的清角3工件形状没有过长的悬臂或过窄的凹槽。4工件上有孔径较小的孔，工件上最小的孔径Rmin=2mm0.3t=0.3mm，符合冲裁要求。5工件上孔与孔之间，孔与外形边缘的尺寸均大于等于(11.5)t =1.0mm，符合冲裁要求。6冲裁件能达到的尺寸精度一般为IT8IT13，可选其尺寸精度为IT12，取制件的冲裁粗糙度为3.2。2.2 弯曲的工艺性弯曲件的工艺性是指弯曲间的形状、尺寸、精度要求、材料选用以及技术要求等是否符合弯曲加工要求。良好的工艺性不仅能够简化磨具设计，简化工艺过程和提高生产效率，而且能够提高弯曲件的精度，避免各种弯曲缺陷使之成形，提高材料利用率和降低成本。因此进行弯曲的工艺分析，对于制定合理的弯曲工序相当的重要。1由于制件需要弯曲，制件材料的选取应选取低碳钢，因为低碳钢的回弹较小，选取材料为电工纯铁DT2。2弯曲半径：弯曲件的半径尺寸不宜小于最小弯曲半径Rmin，以免产生裂纹。 但也不宜过大，因为过大时，受回弹的影响，弯曲角度与圆角半径的精度都不易保证。 表1 最小弯曲半径 （摘自1中表2-6） Table 1 Minimum bend radius材料退火状态 冷作硬化状态弯曲线的位置垂直纤维 平行纤维 垂直纤维 平行纤维08,10,Q195,Q215-A 1.0t 0.7t 0.35t 0.3t注：t为材料厚度，单位为mm。 铣铁件所用材料为电工纯铁，因此其最小弯曲半径Rmin=0.3t=0.3mm，由制件图可知，制件的最小弯曲半径为2mm。符合弯曲加工的工艺要求。2、弯曲件直边高度 为了保证弯曲件的直边部分平直，其直边高度不小于2t.若h2-4mm，而此制件直边高度为5mm。所以符合要求3、弯曲件孔边距 当弯曲带孔的工件时。如孔位于弯曲变形区附近，则弯曲后孔的形状会发生改变，为了避免这种缺陷的出现必须使空处于变形区之外。孔边到弯曲半径中心的最小距离s应满足：当tt。3 模具的工艺计算3.1 毛坯尺寸的计算 3.1.1 制件的中性层半径：制件的外形有五处需要进行弯曲，其中有三处的内圆角半径为2mm，一处的内圆角半径为4mm，一处的内圆角半径为20mm。中性层半径在实际生产中常用下列的经验公式来确定：公式(3-1) 式中 中性层半径(mm)； R 弯曲内半径(mm)； K中性层位置系数（根据表2选取）； t材料厚度(mm)。表2中性层位置系数K Table 2 Position of neutral layer coefficient KR/t 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 1 1.2K 0.21 0.22 0.23 0.24 0.25 0.26 0.28 0.3 0.32 0.33R/t 1.3 1.5 2 2.5 3 4 5 6 7 =8K 0.34 0.36 0.38 0.39 0.4 0.42 0.44 0.46 0.48 0.5R2的中性层半径： t=1mm,r/t=2,查表2得K=0.38 =r+Kt=2+0.38x1=2.38mm R4的中性层半径： t=1mm,r/t=4,查表2得K=0.42 =r+Kt=4+0.421=4.42mm R20的中性层半径： t=1mm,r/t=20,查表2得K=0.5 =r+Kt=20+0.51=20.5mm3.1.2 制件坯料的展开长度：弯曲件的弯曲部分的展开长度可按下式进行计算： （3-2） 式中 R2部分的展开长度： =90，=2.38，将参数代入式(3-2)得：L1=0.01745902.38=3.74mmR4部分的展开长度： =90，=4.42，将参数代入式(3-2)得：L2=0.01745904.42=6.69mmR20部分的展开长度： =45，=20.5，将参数代入式(3-2)得：L3=0.017454520.5=16.10mm 由制件图可知L4=53+17=70mm计算坯料的总长、总宽：(1)坯料总长L：L总= L1 3+L2 +L3+L4 =3.743+6.69+16.10+70=104.10mm(2)坯料总宽B： B=24mm 3.2 排样方案的确定3.2.1 初拟排样方案： 由制件材料为DT2，料厚t1mm，展开坯料外轮廓均为平直线，制件需要进行两面弯曲。图2排样方案Figure 2 Layout Option3.2.2 初定条料宽和步距： 条料宽 （即制件宽度） B=106mm 步 距 （即制件长度） a=28mm3.2.3 选取条料： 为减小成本，条料应尽量选取标准条料。从表(4-2)选取条料规格，根据数学知识可知，用各规格的条料总宽除以制件展开坯料的宽度B，余数越小，则浪费越少。根据计算结果，选取条料的规格为9001500（纵裁）。表3 冷轧钢板的厚度宽度和长度(mm) （摘自文献1中表(D-1)）Table 3The thickness of cold-rolled steel sheet width and length (mm) (taken from 1 table (D-1)公称厚度按下列钢板宽度的最小和最大长度600 650 700 710 750 800 850 900 950 1000 1100 1.0 1200 1300 1400 1400 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 3000 3000 3000 3000 3.2.4根据所选条料规格，计算所需再加工的板料尺寸：1 n=900/110=8.18,取整为8条 B=900-8110= 20mm2；n=1500/24=62.5,取整为62个 L=1500-2462=12mm3.2.5 排样图： 根据上面所述的原则对排样中的冲裁顺序和工序组合进行设计并优化，安排排样图如下图3-3所示 图3排样图 Figure 3 Layout Figure3.3 冲裁力及弯曲力的计算3.3.1 冲压力： 冲裁时，工件或废料从凸模上取下来的力叫卸料力，从凹模内将工件或废料顺着冲裁的方向推出的力叫推件力，逆冲裁方向顶出的力叫顶件力。目前多以经验公式计算：冲裁力： （3-5）卸料力： （3-6） 推件力： （3-7）顶件力： （3-8）式中： 表4卸料力、推杆力和顶件力系数Table 4 Discharge power, force and putting the top piece coefficient材料及厚度（mm） 钢0.1 0.065 0.1 0.14 0.075 0.1 0.045 0.065 0.08 0.5 0.055 0.5 0.04 0.055 0.062.5 0.052.5 0.03 0.045 0.056.5 0.046.5 0.02 0.025 0.03 0.03铝，铝合金 0.0250.08 0.030.07纯铜，黄铜 0.020.06 0.030.09 已知：a坯料的材料为DT2，b230MPa；bt1.0mm； c查表4-3，可得0.040.05，取上限值0.05。0.055；（没有顶件力） d初定凹模刃口高度为h4mm，nh/t4。 eL=L1+ L2+ L3+ L4+ L5 Li为各工序的冲裁周边长度 L1=24+38+4+40+372+4=185mm L2=3.14412.56mm L3=12336mm L4=3.1422+3.144237.68mm L5=30260mm 将上面所得得数据代入式(3-5)、(3-6)、(3-7)中，得：各工序所需冲裁力为： 1.冲裁力：Fc1=1851.023042550N Fc2=12.561.0230=2888.8N Fc3=361.0230=8280N Fc4=37.681.0230=8666.4 Fc5=601.0230=13800NF冲= Fc1+c2+Fc3+Fc4+Fc5=42550+2888.8+8280+8666.4+13800=76185.2N 2.卸料力：F卸= 0.0576185.23809(N) 3.推件力：F推= 40.05576185.216760.744(N)3.3.2 弯曲力：1自由弯曲力：用模具弯曲时，若在弯曲德最后阶段不对工件圆角及直边进行校正，则为自由弯曲，自由弯曲力的计算公式如下：U形弯曲： (3-10)式中 F自由弯曲力； b弯曲件的宽度(mm)； r弯曲半径(mm)； b材料的抗拉强度(MPa)； k系数，一般取K11.3。制件一共有五处弯曲弯曲半径分别为R1=2mm ,R2 =2mm ,R3=2mm ,R4=4mm ,R5=20mm , k1.3，b241.0，b230 个不同弯曲处也不在同一工位弯曲， 1)第一次弯曲为自由弯：代入数据得： F弯1=0.71.3241.02230/（2+1.0）3+0.71.3241.02230/(4+1.0) =6038.64(N) 2)第二次弯曲也为自由弯：代入数据得： F弯2=0.71.3241.02230/（2+1.0）20.71.3241.02230/（20+1） =3588（N） 3)第三次弯曲为校正弯： F校=Ap 式中，F校校正弯曲力，N； p单位校正力（表3-4）,MPa; A工件被校正部分在在凹模上的投影面积，mm2表4 单位校正力 Table 4 Screenshot force correction unit材料 材料厚度/mm 1 13 36 61010、20 3040 4060 6080 8010025、30 4050 5070 70100 100120 A（9030）241440mm2 p取35MPa 代入数据得： F校=14435=50400N=50.4（KN） 综上所述：弯曲总力为 F弯总= F弯1 F弯2 F校=6038.4+3588+50400=60026.4（N）=60.026（KN） 4)模具所需要的合力：F合= F冲F缷F推F弯总 =76185.2+15237.04+16760.744+ 60026.4 =168209.384（N）=169（KN） 5)压力机得选取：压力机的种类繁多，按照不同的观点可以把压力机分成不同的类型。如：按驱动滑块力的种类分机械的、液压的、气动的等；按滑块个数可分为单动、双动、三动等；按驱动滑块机构的种类又可分为曲柄式、肘杆式、摩擦式；按机身结构形式可分为开式的、闭式的等等。另外还有许多分类方法，一般按驱动滑块力的种类而把压力机分为机械压力机、液压机。曲柄压力机按其传动系统又可分为单点、双点和四点压力机，而按其用途有可分为普通压力机、拉深压力机、精压机，精冲压力机和冷挤压力机等。选取压力机应根据以下原则： 1生产批量大； 2对尺寸精度的要求不是很高； 3总冲裁力F合=169（KN） 4模具闭合高度H226mm。 综上所述，选取开式压力机。得到压力机得具体数据如下： 1滑块行程：100mm； 2行程次数：n=80； 3最大闭合高度： =300mm； 4工作台尺寸：前后630mm,左右420mm； 5模柄孔：直径50mm,深度70mm。 6公称压力：400KN。3.4 模具压力中心的计算 冲压模具的压力中心就是冲压力合力的作用点。冲压时，模具的压力中心一定要与冲床滑块的中心线重合。否则滑块就会承受偏心载荷，使模具歪斜，间隙不均，从而导致冲床滑块与导轨和模具的不正常磨损，造成刃口和其它零件的损坏，甚至还会引起压力机导轨磨损，影响压力机精度，降低冲床和模具的寿命。所以在设计模具时，必须要确定模具的压力中心，并使其通过模柄的轴线，从而保证模具压力中心与冲压滑块中心重合。形状简单而对称的工件，对称形状的工作，如圆形、正多边形、矩形，其压力中心位于轮廓图形的几何中心O点。1)形状简单而对称的工件，对称形状的工作，如圆形、正多边形、矩形其压力中心位于轮廓图形的几何中心O点。 2)将工件轮廓线分成若干基本线段，因冲裁力F与冲裁线段长度成正比，故可代表冲裁力的大小。 3)计算各基本线段的重心位置到x轴的距离和。 4)根据解析法得到压力中心o点到x轴和y轴的距离公式： Xo=F1X1+F2X2+FnXnF1+F2+Fn=i-1nFiXii-1nFi （3-11） Yo=F1Y1+F2Y2+FnYnF1+F2+Fn=i-1nFiYii-1nFi图4确定压力中心的坐标轴Figure 4 Axis to determine the center of pressure表5压力中心计算Table 5 Center of pressure calculation chart工步 压力（KN） X(mm) Y(mm)1 Fc1=42 78.7 -37.32 F弯1 Fc2=6.42.9=9.3 44.3 4.83 F弯2=3.6 12 10.94 F校Fc3=50.48.3=58.7 -16 19.55 Fc4=8.7 -44 -8.46 Fc4=13.8 -58 0将以上数据带入式3-3，3-4得X=12.49mmY=-3.14mm所以取 X=0 ，Y=03.5 凸凹模刃口尺寸计算确定冲模刃口制造公差时，应考虑制件的精度要求。如果对刃口的精度要求过高，会使模具制造困难，制造成本上升，延长周期；如刃口精度要求过低，则生产出来的零件可能不合格，或使模具的寿命降低。根据料厚与工件精度和模具精度的关系，联系制件的实际应用范围，我选取制件精度IT12。冲裁模凸、凹模刃口尺寸精度是影响冲裁件尺寸精度的重要因素。凸凹模的合理间隙值也要靠刃口尺寸及其公差保证，因此在冲裁模设计中正确确定与计算凸凹模刃口尺寸及其公差极为重要。确定凸、凹模刃口尺寸的原则： 1.设计落料模先确定凹模刃口尺寸，以凹模为基准，间隙取在凸模上，即冲裁间隙通过最小凸模刃口尺寸来取得。设计冲孔模先确定凸模刃口尺寸，以凸模为基准，间隙取在凹模上，冲裁间隙通过增大凹模刃口尺寸来取得; 2.考虑刃口的磨损对冲件尺寸的影响：刃口磨损后尺寸变大，其刃口的基本尺寸应接近或等于冲件的最小极限尺寸；刃口磨损后尺寸减小，应取接近或等于冲件的最大极限尺寸； 3.不管落料还是冲孔，冲裁间隙一般选用最小合理间隙值； 4.考虑冲件精度与模具精度间的关系，在选择模具制造公差时，既要保证冲件的精度要求，又要保证有合理的间隙值。一般冲模精度较冲件精度高23级； 5.工件尺寸公差与冲模刃口尺寸的制造偏差原则上都应按“入体”原则标注为单向公差，所谓“入体”原则，是指标注工件尺寸公差时应向材料实体方向单向标注。但对磨损后无变化的尺寸，一般标注双向偏差。3.5.1冲孔落料的凸、凹模的尺寸计算由于本次设计中的板料是薄板料，且制件的外形较复杂，因此凸凹模应采用配合加工法制造。以下计算中工件的公差值，根据 1，380页，附录E3 查出。查资料， 冲裁模合理双面间隙值Zmax=0.140;；制件制造精度IT13，刃口制造精度为IT10-IT12根据表3-4中的公式，计算冲裁模的凸凹模刃口尺寸：1 4孔冲孔凸模 1）采用冲孔加工，基准模为凸模。 2）变小尺寸：B=4 由，；将数值代入公式 =（4+0.50.16）=4.08 3）凹模尺寸： 凹模尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙值0.130.16。2 2孔冲凸模 1）采用冲孔加工，基准模为凸模。 2）变小尺寸：B=2 由，；将数值代入公式 =（2+0.50.1）=2.05 3）凹模尺寸： 凹模尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙值0.130.16。3 侧刃 图5侧刃Figure 5 Side blade 1）变小尺寸：B1=40，B2=4 由，取；将数值代入相应公式得：B1=（40+0.750.25）=40.1875B2=（4+0.750.12）=4.09 2）不变尺寸：C1=38，C2=40， 由，取；将数值代入相应公式得： B1=380.25/4=380.0625B1=400.25/4=400.0625 3）凹模尺寸：凹模尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙值0.130.16。 4 侧刃图6 侧刃Figure 6 Side blade（1）变小尺寸：B1=30，B2=4 由，取；将数值代入相应公式得：B1=（30+0.750.25）=30.1875B2=（4+0.750.12）=4.09（2）凹模尺寸：凹模尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙值0.130.16。 5 侧刃 图8侧刃Figure 8 Side blade 1）变小尺寸：B1=24，B2=2 由，取；将数值代入相应公式得：B1=（24+0.750.25）=24.1875B2=（4+0.750.12）=4.09 2）变大尺寸：A=12 由, 取；将数值代入相应公式得： A=(12.180.750.18)=12.045 3）凹模尺寸：凹模尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙值0.130.16。3.5.2 弯曲凸、凹模的计算： 1凸凹模半径及间隙计算 1）凸模圆角半径：1.凸模圆角半径rp: ，R/T=210, 所以取rp=R=2 2） 凹模圆角半径：当板料厚度较小时，t=0.52mm，rd(36)t （3-13）取rd3t，得：rd3mm。 3）凸、凹模的间隙： C=(1.051.15)t) （3-14） 得： C1.10mm。2弯曲回弹的计算金属板材在塑性弯曲时总是伴随着弹性变形，因此，当工件弯曲后就会产生弹复，弹复量的多少以弹复角来来表示，由2第131页表3-7可查得：弯曲的半径与料厚的比值:r/t=0.285,弯曲的半径较小，故回弹时只需考虑角度的回弹,角度回弹=5。所以应加工凸模的角度：=90-853.6 弹性元件的选择与计算3.6.1 卸料弹簧的选择和计算： 1）初定弹簧数量n，一般选24个，取4个。 2）根据总卸料力F卸和初选的弹簧个数n，计算出每个弹簧应有的预压力 Fy 。 Fy=F卸/n=3809.26/4=952（N）（3）根据与压力Fy预选弹簧规格，选择时应使弹簧的极限工作压力Fj大 于与压力Fy，一般可取Fj=（1.52）Fy 所以 Fj=9522=1904 (N) 查有关弹簧规格，初选弹簧的规格为：Dw=32 DN=16 D=30.5 D1=17.5hj=25mm 4）计算弹簧预压缩量hy: Hy=Fy hj/Fj=952*25/1904=12.5mm 5）校核 h=hy+hx+hm 式中 h总压缩量 hx卸料办的工作行程（mm）,一般可取hx=t+1,t为板料厚度。 hm凸凹模的刃磨量，一般可取hm=410mm。 代入数据得 h=hy+hx+hm=12.5+2+8=22.525mm 因此，所选弹簧是合适的。4 模具主要零部件的结构设计4.1 模架中各块板的选取在本次设计中，模架中用到的板包括：上模座、垫板、凸模固定板、卸料板、导料板、凹模板、下模座。简图如下：1-下模座 2-导柱 3-卸料版 4-导套 5导板 6-卸料螺钉 7-上模座 8-模柄 9-斜楔 10-弯曲凸模 11-斜面冲孔凸模 12-凹模镶块 13-凹模图9模架简图Figure 9 Schematic mold据弹压卸料的典型组合，选取各板的尺寸，具体数值如下表所示（单位：）：表6 Table 6上模座 250x160x25垫板 250x160x10 凸模固定板 250x160x20卸料板 170x160x38导料板 240x25x8凹模板 160x200x27下模座 320x250x404.3 凸、凹模的结构设计4.3.1 凹模的结构设计：1、凹模孔口形式及主要参数如下图42所示：由于制件的生产批量非常大，在实际生产中凹模刃口需要多次刃磨，因此选取凹模形式如下，保证多次刃磨后刃口的尺寸不变。其中，h1=310，h=0.51。图10凹模孔型及参数 Figure 4-2 Die and pass parameters4.3.2 凹模外形尺寸这里选取标准矩形凹模板按经验公式计算，步骤如下：1、凹模高度：（ （4-1）式中 k系数，其值见表7； b最大孔口尺寸，b为。表7系数k的数值Table7 Numerical coefficient k料厚t/ 0.5 1 2 3 3b/mm50 0.3 0.35 0.42 0.05 0.6050100 0.2 0.22 0.28 0.35 0.42100200 0.15 0.18 0.20 0.24 0.30200 0.10 0.12 0.15 0.18 0.22 由公式代入数据得：凹模板高度为 h=23.4mm,由于结构需要取h=28.00mm。4.3.3 凸模固定结构形式图11凸模固定形式Figure 11 Punch in the form of fixed凸模与固定板紧配合，上端带台阶，以防拉下。4.3.4 凸模结构组成凸模按结构分为整体和组合式两类。组合式凸模由基本和工作部分组成，以节约工作部分的合金钢用量。典型圆凸模结构：如图所示的典型圆凸模结构，下端为工作部分，中间圆柱部分用以与固定板配合安装，最上端的台肩承受向下拉的卸料力。图12典型圆凸模结构 Figure 12 Structure of a typical round punch采取拼合结构的优点是：1、便于加工。拼块在加工时可以相互分离，从而扩大刀具或砂轮活动范围。2.便于热处理和锻造。热处理容易淬裂或变形的地方，可以分成几块。3.提高精度、增加寿命。拼块可以磨削，可以调节尺寸，从而确保精度。4.4 凸模强度的校核4.4.1 圆孔凸模抗压强度的校核根据凸模结构形式特点及尺寸，只需校核冲底部两个直径2的孔凸模。 凸模冲裁时的正常工作条件是其刃口端面承受的轴向压应力必须小于凸模材料的许用压应力，即 （4-2）式中： 凸模刃口端面承受的压应力，单位为MPa； F作用在凸模端面的冲裁力，单位为N；A凸模刃口端面面积，单位为mm2；-凸模材料许用压应力，单位为Mpa。=15002100MPa 代入数值得：=8666.42（3.1422）=1380MPa2100MPa所以抗压强度符合要求。4.4.2 弯曲凸模应力校核当凸模断面小而又较长时，必须进行纵向弯曲应力的验算。其公式如下： （4-3）但由于此次设计的弯曲凸模断面长宽都较大，根据经验判断弯曲凸模的应力符合要求。4.5 模具闭合高度的确定4.5.1 模具得闭合高度：冲压模具的闭合高度是指冲压模具处于闭合状态时（工作行程最低点）时，上模板的上平面到下模板的下平面高度。在确定模具闭合高度之前，应该先了解冲床的闭合高度。冲床的闭合高度是指滑块在下止点时，滑块底平面到工作台（不包括冲床垫板厚度）的距离。冲床的调节螺杆可以上下调节，当滑块在下止点位置，调节螺杆向上调节，将滑块调整到最高位置时，滑块底面到工作台的距离，称为冲床的最大闭合高度。当滑块在下止点的位置，调节螺杆向下调节，将滑块调整到最下位置时，滑块底面到工作台的距离，称为冲床的最小闭合高度。为了使模具正常工作，模具闭合高度应该与冲床的闭合高度相适应，应介于冲床最大和最小闭合高度之间，一般可以按下式来确定。 H最大-5HH最小+10 公式（4-4）本次设计模具闭合高度 H=H1+H2+H3+H4+H5+H6 公式（4-5）其中 H-冲模的闭合高度 H1-下模座的厚度H2-上模座的厚度H3-凹模厚度H4-预压橡皮高度H5-卸料板厚度H6-垫板厚度综上H226.00mm。满足要求。4.6 辅助零件的设计辅助结构零件不直接参与完成工艺过程，也不与毛坯直接发生作用，只对模具完成工艺过程起保证作用或是对模具的功能起到完善的作用，辅助零件包括导向零件、固定零件、紧固及其它零件。4.6.1 导向零件的设计导向装置用于冲裁模具上、下模之间的定位连接和运动导向，导向零件可以消除压力机滑块运动误差对模具运动精度的影响，保证凸、凹模间间隙分布均匀，便于模具安装和调整，因而可以提高模具的使用寿命和冲裁件精度。因此，在设计生产冲裁件批量较大的冲裁模时，一般均采用导向装置，以保证上、下模的精确导向。常用的导向装置有导板式、导柱导套式、滚珠导套式，其中圆柱形导柱、导套式导向装置加工容易，装配简单，滑动导向刚度大，精度高，稳定性好，是冷冲模应用最广泛的导向装置。本模具采用导柱导套式。4.6.2 导柱、导套的设计 1）根据模座可配合的导柱和的导套，长度依据闭合高度进行选择，一般在200300之间。 2）配合：导套孔径与导柱相配，一般采用H7/r6，精度要求很高的时候为H6/r5配合。为了保证导向，要求导柱、导套的配合间隙小于凸、凹模之间的间隙。外径D与上模座相配，采用H7/r6过盈配合；导柱一端与下模座过盈配合（H7/r6），另一端则与导套滑动配合，两端的标称尺寸相同，公差不同。导套与导柱采用间隙配合，一般精度为H7/h6。结构及配合关系如图5-12所示：图13导向装置 Figure 13 Guides4.6.3 固定与联接零件的设计与选取 固定与联接零件用来将凸、凹模固定在上下模座上，以及将上下模座固定在压力机上。主要的固定与联接零件有模柄、模座和固定板，以及垫板、螺钉和销钉等。 1)模柄模柄是将上模安装在压力机滑块上的零件。模柄安装在上模座上的垂直度影响导向装置的配合精度和使用寿命，因此设计模具时应根据需要选择合适的模柄。常用的模柄形有压入式、凸缘式、旋入式和浮动式，综合考虑到导向精度、制造成本，安装难易程度等因素，现采用压入式模柄，通过过渡配合H7/m6，将模柄压入上模座，并用止转销防止转动。这种模柄易于保证其与上模座的垂直度要求，适合于上模座较厚的冲模。模柄通常用Q235钢制造，装入上模座后，其中心线与上模座上平面的垂直误差在全长范围内不大于0.05mm。模柄的尺寸与所选压力机相适配，如图5-13所示： 图14 模柄 Figure 14 Model handles 2) 模架与模座上、下模座用以安装全部模具零件，构成模具的整体和传递冲压力。因此，模座不仅要有足够的强度，还要有足够的刚度，上、下模座中间联以导向装置的总体称为模架。模架是模具的主体结构。冷冲模的主要零件都要通过螺钉、销钉等连接到模架上，以构成一副完整的冲模。模架在起连接作用的同时，还用于保证凸模和凹模具有正确的位置，即起导向作用。模架的结构形式，按导柱在模座上的固定位置不同，有对角导柱模架、后侧导柱模架、中间导柱模架和四导柱模架。设计时，矩形模座的外径应比凹模直径大40-7