5000m3柴油罐基础计算书.doc

5000m3柴油罐基础计算书基本数据拱顶罐直径21000mm 罐体重1340KN(其中罐壁重810KN 罐顶重220KN 罐底重270KN 罐附件40KN ) 平台梯子重40KN 冲水重55590KN 操作时介质重42689KN1环墙宽度计算由机械设备专业提的设计条件,设计环墙高度h=1.15厚0.6m，得:按照石油化工钢储罐地基与基础设计规范SH/T 3068-20076.1.1条公式（1），环墙宽度,考虑到地脚螺栓的尺寸，取环墙宽度b=600mm2环墙环向力计算按照石油化工钢储罐地基与基础设计规范SH/T 3068-20076.2.3条公式（2），环墙环向力3环墙截面配筋选用HRB335钢筋，fy=300N/mm2按构造配筋As0.2%x600x1000=1200mm2选用16150的二级钢，则As=1340mm2满足要求4桩基础设计4.1初步确定桩数基础上部传下来的荷载：基础自重： 采用灌注桩D1000,单桩承载力按1500KN设计桩数确定：单桩承载力核实：承台底单位面积平均压力值: 验算单桩承载力是否满足要求：（取单桩受力面积最大的一根桩来验算）故单桩承载力满足要求。5桩承台抗冲切计算11冲切验算 Fl （0.7 h ft +0.25pc.m ）mh0 其中 h=1 ft=1575kNm2pc.m=0=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1m=3.14*(1+0.3x2)= 5.024mh0=0.6m （0.7 h ft +0.25pc.m ）mh0=（0.7*1*1575+0.25*0）*1*5.024*0.6 3324kN Flx 1500*1.35=2025,满足要求.6台设计（模拟双向板计算）取承台厚700m，取最不利单元计算。11 基本资料 111 工程名称：5000m3罐基础 112 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 自由 / 自由 / 自由 113 荷载标准值 1131 永久荷载标准值 楼板自重： gk1 0.7*25 17.50kN/m 均布荷载： gk2 (G承台环墙+G承台中粗砂)/A=(446+2647)/366=8.45kN/m 1132 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 FK/A=56970/366=/155.7kN/m Q 1.4 c 0.7 q 0.4 114 计算跨度 Lx 2800mm 计算跨度 Ly 2800mm 板厚 h 700mm （h Lx / 4） 板底、板面纵筋合力点至近边距离：as 125mm、as 50mm 115 混凝土强度等级：C35 fc 16.72N/mm ft 1.57N/mm ftk 2.2N/mm Ec 31334N/mm 116 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm Es 210000N/mm 12 弯矩计算结果 121 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx MaxMx(L), Mx(D) Max257.34, 193.81 257.34kNm Mxk 187.64kNm Mxq 91.14kNm Asx 1528mm 0.27% min 0.24% Asx* 1653mm 16120 （As 1676） max 0.272mm 122 平行于 Lx 方向自由边的中点弯矩 M0x M0x MaxM0x(L), M0x(D) Max300.19, 226.08 300.19kNm M0xk 218.89kNm M0xq 106.32kNm As0x 1790mm 0.31% 16110 （As 1828） max 0.317mm 123 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My MaxMy(L), My(D) Max257.34, 193.81 257.34kNm Myk 187.64kNm Myq 91.14kNm Asy 1557mm 0.28% min 0.24% Asy* 1653mm 16120 （As 1676） max 0.283mm 124 平行于 Ly 方向自由边的中点弯矩 M0y M0y MaxM0y(L), M0y(D) Max300.19, 226.08 300.19kNm M0yk 218.89kNm M0yq 106.32kNm As0y 1790mm 0.31% 16110 （As 1828） max 0.317mm 13 跨中挠度验算 131 挠度验算参数 按建筑结构静力计算手册表 411，挠度系数 0.02603（1/M） Mk 187.64kNm Mq 91.14kNm Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Es 200000N/mm As 1676mm Ec 31334N/mm ftk 2.20N/mm 132 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs 1321 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 187644154/(0.87*575*1676) 224N/mm 矩形截面， Ate 0.5 * b * h 0.5*1000*700 350000mm te As / Ate te 1676/350000 0.00479 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) 1.1-0.65*2.2/(0.01*224) 0.46 1322 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E Es / Ec 200000/31334 6.38 1323 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1324 纵向受拉钢筋配筋率 As / (b * ho) 1676/(1000*575) 0.00291 1325 钢筋混凝土受弯构件的 Bs： Bs Es * As * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * E * / (1 + 3.5f) 200000*1676*5752/1.15*0.46+0.2+6*6.38*0.00291/(1+3.5*0) 131811.20kNm 133 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 134 受弯构件的长期刚度 B： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs 187.64/91.14*(2-1)+187.64*131811.2 88719.07kNm 135 挠度 f * Qk * Lx 4 / B 0.02603*181.65*2.84/88719.07*1000 3.3mm f / Lx 3.3/2800 1/855 14 X 方向自由边挠度验算 141 挠度验算参数 按建筑结构静力计算手册表 411，挠度系数 0.01734（1/M） Mk 218.89kNm Mq 106.32kNm Es 200000N/mm As 1828mm Ec 31334N/mm ftk 2.20N/mm 142 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs 1421 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 218889709/(0.87*575*1828) 239N/mm 矩形截面， Ate 0.5 * b * h 0.5*1000*700 350000mm te As / Ate te 1828/350000 0.00522 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) 1.1-0.65*2.2/(0.01*239) 0.501 1422 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E Es / Ec 200000/31334 6.38 1423 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1424 纵向受拉钢筋配筋率 As / (b * ho) 1828/(1000*575) 0.00318 1425 钢筋混凝土受弯构件的 Bs： Bs Es * As * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * E * / (1 + 3.5f) 200000*1828*5752/1.15*0.501+0.2+6*6.38*0.00318/(1+3.5*0) 134534.64kNm 143 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当 0 时， 2.0 144 受弯构件的长期刚度 B： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs 218.89/106.32*(2-1)+218.89*134534.64 90552.16kNm 145 挠度 fOx * Qk * Ly 4 / B 0.01734*181.65*2.84/90552.16*1000 2.1mm fOx / Lx 2.1/2800 1/1,310 15 Y 方向自由边挠度验算 151 挠度验算参数 按建筑结构静力计算手册表 411，挠度系数 0.01734（1/M） Mk 218.89kNm Mq 106.32kNm Es 200000N/mm As 1828mm Ec 31334N/mm ftk 2.20N/mm 152 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs 1521 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 218889709/(0.87*575*1828) 239N/mm 矩形截面， Ate 0.5 * b * h 0.5*1000*700 350000mm te As / Ate te 1828/350000 0.00522 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) 1.1-0.65*2.2/(0.01*239) 0.501 1522 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E Es / Ec 200000/31334 6.38 1523 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1524 纵向受拉钢筋配筋率 As / (b * ho) 1828/(1000*575) 0.00318 1525 钢筋混凝土受弯构件的 Bs： Bs Es * As * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * E * / (1 + 3.5f) 200000*1828*5752/1.15*0.501+0.2+6*6.38*0.00318/(1+3.5*0) 134534.64kNm 153 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 0 时， 2.0 154 受弯构件的长期刚度 B： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs 218.89/106.32*(2-1)+218.89*134534.64 90552.16kNm 155 挠度 fOy * Qk * Ly 4 / B 0.01734*181.65*2.84/90552.16*1000 2.1mm fOy / Ly 2.1/2800 1/1,31014 单桩竖向承载力计算表层次层底接触面积桩侧摩 Pf桩端承Rpk工程名称：深度UL 阻力fiPf=ULfi阻力PqfpAp= 工程编号：（m）（m2）(kPa)(kN)(kPa)(kN)计算房号：SK26-21-16.420.11 35703.85 桩型：钻孔灌注桩2-48.15.34 30160.20 桩直径(mm)：10003-111.711.31 35395.85 桩长(m)：21.00 3-413.45.34 35186.90 桩顶入土深度(m)：0.004-116.59.74 35340.90 桩端入土深度(m)：21.004-318.76.91 45310.95 持力层:5-25-2227.23 45325.35 900706.50 桩身周边Up(m)：3.1425-130651400桩端面积Ap(m2)：0.785水位深度 (m)：0.50 砼强度：C35单桩极限承载力(kN)：3131每方砼承载力(kN/方):0合计桩侧面积65.98Rsk=2424.00 Rpk= 706.50 抗拔承载力设计值(kN):1128桩身结构强度设计值(kN)：8243打印日期：2013/10/18审核人：计算人： 单桩竖向承载力计算表层次层底接触面积桩侧摩 Pf桩端承Rpk工程名称：深度UL 阻力fiPf=ULfi阻力PqfpAp= 工程编号：（m）（m2）(kPa)(kN)(kPa)(kN)计算房号：BK11-21-14.413.82 35483.70 桩型：钻孔灌注桩1-37.710.37 50518.50 桩直径(mm)：10001-211.411.63 893.04 桩长(m)：22.00 2-313.97.86 30235.80 桩顶入土深度(m)：0.004-116.78.80 35308.00 桩端入土深度(m)：22.005-225.916.65 45749.25 900706.50 持力层:5-25-130651400桩身周边Up(m)：3.142桩端面积Ap(m2)：0.785水位深度 (m)：0.50 砼强度：C35单桩极限承载力