潇湘奥园二期13、23及地下室工程结构设计.doc

潇湘奥园二期13#、23#及地下室工程结构设计一、编制依据1、工程设计图纸；2、建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010；5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002；6、建筑结构荷载规范GB 50009-2001（2006年版）；7、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ 231-2010；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；9、木结构设计规范GB 50005-2003（2005年版）；10、建设部、省市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。二、工程概况2.1项目建设概况（含施工承包范围）序号项目内容1工程名称潇湘奥园二期13#、23#及地下室工程2工程地址岳麓大道与延农路交叉西南角3工程性质自筹4建设单位长沙礼盛房地产开发有限公司5勘察单位湖南省地质勘察院6设计单位湖南省建筑科学研究院7监理单位湖南长沙金阳建设工程监理有限公司8施工总承包单位湖南省工业设备安装有限公司11合同承包范围建筑、装饰、电气、给排水及采暖12合同工期18个月13合同质量目标合格 2.2建筑设计概况13#栋地下1层，地上32+1层。建筑总面积：25437.45平方米，建筑高度：90.6米。建筑结构形式：剪力墙结构，抗震设防烈度为 6 度；建筑耐火等级：一级；设计使用年限为 50 年。23#栋地下1层，地上32+1层。建筑总面积：26617.94平方米，建筑高度：93.5米。建筑结构形式：剪力墙结构，抗震设防烈度为 6 度；建筑耐火等级：一级；设计使用年限为 50 年。13#、23#栋商业网点与其地下室层高不一致，层高度为6米，最小4米。梁的截面尺寸分别为300mm*700mm,300 mm *800 mm,200 mm *500 mm, 300mm*900mm 、450 mm *1000 mm等。地下室顶板厚度为300mm,商铺顶板厚度为150mm。但在地下室的J轴交4轴的100平方范围内，其板的层高为8.3m，板厚180mm，其梁的梁最大截面尺寸为300*500。三、模板及支撑系统设计根据现场实际情况，地下室和13#、23#栋一层商铺顶梁、板楼板均采用承插型盘扣式钢管支架搭设。1、大梁模板支撑系统（1）梁截面4501000的梁底模厚度15mm。第一层龙骨50100mm木枋150mm。第二层采用钢管483.0作为横杆来支撑木枋，间距900mm，横杆与立杆用扣件连接，连接点下设置一个保险扣。梁侧模厚度15mm，竖肋50100mm，木枋350mm250 mm，对拉螺栓12设置2排，间距350mm，采用483.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在梁的纵向方向，梁底横杆中间处设置一根钢管483.0支撑，间距900mm,并连续设置剪刀撑。（2）其他截面的梁 底模、侧模、木枋等间距等同4501000的梁，梁截面高度小于500mm可不设置对拉螺栓和梁底立杆支撑，但梁底的小横杆、横杆与立杆连接点设置同4501000的梁。（3）水平杆布置立杆顶层和底层步距1200mm,立杆中间层最大步距1800mm。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于350mm。 梁支撑平面图 梁支撑立面图 梁侧详图2、6.0米地下室及商铺顶板楼板地下室及商铺顶板楼板厚度为300，层高最高6m，采用承插型盘扣钢管支架搭设。底模楼模板15mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距200mm；第二层龙骨采用双钢管，间距900mm；作为楼板主要支承体系的钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm，部分与梁支撑重叠的调节部分，则可采用横向间距900mm,钢管纵向间距900mm的支承体系。立杆顶层和底层步距1200mm,立杆中间层最大步距1800mm。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于350mm。 板支撑平面图横向立面图横向剖面图3、8.3米地下室及商铺顶板楼板地下室及商铺顶板楼板厚度为180，层高最高8.3m，采用承插型盘扣钢管支架搭设。底模楼模板15mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距200mm；第二层龙骨采用双钢管，间距900mm；作为楼板主要支承体系的钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距900mm，部分与梁支撑重叠的调节部分，则可采用横向间距900mm,钢管纵向间距900mm的支承体系。立杆顶层和底层步距1200mm,立杆中间层最大步距1200mm。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于350mm。平面图纵向立面图 横向立面图 4、顶托及剪刀撑设置要求支架架体四周外立面向内的第一跨应设置竖向剪刀撑。在梁板支撑体系内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向剪刀撑。垂直剪刀撑应成45度60度倾角，双支对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续布置；剪刀撑斜杆的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度大于1米；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。立杆顶层节点伸出长度不得超过0.65m，模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于200mm，插入钢管内长度不少于150mm。所有梁、板的立杆搭设基础为100mm的地下室底板或商铺底板上，混凝土标号为C35，厚度为300mm厚。每个立杆下设置一块100mm*100mm*30mm木板。 剪刀撑平面图设置图 四、主要施工方法（一）施工顺序定好水平控制标高梁板竖向支撑安装（含纵横向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上梁底模板及侧模安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架。（二）模板支撑的安装和拆除（1） 支撑安装A、钢管支架安装钢管支撑安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。钢管支撑安装时，立杆应采用对接方式，立杆上的对接扣件应交错布置，立柱之间对接须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支撑安装完成后，应认真检查支撑是否牢固，发现问题应立即整改。顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200。剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m，要求不少于3个扣件连接。B、承插型盘扣式钢管支架安装模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。 立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。 每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。 架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。（2）梁模板的安装先在楼面上弹出轴线、梁及支撑安装位置控制线，然后按设计标高调整盘扣式钢管脚手架或扣件式钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放大龙骨木枋，固定后在主龙骨木枋上安装梁底小龙骨。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于4m时，梁底模板按跨度0.1%起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。对于梁高大于1000的梁，在梁底模安装后，先安装钢筋再安装侧模、压脚板及斜撑，梁侧模在中部加12穿梁对拉螺栓（具体详见梁模板支撑大样图）。梁高小于1000的梁按照一般的施工顺序进行。（3）楼面模板的安装通线调整盘扣式钢管脚手架或扣件钢管支撑可调顶托的标高将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设木枋（大龙骨），固定后架设小龙骨，然后在小龙骨上安装模板，当跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1%起拱。（4）模板施工注意问题1）在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。2）对于楼板跨度较大的模板及支撑拆除必须在混凝土强度达到100%后方能拆除，以免发生安全事故。3）模板应拼缝平整严密，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。4）楼面梁板结构应支立支撑后铺设模板，侧墙模板应采用大模板，模板拼缝处内贴胶带，防止漏浆。5）模板安装允许偏差应满足表1的要求项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4,-5层高垂直度5m65m8相邻两板表面高低差2表面平整底5（5）模板支撑拆除1）拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到表2的强度后，始能拆除。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土抗压强度标准值的百分率（%）板2m502m, 8m758m100梁、板8m758m100悬臂构件1002)拆除顺序先装后拆，后装先拆。3）拆除模板支撑时，先将盘扣式钢管脚手架或扣件式钢管支撑可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式钢管脚手架或钢管支撑。模板的拆除需由项目工程师下达拆模通知书方可进行其拆模依据为该批砼同配比，同龄期、同等条件养护的砼试块所得砼实际强度，其他任何人不得越权命令拆模。拆除时发现砼有影响结构质量，安全的问题应暂停拆模，并立即上报项目部，待问题解决后方可拆模。墙柱模板拆除：在混凝土强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0Mpa后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，在大钢模板面板边框刷好隔离剂且每次进行全面检查和维修做好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。门洞口模板拆除：松开洞口模板四角脱模器及与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整。所有后浇带主梁、次梁、洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。顶板模板拆除：顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，跨度均在2m以下，强度达到15Mpa即可拆除，跨度大于8m的顶板当混凝土强度达到设计强度20Mpa强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的15Mpa强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。后浇带模板拆除：墙体、顶板模板拆模后，用撬棍从侧边撬动脱模，拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带外混凝土。注意事项拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。拆模的安全技术要求a、撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并应申请、经技术负责人批准后方可进行。b、拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如无具体规定，应按先支的后拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板和支架的顺序进行拆除。c、模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板。d、模高处作业，应配置登高用具或搭设支架，必要时应戴安全带。e、拆下的模板不准随意向下抛掷，应及时清理。临时堆放处离楼层边沿不应小于1m，堆放高度不得超过1m，楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。f、拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。五、模板安装质量保证措施1、在支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用483.0以上，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB 15831）要求。现场木枋要剔除已使用多次、枋身较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。2、高支模的钢管搭建在已浇筑的混凝土板面上，承载面的混凝土楼板必须达到设计强度的75%才允许进行下一个楼面梁板的钢筋安装，其下层楼面梁板支撑不能拆除。3、由于高支模系统均为大跨度结构，在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。4、模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。5、可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200，扣件式立杆可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200时或者盘扣式立杆调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200时采取增加一道水平拉杆的固定措施。6、模板安装允许偏差应满足表3的要求：项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4,-5层高垂直度5m65m8相邻两板表面高低差2表面平整底57、支撑搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足表4的要求：垂直度允许偏差（）垂直度每步架h/1000及2.0支撑整体h/600及2.0水平度一跨距内水平架两端高差l/600及+3.0支撑整体l/600及+50六、安全管理与监控本工程支撑模板体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落。其主要的措施为：1、高支模的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章才能实施。2、施工前必须明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。4、工人必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。5、操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2KN/），不得超载，不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌。6、雨天作业要有防滑措施和避雷措施。六级以上大风雨，必须停止作业。6、施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。7、在支撑上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。8、用电安全按施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005执行。9、模板支撑安装：（1）钢管或钢管底座应准确放置在定位线上，不得悬空；（2）支撑立杆要垂直，纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管，接头要错开，不在同一步距内，立杆口必须按规范要求对接，确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要相互交错，接驳口必须按规范对接。（3）各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧力矩应在4065Nm之间，以防构件未能有效承载力或构件破坏，搭设完成后应用扭力矩扳手随机均布抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。（4）各杆件相交伸出的两端头部分均应大于100，以防杆件滑落。（5）支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经企业质安部门分段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装。（6）在支撑安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支撑长向两旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才全面予以固定。（7）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。（8）模板安装后，应认真检查支撑是否牢固、模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。（9）模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（10）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。（11）模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。（12）支撑搭设、拆除和混凝土浇筑时，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。10、模板支撑拆除：支撑架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：（1）模板支撑应经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除。（2）支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（3）在支撑拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支撑长向两旁设临时斜抛。（4）在同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行。（5）在拆除过程中，支撑的自由悬臂高度不得超过两步；当必须超过两步时，应加设临时拉结。（6）、拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横向水平杆剪刀撑立杆立柱下托座垫木（7）、拆除水平杆时，沿水平杆横杆接头与盘扣交接处持续轻敲，再将水平杆从立杆中拆除。（8）、按层数拆除水平杆，当某一层立杆上接长套筒上构件全部拆除后，方可拆除套筒以上立杆。11、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。七、安全应急救援预案1、安全事故应急救援架构组 长：肖健生副组长：雷鸣、钟双林、凌耿组 员：汪尧、童明炎、肖顺江、柳格先、钱利军等。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发生脊椎受伤者，创伤处用消毒的消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程中严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板等，在无材料情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施有：1）一般的伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCL溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口处再加包扎，来增强压力而达到止血。3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援（1）当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌时，不要慌张，要保持镇定，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。（2）在坍塌过程中不要盲目抢救，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。（3）现场应急处理：1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（4）如伤员伤势较重，超出现场救援能力，立刻拨打电话120或者组织人员送往航天医院，并保护现场。八、模板支架监测方案(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺(7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。九、梁、楼板模板支模计算书以梁截面450mm*1000mm；板厚300mm，最大层高6米和板厚180mm，层高8.3m的最不利荷载组合作为验算依据。如此类组合验算达到要求，其他部位支撑体系也相应能达到要求。9.1、顶板的计算9.1.1、工程属性新浇混凝土板名称地下室顶板新浇混凝土板板厚(mm)300模板支架纵向长度La(m)40模板支架横向长度Lb(m)30模板支架高度H(m)6 9.1.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)69.1.3、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)500小梁间距l(mm)350小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)1009.1.4、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(25.1+1.1) 0.3)+1.413=13.752kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(25.1+1.1) 0.3)=9.552kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(25.1+1.1) 0.3)+113=10.96kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12513.7520.352=0.211kNm =Mmax/W=0.211106/(37500103)=5.627N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=510.963504/(3849350281250)=0.814mm max=0.814 mmmin350/150，10=2.333mm 满足要求！ 9.1.5、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)104.167截面抵抗矩W(cm3)41.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.35(0.3+(25.1+1.1) 0.3)+1.40.353=4.897kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.35(0.3+(25.1+1.1) 0.3)+10.353=3.906kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.472106/41667=11.328N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.205kN max3Vmax/(2bh0) =32.2051000/(210050)=0.662N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=3.585mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=2.695kN 正常使用极限状态 R1=2.151kN 9.1.6、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483.0截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2/2=max2.695,2.695/2=1.3475kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2/2=max2.151,2.151/2=1.0755kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.349106/4490=77.728N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.293kN max2Vmax/A=22.2931000/424=10.816N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.613mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！9.1.7、立柱验算钢管类型(mm)（48X3.0X2500）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7200=1280mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1280/15.9=80.503 查表得，=0.632N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(25.1+1.1)0.3)+1.430.90.9=11.528kN f=N1/(1A)11.528103/(0.632450)=40.534N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(25.1+1.1)0.3)+1.430.90.9=12.063kN f=N2/(2A)12.063103/(0.55450)=48.739N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.20.91.22/10=0.033kNm 顶部立杆段：N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(25.1+1.1)0.3)+0.91.430.90.9+0.91.40.033/0.9=11.234kNf=N1w/(1A)+Mw/W=11.234103/(0.632450)+0.033106/4730=46.477N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(25.1+1.1)0.3)+0.91.430.90.9+0.91.40.033/0.9=11.769kN f=N2w/(2A)+Mw/W=11.769103/(0.55450)+0.033106/4730=54.528N/mm2=300N/mm2 满足要求！9.1.8、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.528kNN=40kN 满足要求！ 9.1.9、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.24066+0.55404)=473.76kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0540302/2=25515kN.m MT=473.76kN.mMR=25515kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25406+0.55404)=186.48kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(25.1+1.1)0.340302/2=216513kN.m MT=186.48kN.mMR=216513kN.m 满足要求！ 9.1.10、立柱地基基础计算 支撑体系设置于地下室底板上，底板混凝土强度为c30，考虑实际施工时间10天后，在浇筑混凝土时其底板强度最低按底板的强度50%考虑150KPa立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=12.063/(0.40.25)=120.63kPa fak=150kPa 9.2、450mm*1000mm梁的支撑计算9.2.1、工程属性新浇混凝土板名称地下室和商铺顶板新浇混凝土板板厚(mm)300模板支架纵向长度La(m)40模板支架横向长度Lb(m)30模板支架高度H(m)69.2.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 9.2.3、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)1009.2.4、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(25.1+1.1) 0.3)+1.413=13.752kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(25.1+1.1) 0.3)=9.552kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(25.1+1.1) 0.3)+113=10.96kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12513.7520.22=0.069kNm =Mmax/W=0.069106/(37500103)=1.84N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=510.962004/(3849350281250)=0.087mm max=0.087 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 9.2.5、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.0截面惯性矩I(cm4)104.167截面抵抗矩W(cm3)41.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(25.1+1.1) 0.3)+1.40.23=2.798kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(25.1+1.1) 0.3)+10.23=2.232kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.49106/41667=11.76N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！