北江大桥主拱加固施工平台搭设方案.doc

韶关市北江大桥大修工程 施工平台搭设方案目录一、总体概况2（一）、工程概况2（二）、编制依据3（三）、编制原则4（四）、工程数量4（五）、施工工期4二、施工准备工作4（一）、组织机构4（二）、人员准备5（三）、技术准备5（四）、基本要求6三、满堂式施工平台搭设8（一）、满堂式施工平台搭设施工工艺流程8（二）、满堂式施工平台复核计算书12四、反吊式施工平台搭设21（一）、反吊式施工平台搭设施工工艺流程21（二）、反吊式施工平台复核计算书29五、安全使用措施保障36六、质量保证措施37七、安全生产措施38八、坍塌事故应急准备与响应预案39一、总体概况（一）、工程概况本工程加固维修设计主要进行以下的加固：1、对9#墩基础处理：在距离9#墩重力式基础外缘约550cm范围内采用多层钻孔注浆方法对墩身基础土体进行加固。通过上述方式可以稳定墩身基础土体，提高土体承载力，防止桥墩继续不均匀沉降或转动。2、对9号墩及左右两跨出现的裂缝、蜂窝麻面、露筋锈蚀等病害进行处理。3、对第九跨、第十跨开裂严重的拱圈位置进行局部粘钢加固加固，同样对开裂的9#墩墩身进行局部粘钢加固，对截面进行局部补强。4、对第九跨、第十跨、第十一跨主拱圈拱脚的拱腹及拱背区域均进行挂钢筋网加大截面加固，提高拱圈的整体性及局部承载能力。5、主拱圈普遍出现较多纵向裂缝、实腹段立墙两侧出现较多竖向裂缝，应为长期活荷载横向传递作用下横向刚度不足导致的纵向开裂，或为施工时接缝连接不好，整体性差所致。对于主拱圈采用钢板、粘贴玻璃纤维等方法进行横桥向的加固，对于立墙采用粘贴横向碳纤维方式进行加固，上述方法能够提高主拱圈的横向刚度，限制原有裂缝发展，有利于活荷载作用在横桥向上的有效传递与分摊。6、主拱圈拱顶位置横向裂缝，应为拱顶截面正弯炬或温度应力引起的开裂，采用在拱顶拱腹侧正弯炬范围内纵向粘贴钢板进行加固，此方法施工相对简便，能够一定程度上提高拱顶截面抗弯承载力，并限制原有裂缝发展。7、对于一般性表现病害，如裂缝、钢筋锈蚀、蜂窝麻面等表现病害进行处理。8、考虑桥梁使用年限久远，有相当部分的混凝土出现老化现象，应对主拱圈进行防腐涂装处理，提高材料耐久性能。本桥跨度大（跨度50m）、高度（墩柱高度615m），施工安全威胁极大；并且本桥下部结构施工将跨雨季，桥梁下部结构施工支架必须考虑雨季泄洪及水上交通要求；同时桥面需保持通车，不利于采用吊蓝、移动模架等施工措施。根据现场施工实际，并综合考虑以上因素，主拱加固施工平台采用两种搭设形式以满足相关要求，即:1) 第一、二、三、十、十一采用满堂式岸上支架作为施工平台。2) 第四至九跨采用反吊式支架作为施工平台.。（二）、编制依据1、韶关市北江大桥大修工程招标文件，韶关市城市综合管理局，二一一年十二月。2、韶关市北江大桥大修工程施工图设计，广东省建科建筑设计院，二一一年一月。3、有关的现行设计规范、施工规范、规程、标准和规定。4、现场考察及标前会议的有关内容。5、我公司近年来施工的类似工程的经验。6、公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000。7、建筑结构加固工程施工质量验收规范GB50550-2010。8、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008。9、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。（三）、编制原则1、以满足招标文件所要求的工程质量、安全、工期、文明施工等方面为原则。2、以切实可行，详尽、具有可操作性，能指导施工为原则。3、以项目法管理，流水作业，网络计划施工组织与管理，保证工程质量前提下，缩短工期，加快工程施工进度为原则。4、以利用我公司现有的资源，降低成本为原则。（四）、工程数量序号项目名称单位数量备注1水上支架m384645采用反吊2岸上支架m311760满堂式（五）、施工工期主拱加固施工平台搭设施工计划于2012年7月2日开始实行间断式施工，即每次搭设二跨的施工平台，每次15天，计划2012年11月21日完工，工期累计82天。二、施工准备工作（一）、组织机构项目部成立9#墩基础加固工程安全生产领导小组，全面负责现场工程、技术、安全等方面工作，小组成员如下：主要技术管理人员表名称姓名职务职称项目经理 梁剑平项目经理工程师项目付经理黄衍明项目付经理路桥工程师技术负责人叶枝致技术负责人工程师专职安全员区尧勇安全员助理工程师施工主管陈远华施工助理工程师质量员余亚龙质量负责助理工程师预算员李耀春预算助理工程师施工员袁尔龙桥梁施工桥梁施工员测量员李育松测量、施工路桥工程师材料员刘建军材料采购材料员资料员邹晓琴资料整理资料员财务员刘奇志财务财务员（二）、人员准备本工程作为北江大桥大修工程的一个基础加固工程。在人员安排上，我项目部拟利用现场管理人员的班底，安排1名经验丰富的施工员作为施工管理负责人，同时项目部安全、质量、材料、资料等部门人员协同管理（三）、技术准备施工前同施工人员作好技术交底工作，使参与施工的所有管理人员、技术人员和工人熟悉工程特点及各自工作内容。进行现场勘察调查和收集所需施工方案的资料。（四）、基本要求1、材料1）钢管：采用48.3*3.6钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，主要用于脚手架的各种受力杆件。2 ）扣件：采用机械性能不低于KTH330-08的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净，直角扣件（十字扣）用于两根呈垂直交叉钢管的连接；旋转扣件（回转扣）用于两根呈任意角度交叉钢管的连接；对接扣件（一字扣）用于两根钢管对接连接。3）脚手板：采用2000*250*40竹脚手板，满铺于各作业面上。4）钢丝绳：采用18钢丝绳，用于反吊支架。5）锚固件：采用25特制锚固材料，用于反吊支架。6）底部垫板：采用200mm宽，50mm厚，1500mm长硬杂木垫板2、材料供应及料场安排1）支架工程所用材料在架料租赁公司租赁，根据计划进场。2）由于本支架工程由一家施工队伍施工，较易管理，钢管应堆放整齐，不同长度钢管应分别堆放。堆料场内各挂一标示牌，注明料场的管理制度、负责人、钢管维护保养等。2、地基土方分层回填夯实、整平、土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C20砼300mm厚作硬化处理。3、立杆立杆构造应符合下列要求：1）每杆立杆底部应设置底座和垫板；2）施工平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3）施工平台底层步距不应大于1.5m 。4）立杆接长必须采用对接扣件连接。4、水平杆水平杆宜设置在立杆内侧，不宜接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。5、剪刀撑1）剪刀撑斜杆与地面的倾角为600。2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3）剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。6、施工平台施工平台必须满铺脚手板。施工平台的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2）栏杆高度为1.2m；3）挡脚板高度不应小于180mm；4）使用的钢管，扣件、脚手板、安全网等检查合格后方可使用。5）作业人员必须有本专业工程上岗证。6）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止支架作业。三、满堂式施工平台搭设（一）、满堂式施工平台搭设施工工艺流程本施工平台以原有砼地面开始搭起。尺寸为22.5m20m，立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距 h=1.5米。立杆之间用纵横向横杆连接，立杆搭设高度为1.0米至4.5米之间。施工平台结构如下图： 施工平台纵向断面图施工平台横向断面图1、工艺流程地基处理-放置纵、横向扫地杆-立 柱-横向扫地杆-第一步纵向水平杆 -第一步横向水平杆-第二步纵向水平杆-第二步横向水平杆2、脚手架搭设施工方法1）地基处理墩身外侧脚手架搭设前，应回填承台周围土体并夯实整平，在搭设脚手架的位置砼化地面，脚手架立杆下搭设枕木。脚手架的柱距、排距按要求进行放线、定位。2）放置纵、横向扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底部下不大于200mm处的立柱上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。3）立柱的搭设相邻立柱对接扣件不得在同一高度内，错开距离在高度方向不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。4）纵、横向水平杆的搭设纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。纵向水平杆的搭接接头应交错布置，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，搭接接头长度不应小于1m，并等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。5）剪刀撑、横向支撑等的设置剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆同步搭设，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。剪刀撑斜杆的接头除顶层可以用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，连接要求同立柱。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。横向支撑的斜杆应在12步之内，由底至顶层呈之字型布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。6）扣件安装扣件规格必须与钢管外径相同。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m ，并不大于65N.m。主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7）脚手板、栏杆及挡脚板的搭设脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，当脚手架长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾覆。脚手板采用对接或搭接时，其探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝绳固定在支撑杆上。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧。上层栏杆高度1.2m，中间栏杆居中设置。脚板高度不应小于150mm。3、脚手架的拆除1）拆除前的准备工作清除脚手架上杂物及地面障碍物。脚手架拆除前全面检查其扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。根据检查结果，补充完善拆除顺序，报经分部总工程师批准后方可实施。拆除安全措施，应由单位工程负责人逐级技术交底。2）脚手架的拆除拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下层同时作业。脚手架各配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。运至地面的构配件应按有关要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。（二）、满堂式施工平台复核计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。支架搭设高度为14.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距 h=1.50米。 图 1 落地平台支撑架立面简图 图2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（11.5m2）采用的钢管类型为48.33.6。（一）、基本计算参数同上（二）、横向(1.5m)支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向钢管计算简图1.荷载的计算：1）脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 =0.170+0.3501.500=0.520kN/m2）堆放材料的自重线荷载(kN/m)：堆放材料施工用料，每平方米约0.3t。q12 = 1.0000.300=0.300kN/m3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：活荷载为施工人员等，每平方米约0.3t。经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.5000.300=0.450kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.20.780+1.20.450=1.476kN/m活荷载 q2 = 1.40.450=0.630kN/m最大弯矩 Mmax=(0.101.476+0.1170.420)1.502=0.492kN.m最大支座力 N = (1.11.476+1.20.63)1.50=3.569kN抗弯计算强度 f=0.492106/5080.0=96.85N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度96.85N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.780+0.300=1.230kN/m活荷载 q2 = 0.450kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6771.230+0.9900.450)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.577mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/100与10mm,满足要求!（三）、纵向（1.0m）支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.00kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.008kN.m最大变形 vmax=2.57mm最大支座力 Qmax=10.892kN抗弯计算强度 f=1.01106/5080.0=198.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.14420.000=2.880kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2）栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.1701.000=0.170kN3）脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3501.0001.500=0.525kN4）堆放荷载(kN)：NG4 = 1.5001.0001.500=2.250kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.567kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.5001.0001.500=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.83kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.80 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果： = 109.32N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 71.68N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式(3)的计算结果： = 101.99N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（七）、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (KN/m2)，p = N/A；p = 39.3 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.83 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (KN/m2)；fg = 54.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 135.00 KN/m2地基承载力的计算满足要求!夯实的回填土上加300厚硬化C20砼层，Kc=1.0,fgk=135,满足要求。四、反吊式施工平台搭设（一）、反吊式施工平台搭设施工工艺流程1、工艺流程1）钢索反吊平台施工区域：预制紧固件一套-安装一套紧固件-试验26mm钢丝绳荷载-满足要求成批预制紧固件-从拱脚开始安装紧固件-安装时错开玻璃纤维粘贴的位置-安装第二级紧固件-第安装第三级紧固件-安装第四级紧固件-分别从第一级紧固件及拱腹下的26mm钢丝绳垂吊18mm钢丝绳-用垂吊18mm钢丝绳吊拉10号槽钢（纵向）-于纵向10号槽钢铺设横向5号槽钢-于横向5号槽钢铺设脚手板。2）钢索柔性反吊平台施工区域：安装紧固件-连接26mm钢丝绳（爱力索）-纵向连接16mm钢丝绳（主索）-横向连接10mm钢丝绳（与纵向连接成网）-横向铺设60mm竹排作业平台。2、预制（购买）紧固件：如图1、图2死接、活接大样图 图1图2槽钢、26与18钢丝绳死头连接大样图3、各级钢索反吊平台的搭设方法（共四级）1）、在拱圈受力的四个角点安放1.5cm厚高强度胶垫，保护拱圈四个角点混凝土不被破坏。2）、在拱圈受力的四个角胶垫之上安装图2的紧固件。3）、分别用26mm钢丝绳连接紧固件，形成一个大紧箍构件，把整个拱圈断面紧箍。如图3：图3（注：紧箍扣件位于拱圈斜面上端，为防滑动可能性，在紧箍扣件下端用工字钢梁支顶，支撑点为立墙底端。）4）、26mm钢丝绳与紧固件的钢筋圈连接时，拱背上及拱腹下的一端为死头连接，另一端为活头连接。5）、26钢丝绳与紧固件连接时拱背上及拱腹下同时用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再用活头连接26mm钢丝绳与紧固件，松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧箍度达到要求。6）、在拱腹下26mm钢丝绳上每间距210cm安紧箍件，紧箍件上垂吊18钢丝绳，用于吊拉10号槽钢（纵向）。（注：拱腹下26mm钢丝绳上可预先安装一滑轮，滑轮下安装吊篮，用于安装紧箍件及吊拉10号槽钢）。7）、在10号槽钢（纵向）上每间距60cm铺设横向5号槽钢，10号槽钢与5号槽钢呈十字形铺设，并用紧固件紧固。8）、在5号槽钢（横向）上满铺脚手板，作为施工时的作业平台。5号槽钢与脚手板也呈十字形铺设，并用铁丝绑扎。9）、用12mm钢丝绳再把拱圈包围一圈并紧箍，用于施工人员吊拉安全绳，以策安全。10）、在施工平台下设置安全网。11）、施工平台的平面稳定措施如下图：44施工单位:广州番禺桥兴建设安装工程有限公司12）、断面、侧面示意图见施工平台断面图（图4）、侧面图（图5）。图4图54、钢索柔性反吊平台的搭设方法1）、在拱圈受力的四个角点(拱圈上最高的立墙与拱背相交处)安放1.5cm厚高强度胶垫，保护拱圈四个角点混凝土不被破坏。并安装见图1的紧固件。2）、分别用26mm钢丝绳连接紧固件，形成一个大紧箍构件，把整个拱圈断面紧箍。见图3：3）、26mm钢丝绳与紧固件的钢筋圈连接时，拱背上及拱腹下的一端为死头连接，另一端为活头连接。4）、26mm钢丝绳与紧固件连接时拱背上及拱腹下同时用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再用活头连接26钢丝绳与紧固件，松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧箍度达到要求。5）、在拱腹下26mm钢丝绳上每间距90cm安紧箍件，箍圈上连接16mm钢丝绳，并与另一端拱腹下26mm钢丝绳相连接，形成纵向受力钢索，连接时一端为死头连接，另一端为活头连接。6）、连接16mm钢丝绳时在活头连接端先用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再安装活头连接，后松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧拉度达到要求。7）、用10mm钢丝绳（横向）与16mm钢丝绳（纵向）每间距450cm连接成网，减少16mm钢丝绳（纵向）的左右摇摆度。8）、16mm钢丝绳（纵向）上横向满铺60mm竹排，作为施工时的作业平台。9）、用12mm钢丝绳再把拱圈包围一圈并紧箍，用于施工人员吊拉安全绳，以策安全。10）、在施工平台下设置安全网。11）、侧面示意图见（图5），钢索柔性平面示意图见（图6）。图6（二）、反吊式施工平台复核计算书1、每级钢索反吊平台计算模型的确定 侧面 图7 断面 图810号纵向槽钢（主梁）总长19米，跨度2.1米（两支点间），主梁上每间距0.67米铺设5号横向槽钢（次梁），每条长2.9米，跨度2.8米（两支点间），次梁上满铺5cm厚脚手板（如图8所示）。10号纵向槽钢为主梁，承受构件自重、次梁传递的集中荷载，次梁传递给主梁的荷载面积为2800mm2100mm，将次梁传来的集中荷载及构件自重简化为作用在支点上的集中荷载，将两端支座一端简化为固定铰支座，另一端简化为可动铰支座。5号横向槽钢为次梁，承受构件自重、脚手板自重及施工荷载，为简化，不考虑次管的连续性，取一跨按简支梁作为计算单元，取宽度为次梁间距0.67米的负荷载带作为荷载计算单元，按均匀布线荷载传递给次梁。2、基本计算参数1）10号槽钢自重标准值0.100kN/m，净截面面积A=12.7cm2，净截面模量(抵抗矩)Wx=I/D=3.14(D4-d4)/32/D =39.7cm3，惯性矩Ix=198 cm4，回转半径i=3.95 cm, 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.50mm,抗压强度设计值f = 205.00N/mm2。2） 5号槽钢自重标准值0.054kN/m，净截面面积A=6.9cm2，净截面模量(抵抗矩)Wx=I/D=3.14(D4-d4)/32/D =10.4cm3，惯性矩Ix=26 cm4，回转半径i=1.94cm, 截面尺寸 b=37.0mm,h=50.0mm,t=7.00mm,抗压强度设计值f = 205.00N/mm2。3）26mm钢丝绳标准值0.027kN/m，最小破断力402kN。4）18mm钢丝绳标准值0.013kN/m，最小破断力193kN。（注：钢丝绳规格为619W+IWR，安全保证系数为8倍）5）脚手板标准值0.35kN/m2。6）紧固件自重0.4kN/个。7）施工均布荷载标准值1kN/m2。（控制作业层上的人员及设备为1kN/m2）8) 风荷载标准值:wk=z*s*w0 ,z=0.74（C类）,s=1.3, =0.077, w0=1.3 kN/m2 可计算wk=0.74*1.3*0.077*0.02=kN/m2。3、支反力（拱圈两侧受力点）的计算每级施工平台荷载均匀分布在两条10号槽钢（主梁，每条长19米）上，由于槽钢上的荷载和支反力对跨度（19米）中点是对称的，故容易求出每条主梁两端(共四点)的支反力为:1）10号槽钢（主梁）荷载=1920.10kN/m=3.8kN。2) 5号槽钢（次梁，长2.9m）荷载=2.928（条）0.054kN/m=4.385kN。3）钢丝绳荷载=1920.027kN/m+(0.4+2.3)10（条）0.013kN/m=1.377 kN。4）紧固件荷载=0.4kN4=1.6kN。5）竹跳板荷载=192.90.35kN/m2=19.285kN。6）施工均布荷载=192.91kN/m2=55.1kN。7）风荷载=192.90.02kN/m2=1.102kN。总荷载=1)+2)+3)+4)+5)+6)+7)=86.567kN8.657t原桥荷载等级，为汽-20，挂-100。不会对原桥结构有破坏影响，满足施工要求。支反力为: 86.497kN/4=21.642kN。4、10号槽钢（主梁）的计算1）均布荷载值计算：以2.1m（纵向主梁）2.9m（次梁）=6.09m2为一计算单元。10号槽钢（主梁）自重荷载=2.10.1kN/m=0.21kN。5号槽钢（次梁）自重荷载=2.93（条）0.054kN/m/2=0.470kN。竹跳板自重荷载=2.12.90.35kN/m2/2=1.066kN。施工均布荷载=2.72.91kN/m2/2=3.045kN。风荷载=2.12.90.02kN/m2/2=0.06kN。总荷载计算值=0.210+0.470+1.066+3.045+0.06=4.851kN。2）抗弯强度（内力）计算：自重（静荷载）产生的弯矩标准值MGk=0.21+0.47+1.066=1.746kN。施工（活荷载）产生的弯矩标准值MQk=3.045+0.06=3.105kN。主梁弯矩设计值M=1.2MGk+1.4MQk=1.21.746+1.43.105=6.459kN。抗弯强度=M/Wf=6.459kN/39.7cm31000=162.695N/mm2f(205 N/mm2),满足要求。3）整体稳定性计算： 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b=5708.548.0235/(2100.0100.0235.0)=1.107。由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为1.035。经过计算得到强度 =6.459106/(1.03539700.00)=157.193N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求。5、5号槽钢（次梁）的计算1）均布荷载值计算：以2.8m（横向次梁）0.67m=1.876m2为一计算单元。5号槽钢（次梁）自重荷载=2.80.054kN/m=0.151kN。竹跳板自重荷载=2.80.670.35kN/m2/2=0.328kN。施工均布荷载=2.80.671kN/m2/2=0.938kN。风荷载=2.80.670.02kN/m2/2=0.02kN。总荷载计算值=0.210+0.470+1.066+3.045+0.06=1.437kN。2）抗弯强度（内力）计算：自重（静荷载）产生的弯矩标准值MGk=0.151+0.328=0.479kN。施工（活荷载）产生的弯矩标准值MQk=0.938+0.02=0.958kN。主梁弯矩设计值M=1.2MGk+1.4MQk=1.21.746+1.43.105=1.916kN。抗弯强度=M/Wf=1.916kN/10.4cm31000=184.231N/mm2f(205 N/mm2),满足要求。3）整体稳定性计算： 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b=5707.037.0235/(2800.050.0235.0)=1.055。由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.986。经过计算得到强度 =1.916106/(0.98610400.00)=186.847N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求。6、钢丝拉绳的强度计算:26mm钢丝绳标准值0.027kN/m，公称抗拉强度1670Mpa,最小破断力402kN。18mm钢丝绳标准值0.013kN/m，公称抗拉强度1670Mpa,最小破断力193kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619钢丝绳取0.85 K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。26mm钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：86.497kN/4=21.642kN26mm钢丝绳的容许拉力Fg=（0.85402）/8=42.713 kN大于21.642kN，满足要求。18mm钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：86.497kN/10=8.65kN18mm钢丝绳的容许拉力Fg=（0.85193）/8=20.506kN大于8.65N，满足要求。7、钢索柔性反吊平台的的计算1）26mm钢丝绳标准值0.027kN/m，最小破断力402kN。2）16mm钢丝绳标准值0.010kN/m，最小破断力152kN。3）10mm钢丝绳标准值0.004kN/m，最小破断力60kN。（注：除10mm钢丝绳规格为69W+IWR，其余规格为619W+IWR，安全保证系数为8倍）4）60mm竹排自重标准值0.25kN/m25）紧固件自重0.4kN/个。6）施工均布荷载标准值1kN/m2。（控制作业层上的人员及设备为1kN/m2）7 风荷载标准值:wk=z*s*w0 ,z=0.74（C类）,s=1.3, =0.077, w0=1.3 kN/m2 可计算wk=0.74*1.3*0.077*0.02=kN/m2。钢索柔性反吊平台荷载均匀分布在两条26mm钢丝绳（主索，每条长19米）上，由于钢丝绳上的荷载和支反力对跨度（19米）中点是对称的，故容易求出每条主索两端(共四点)的支反力为:a、26mm钢丝绳（主索）荷载=1920.027kN/m=1.026kN。b、16mm钢丝绳（次索，长27m）荷载=2720（条）0.01kN/m=5.40kN。c、10mm钢丝绳荷载=195（条）0.004kN/m=0.38kN。d、紧固件荷载=0.4kN4=1.6kN。e、60mm竹排荷载=19250.25kN/m2=118.75kN。f、施工均布荷载=（控制作业人员20人以内14kN，材料16kN以内）=30kN。g、风荷载=19250.02kN/m2=9.5kN。总荷载=a+b+c+d+e+f+g=166.656kN16.666t原桥荷载等级，为汽-20，挂-100。不会对原桥结构有破坏影响，满足施工要求。支反力为: 166.656kN/4=41.664kN。26mm钢丝绳标准值0.027kN/m，公称抗拉强度1670Mpa,最小破断力402kN。16mm钢丝绳标准值0.010kN/m，公称抗拉强度1670Mpa,最小破断力152kN。10mm钢丝绳标准值0.004kN/m，公称抗拉强度1670Mpa,最小破断力60kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619钢丝绳取0.85 K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。26mm钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：41.664kN26mm钢丝绳的容许拉力Fg=（0.85402）/8=42.713 kN大于41.664kN，满足要求。16mm钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：166.656kN/20=8.333kN16mm钢丝绳的容许拉力Fg=（0.85152）/8=16.15kN大于8.333N，满足要求。10mm钢丝绳用于定位。不计算容许拉力。8、每拱肋局部受力的计算每级施工平台由四条吊杆吊拉，受力由拱肋的四个点上（两侧各两点），其受力面积为0.2m*0.3m=60000mm2,由第7钢索柔性反吊平台的的计算总荷载=166.656kN，每个拱肋受力点为166.656kN/4=41.664 kN。 桥拱肋强度一般为30Mpa以上。 每拱肋局部受力=41.664 kN/60000mm2=694400pa=0.694Mpa每拱肋局部受力0.694Mpa小于桥拱肋强度（30Mpa），满足要求。（为减轻桥的动荷载，在施工期间禁止1.25t以上车辆通行。）五、安全使用要求主措施保障1、架子工属国家规定的特种作业人员，必须经有关部门培训，考试合格，持证上岗。应每年进行一次体验。凡患高血压、心脏病、贫血病、癫痫病以及不适于高处作业的不得从事架子作业。2、架工班组接受任务后，必须根据任务的特点向班组全体人员进行安全技术交底，明确分工。悬挂挑式脚手架、门式、碗口式和工具式插口脚手架或其它新型脚手架，以及高度在30m以上的落地式脚手架和其他非标准的架子，必须具有上级技术部门批准的设计图纸、计算书和安全技术交底书后才可搭设。同时，搭设前架工班组长要组织全体人员熟悉施工技术和作业要求，确定搭设方法。搭脚手架前，班组长应带领架工对施工环境及所需的工具、安全防护设施等进行检查，消除隐患后方可开始作业。3、支架必须随着施工的要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平并确保节点符合要求。4、施工过程中，应随时观察地基及支架的变化情况，大风雨后，要观察有无变化，发现问题及时处理。5、在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手板上施工人员应立即离去。6、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302011规范要求。7、均布荷载每平方米不得超过100kg，堆放标准砖只允许侧摆3层；集中荷载每平方米不得超过150kg。用于装修的脚手架不得超过200kg/。承受手推运输车及负载过重的脚手架及其他类型脚手架，荷载按设计规定。8、架子要结合工程进度搭设，不宜一次搭得过高。未完成的脚手架，架工离开作业岗位时（如工间休息或下班时），不得留有未固定构件，必须采取措施消除不安全因素和确保架子稳定。脚手架搭设后必须经施工员会同安全员进行验收合格后才能使用。在使用过程中，要经常进行检查，对长期停用的脚手架恢复使用前必须进行检查，鉴定合格后才能使用。9、架工作业要正确使用个人劳动防护用品。必须戴安全帽，佩戴安全带，衣着要灵便，穿软底防滑鞋，不得穿塑料底鞋、皮鞋、拖鞋和硬底或带钉易滑的鞋。作业时要思想集中，团结协作，互相呼应，统一指挥。不准用抛扔方法上下传