脚手架施工专项方案.doc

-工程脚手架施工专项方案-有限公司-工程项目部2013.06莱蒙都会C区项目 支撑机械拆除专项施工方案目 录一、工程概况1二、编制依据及说明1三、外墙脚手架搭设要求1四、脚手架拆除1五、材料要求1六、脚手架搭设质量控制1七、安全、质量保证措施1上海建工 四建集团 7-工程 脚手架施工专项方案-工程脚手架施工专项方案一、 工程概况1. 工程参建单位： 建设单位：- 项目管理单位：- 设计单位：- 监理单位：- 总承包单位：-2. 设计概况 -工程位于上海市延安西路以北，昭化路以南、种德桥路以西、凯桥绿地以东地块（延安西路1599号）。 本工程占地面积 m2，总建筑面积 m2，建筑高度为 m。 本工程0.000相当于绝对标高 ，自然地坪标高为相对标高 。上部结构 层，相对标高分别为 （二层）、 （三层）；地下 层，为钢筋混凝土框架结构。3. 施工目标 安全施工目标：无重大人员伤亡事故和火灾事故。 文明施工目标：达到上海市文明工地标准。 环保施工目标：遵守国家及地方的环保法律、法规，遵守有关建设项目环保要求，确保环保事故为零。 施工质量目标：确保工程质量竣工一次验收合格100%，并确保获得“ 白玉兰奖” 。二、 编制依据及说明 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002 文明施工规范 DGJ08-2102-2012 设计图纸及国家、上海市现行建筑规范、规定及规程等文件三、 外墙脚手架搭设要求1. 脚手架选型本工程外墙及幕墙施工采用落地双排脚手架。搭设最高高度为29.3m。为了保证幕墙装饰等的施工时有足够的操作空间，脚手架内立杆离屋面结构外边为500mm。落地脚手架设计计算详见落地式扣件钢管脚手架计算书。2. 脚手架分类 根据结构特点，北侧、西侧和东侧的部分立杆无法搭设在地下室顶板上，根据工况可分为以下四种：立杆一排立于道路，一排立于围檩上；立杆两排立于道路；立杆两排立于围檩上；立杆两排立于结构面（详见剖面图）。立杆下方设置连续12#槽钢。 由于外墙在西侧和南侧向外倾斜角度较大，在局部区域，脚手架底部和结构外边线存在较大间隙（见剖面图），故在相应区域增设一（两）排脚手架。3. 脚手架施工工艺 垫脚：沿建筑物周围通长放置12#槽钢底座。由于南侧报告厅顶部上翻梁不连续，故此区域沿平行上翻梁的方向布置12#槽钢。 立杆：立杆纵向间距不大于1.8 米，横向间距控制在1.05m。采用对接扣件连接。 扫地杆：离结构面不大于200mm设置双向扫地杆，纵向在下，横向在上。扫地杆采用对接接长。 纵向水平杆：沿高度方向间距不超过1800，水平杆采用对接接长。 小横杆：每一主节点必须设置一根横向水平杆，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。 剪刀撑：设置剪刀撑，每道剪刀撑不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件底端与地面顶紧。剪刀撑与地面的夹角4560。剪刀撑搭接接长。 连墙件：连墙件按2步2跨布置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式采用菱形布置。在南侧无夹层区域，由于层高较高，设置钢管扣件抱箍与钢柱连接。连墙件设置具体视ALC板和幕墙方案局部修改。 脚手板的防护栏杆：脚手板一般设置在3 根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm 以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2 米高，下部护栏杆距踢脚板0.6 米处。 开孔型绿色不透尘网布：用系绳将开孔型绿色不透尘网布绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。 上下通道： .上下通道设置于基坑南侧靠近，斜道宽度不小于1 米，坡度为1：3（高：长）。.人行斜道小横杆间距不超过1.5 米。.马道上满铺脚手板，板上每隔250mm钉防滑条。.设置护身栏杆，上部护身栏米1.2，下部护身栏距脚手板0.6 米，同时设180mm 宽挡脚板。四、 脚手架拆除1. 脚手架拆除前，应对施工人员进行交底。2. 拆除脚手架必须设置警戒区、警戒线和相应的警戒人员。3. 拆除前将脚手架上的杂物清除干净。4. 脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁同时作业。5. 脚手架的拆除：安全网侧板扶手杆踩脚竹笆斜撑连墙杆（拉结点）大横杆小横杆立杆基础。6. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。当脚手架拆至最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7. 脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后在拆除连墙件。8. 拆下来的材料用塔吊吊运，严禁抛掷。要做到随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管，铁丝集中回收处理。五、 材料要求1. 钢管：采用483.5脚手管，弯曲率应1/1000。不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的钢管。钢管上严禁打孔；2. 扣件：采用可锻铸铁制作的直角、旋转和对接扣件。旧扣件使用前应进行外观质量检查，严重锈蚀、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3. 使用开孔型绿色不透尘安全网布应符合安全网(GB5725)有关抗贯穿性、阻燃性标准规定;光反射性应符合GB/T18204.21公共场所照度测定方法的相关规定,毒性控制应符合ROHS指令2002/95/EC 标准规定，抗风荷载强度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准规定。开孔型绿色不透尘安全网布上的开孔为均匀分布，且其在朝向建(构)筑物的外风力作用下自然开启和在背离建(构)筑物的回风时自然闭合。六、 脚手架搭设质量控制1. 脚手架立杆的垂直度偏差应不大于1/300，且控制其最大垂直偏差值不大于50mm。2. 脚手架纵向水平杆的水平偏差应不大于1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。3. 每搭完一步脚手架后，应按要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4. 脚手板的铺设必须严密，严禁漏铺，倾斜度小于50mm。5. 脚手架必须在外侧设置水平栏杆。七、 安全、质量保证措施1. 排架所用的钢管、扣件必须有租赁方的质量证明（合格证），同时每批进行材料随机抽检，检验合格后方可使用。2. 脚手架搭设前，用按专项施工方案向施工人员进行交底。3. 应清楚搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水通畅。4. 施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架。沿脚手架布置的电缆放置在线槽中，或绑扎在瓷瓶上。5. 立杆设水平杆扫地杆（距地200mm），设置剪刀撑，以确保支撑体系的整体稳定性。6. 高度在24m以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向剪刀撑外，中间应每隔6跨距设置一道。7. 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、小横杆后，应立即设置连墙件。连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装。8. 排架支撑作业人员作业时必须戴好安全帽，系好安全带，穿平底或防滑鞋。9. 当有六级或六级以上大风和雾、雨、雪、冰雹天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，并应将积水、冰、霜、雪、雹清扫干净后再施工，作业时应有防滑措施。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。10. 架上所用的扣件必须定期保养巡查，如存在问题应立即更换。脚手架的连墙件要扣接在结构可靠处，不得扣接在模板支撑上或其他不牢固的位置上。11. 施工期间遇有雷击时，脚手架上的操作人员应立即撤离。附：落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度29.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.141+0.101.470)1.8002=0.513kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.141+0.1171.470)1.8002=-0.603kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.603106/5080.0=118.661N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.117+0.9901.050)1800.04/(1002.06105121900.0)=4.677mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.800/2=0.142kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.800/2=1.890kN 荷载的计算值 P=1.20.069+1.20.142+1.41.890=2.899kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.8991.050/4=0.767kN.m =0.767106/5080.0=151.053N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.069+0.142+1.890=2.101kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2100.8701050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=2.018mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.042mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.800/2=0.142kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.800/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.142+1.41.890=2.864kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.13429.300=3.917kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.800(1.050+0.500)/2=0.837kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.8004/2=0.612kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.80029.300=0.527kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.894kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.8001.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5500.6200.600 = 0.143kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.894+0.851.43.780=11.571kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.894+1.43.780=12.365kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1431.8001.8001.800/10=0.099kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.365kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12365/(0.19489)=136.106N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算