第4章拉深工艺及拉深模具的设计.doc

第四章 拉深工艺及拉深模具的设计4.1.1 板料拉深变形过程及其特点 拉深是利用拉深模具将冲裁好的平板毛坯压制成各种开口的空心件, 或将已制成的开口空心件加工成其它形状空心件的一种加工方法。拉深也称为拉延。图 4.0.1 所示即为平板毛坯拉深成开口空心件的拉深示意图。其变形过程是: 随着凸模的下行, 留在凹模端面上的毛坯外径不断缩小, 圆形毛坯逐渐被拉进凸模与凹模间的间隙中形成直壁 , 而处于凸模底面下的材料则成为拉深件的底, 当板料全部拉入凸、凹模间的间隙时，拉深过程结束, 平板毛坯就变成具有一定的直径和高度的开口空心件。与冲裁工序相比, 拉深凸模和凹模的工作部分不应有锋利的刃口, 而应具有一定的圆角, 凸模与凹模之间的单边间隙稍大于料厚。用拉深工艺可以成形圆筒形、阶梯形、球形、锥形、抛物线形等旋转体零件, 也可成形盒形等非旋转体零件, 若将拉深与其他成形工艺(如胀形、翻边等)复合 , 则可加工出形状非常复杂的零件, 如汽车车门等, 如图4.0.2 所示。 因此拉深的应用非常广泛, 是冷冲压的基本成形工序之一。 1凸模； 2压边圈； 3凹模；a) 旋转体零件；b) 对称盒形件；c)不对称复杂零件4坯料； 5拉深件 4.0.2拉深件示意图图 4.0.1 圆筒件的拉深图拉深工艺可分为不变簿拉深和变簿拉深两种。后者在拉深后零件的壁部厚度与毛坯厚度相比较，有明显的变簿，零件的特点是底部厚，壁部簿(如弹壳、高压锅)。4.1 拉深变形过程分析4.1.1 板料拉深变形过程及其特点 若不采用拉深工艺而是采用折弯方法来成形一圆筒形件, 可将图 4.1.1 毛坯的三角形阴影部分材料去掉, 然后沿直径为d 的圆周折弯, 并在缝隙处加以焊接，就可以得到直径为 h, 高度为 h=(D-d)/2, 周边带有焊缝的开口圆筒形件。但圆形平板毛坯在拉深成形过程中并没有去除图示中三角形多余的材料，因此只能认为三角形多余的材料是在模具的作用下产生了流动。为了了解材料是怎样流动的，可以从图4.1.2所示的网格试验，来说明这一问题。即拉深前，在毛坯上画作出距离为a的等距离的同心圆与相同弧度b辐射线组成的网格(图 4.1.2) ，然后将带有网格的毛坯进行拉深。通过比较拉深前后网格的变化情况，来了解材料的流动情况。我们发现，拉深后筒底部的网格变化不明显；而侧壁上的网格变化很大，拉深前等距离的同心圆拉深后变成了与筒底平行的不等距离的水平圆周线，愈靠近口部圆周线的间距愈大，即：a1a2a3a；原来分度相等的辐射线拉深后变成了相互平行且垂直于底部的平行线，其间距也完全相等，b1=b2=b3=b。原来形状为扇形网格dA1，拉深后在工件的侧壁变成了矩形网格 dA2，离底部越远矩形的高度越大。测量此时工件的高度，发现筒壁高度大于(Dd)/2 。这说明材料沿高度方向产生了塑性流动 .图 4.1.1毛坯的三角形阴影 图 4.1.2 拉深网格的变化 部分材料 金属是怎样往高度方向流动，或者说拉深前的扇形网格是怎样变成矩形的。从变形区任选一个扇形格子来分析，如图 4.1.3 所示。从图中可看出，扇形的宽度大于矩形的宽度，而高度却小于矩形的高度，要使扇形格子拉深后要变成矩形格，必须宽度减小而长度增加。很明显扇形格子只要切向受压产生压缩变形，径向受拉产生伸长变形就能产生这种情况。而在实际的变形过程中，由于有三角形多余材料存在(图 4.1.1 )，拉深时材料间的相互挤压产生了切向压应力(图4.1.3)，凸模提供的拉深力产生了径向拉应力。故 (Dd) 的圆环部分在径向拉应力和切向压应力的作用下径向伸长，切向缩短，扇形格子就变成了矩形格子，三角形多余金属流到工件口部，使高度度增加。a)单元网格的受力 b) 网格的挤压模型图 4.1.3拉深网格的挤压变形这一受力过程如同一扇形毛坯被拉着通过一个楔形槽(图4.1.3b)的变化是类似的，在直径方向被拉长的同时，切向则被压缩。在实际的拉深过程中，当然并没有楔形槽，毛坯上的扇形小单元体也不是单独存在的，而是处在相互联系、紧密结合在一起的毛坯整体。在凸模力的作用下，变形材料间的相互拉伸作用而产生了径向拉应力1，而切线方向材料间的相互挤压而产生了切向压应力3。因此，拉深变形过程可以归结如下：在拉深过程中，毛坯受凸模拉深力的作用，在凸缘毛坯的径向产生拉伸应力1，切向产生压缩应力3。在它们的共同作用下，凸缘变形区材料发生了塑性变形，并不断被拉入凹模内形成筒形拉深件。4.1.2 拉深过程中变形毛坯各部分的应力与应变状态 图4.1.4是拉深变形后，沿圆筒形制件侧壁材料厚度和硬度变化的示意图。一般是底部厚度略有变簿，且筒壁从下向上逐渐增厚。此外，沿高度方向零件各部分的硬度也不同，越到零件口部硬度越高，这些说明了在拉深变形过程中坯料的变形极不均匀。在拉深的不同时刻，毛坯内各部分由于所处的位置不同，毛坯的变化情况也不一样。为了更深刻地了解拉深变形过程，有必要讨论在拉深过程中变形材料内各部分的应力与应变状态。（b）图4.1.4 拉深件材料厚度和硬度的变化 现以带压边圈的直壁圆筒形件的首次拉深为例，说明在拉深过程中的某一时刻(图 4.1.5) 毛坯的变形和受力情况。假设1、1为毛坯的径向应力与应变；2、2为毛坯的厚向应力与应变；3，3为毛坯的切向应力与应变。图 4.1.5 拉深中毛坯的应力应变情况 根据圆筒件各部位的受力和变形性质的不同，可将整个变形毛坯分为5个区域：(1) 平面凸缘区主要变形区这是拉深变形的主要变形区，也是扇形网格变成矩形网格的区域。此处材料被拉深凸模拉入凸模与凹模之间间隙而形成筒壁。这一区域变形材料主要承受切向的压应力3和径向的拉应力1，厚度方向承受由压边力引起的压应力2的作用，该区域是二压一拉的三向应力状态。由网格实验知：切向压缩与径向伸长的变形均由凸缘的内边向外边逐渐增大，因此1和3的值也是变化的由网格试验知道，变形材料在凸模力的作用下挤入凹模时，切向产生压缩变形3，径向产生伸长变形1；而厚向的变形2，取决于1和3之间的比值。当1的绝对值最大时，则2为压应变，当3的绝对值最大时，2为拉应变。因此改区域的应变也是三向的。由图 4.1.2 可知，在凸缘的最外缘需要压缩的材料最多，因此此处的3是绝对值最大的主应力 , 凸缘外缘的2应是伸长变形。如果此时3值过大，则此处材料因受压过大而失稳而起皱，导致拉深不能正常进行。 (2) 凹模圆角区过渡区 这是凸缘和筒壁部分的过渡区，材料的变形比较复杂，除有与凸缘部分相同的特点，即径向受拉应力1和切向受压应力3作用外，厚度方向上还要受凹模圆角的压力和弯曲作用产生的压应力。该区域的变形状态也是三向的：1是绝对值最大的主应变（拉应变）, 2和3是压应变，此处材料厚度减薄。 (3) 筒壁部分传力区 这是由凸缘部分材料塑性变形后转化而成，它将凸模的作用力传给凸缘变形区的材料，因此是传力区。拉深过程中直径受凸模的阻碍不再发生变化，即切向应变3为零。如果间隙合适，厚度方向上将不受力的作用，即2为零。1是凸模产生的拉应力，由于材料在切向受凸模的限制不能自由收缩，3也是拉应力。因此变形与应力均为平面状态。其中1为伸长应变，2为压缩应变。 (4) 凸模圆角区过渡区 这是筒壁和圆筒底部的过渡区，材料承受筒壁较大的拉应力1、凸模圆角的压力和弯曲作用产生的压应力2和切向拉应力3。在这个区域的筒壁与筒底转角处稍上的位置，拉深开始时材料处于凸模与凹模间，需要转移的材料较少，受变形的程度小，冷作硬化程度低，加之该处材料变薄，使传力的截面积变小，所以此处往往成为整个拉深件强度最薄弱的地方，是拉深过程中的“危险断面”。 (5) 圆筒底部小变形区 这部分材料处于凸模下面，直接接收凸模施加的力并由它将力传给圆筒壁部，因此该区域也是传力区。该处材料在拉深开始就被拉入凹模内，并始终保持平面形状。它受两向拉应力1和3作用，相当于周边受均匀拉力的圆板。此区域的变形是三向的1和3为拉伸应变，2为压缩应变。由于凸模圆角处的摩擦制约了底部材料的向外流动，故圆筒底部变形不大，只有13，一般可忽略不计。 4.1.3 拉深变形过程的力学分析 1.凸缘变形区的应力分析 (1) 拉深过程中某时刻凸缘变形区的应力分析 将半径为R 0的板料毛坯拉深半径为 r 的圆筒形零件，采用有压边圈 (图4.1.7) 拉深时，在凸模拉深力的作用下，变形区材料径向受拉应力1的作用，切向受压应力3的作用，厚度方向在压边力的作用下产生后向压应力2。若2忽略不计（与1和3比较，较小），则只需求1和3的值，即可知变形区的应力分布。 图 4.1.6首次拉深某瞬间毛坯凸 图 4 .1.7圆筒件拉深时的应力分布缘部分单元体的受力状态 (带压边而不考虑压边的影响) 1和3的知数值可根据金属单元体塑性变形时的平衡方程和屈服条件来求解。为此从变形区任意半径处截取宽度为 dR 、夹角为d的微元体，分析其受力情况，如图 4.1.6 所示，建立微元体的受力的平衡方程得：因为，取，并略去高阶无穷小，得： （4.1.1）? 塑性变形时需满足的塑性方程为：，式中值与应力状态有关，其变化范围为11.155，为了简便取=1.1得： （4.1.2）? 联合上述两式，并考虑边界条件(当 R=Rt时，1=0) ，经数学推导就可以求出径向拉应力1和切向压应力3的大小为：（4.1.3） （4.1.4）式中：变形区材料的平均抗力(MPa)；Rt拉深中某时刻的凸缘半径(mm);R凸缘区内任意点的半径(mm)。? 当拉深进行到某瞬时，凸缘变形区的外径为Rt时，把变形区内不同点的半径R值代人公式 (4.1.3) 和公式 (4.1.4)，就可以算出各点的应力，图4.1.6b是它们的分布规律，从分布曲线可看出，在变形区的内边缘（即 R=r 处）径向拉应力1最大，其值为：(4.1.5)而最小，为 。在变形区外边缘R=Rt处压应力最大，其值为：（4.1.6）? 而拉应力1最小为零。从凸缘外边向内边1由低到高变化，则由高到低变化，在凸缘中间必有一交点存在（图 4.1.6b ），在此点处有 ，所以：化简得： 即：即交点在R=0.61Rt处。用 R 所作出的圆将凸缘变形区分成两部分，由此圆向凹模洞口方向的部分拉应力占优势（ ），拉应变1为绝对值最大的主变形，厚度方向的变形2是压缩应变。由此圆向外到毛坯边缘的部分，压应力占优势（），压应变3为绝对值最大的主应变，厚度方向上的变形2是伸长应变（增厚）。交点处就是变形区在厚度方向发生增厚和减薄变形的分界点。（2）拉深过程中 和的变化规律 当毛坯半径由R0变到Rt时，在凹模洞口处有最大拉应力1max，而在凸缘变形区最外缘处有最大压应力3max。在不同的拉深时刻，它们的值是不同的。了解拉深过程中1max和3max如何变化，何时出现最大值与就可采取措施来防止拉深时的起皱和破裂。的变化规律由可知与和两者的乘积有关。随着拉深变形程度逐渐增大，材料的硬化加剧变形区材料的流动应力增加，使增大。表示毛坯变形区的大小，随着拉深的进行，变形区逐渐缩小，使1max减小。将不同的Rt所对应的各个1max连成曲线(图4.1.7c)，即为拉深过程凸缘变形区max的变化规律。从图中可以看出示，拉深开始阶段起主导作用，1max增很快，并迅速达到，此时Rt(0.70.9)R0。继续拉深，起主导作用，1max开始减小。的变化规律因为，则只与材料有关，随着拉深的进行，变形程度增加，材料变形区硬化加剧，增大，则也增大。的变化规律与材料的硬化曲线相似。增大易引起变形区失稳起皱的趋势，而凸缘变形区厚度的增加却又提高抵抗失稳起皱的能力。所以凸缘变形区材料的起皱取决于这两个因素综合的结果。2. 筒壁传力区的受力分析 是拉深时变形区内边缘受的径向拉应力，是只考虑拉深时转移“三角形多余材料”所需的变形力。此力是凸模拉深力 F 通过筒壁传到凹模口处而产生的。假如筒壁传过来的力刚好等于它，是不能实现拉深变形的，因为拉深时除了变形区所需的变形力外，还需要克服其他一些附加阻力( 图 4.1.8) 。包括材料在压边圈和凹模上平面间的间隙里流动时产生的摩擦应力引起的摩擦阻力应力。毛坯流过凹模圆角表面遇到的摩擦阻力，毛坯经过凹模圆角时产生弯曲变形，以及离开凹模圆角进入凸凹模间隙后又被拉直而产生反向弯曲都需要力，拉深初期毛坯在凸模圆角处也有弯曲应力。因此，从筒壁传力区传过来的力至少应等于上述各力之和。上述各附加阻力可根据各种假设条件，并考虑拉深中材料的硬化来求出。有关拉深力的计算可查阅有关设计手册。 图 4 .1.8拉深毛坯内各部分的受力分析 4.1.4 拉深成形的障碍及防止措施 由上面的分析可知，拉深时毛坯各邵分的应力应变状态不同，而且随看拉深过程的进行应力应变状态还在变化，这使得在拉深变形过程中产生了一些特有的现象。1.起皱及防皱措施拉深时凸缘变形区的材料在切向均受到3压应力的作用。当3过大，材料又较薄，3超过此时材料所能承受的临界压应力时，材料就会失稳弯曲而拱起。在凸缘变形区沿切向就会形成高低不平的皱褶，这种现象称为起皱，如图4.1.9 所示。起皱在拉深薄料时更容易发生，而且首先在凸缘的外缘开始，因为此处的3值最大。图 4.1.9 毛坯凸缘的起皱情况 图4.1.10反拉深变形区一旦起皱，对拉深的正常进行是非常不利的。因为毛坯起皱后，拱起的皱褶很难通过凸、凹模间隙被拉人凹模，如果强行拉人，则拉应力迅速增大，容易使毛坯受过大的拉力而导致断裂报废。即使模具间隙较大，或者起皱不严重，拱起的皱褶能勉强被拉进凹模内形成筒壁，皱折也会留在工件的侧壁上，从而影响零件的表面质量。同时，起皱后的材料在通过模具间隙时与凸模、凹模间的压力增加，导致与模具间的摩擦加剧，磨损严重，使得模具的寿命大为降低。因此，起皱应尽量避免。拉深是否失稳，与拉深件受的压力大小和拉深件的凸缘变形区几何尺寸有关。主要决定于下列因素： 1. 凸缘部分材料的相对厚度 凸缘部分的相对料厚，即为t(Df)或t() (t 为料厚; Df为凸缘外径；d 为工件直径；r 为工件半径；为凸缘半径 ) 。凸缘相对料厚越大，即说明 t 较大而(Df)较小，即变形区较小较厚，因此抗失稳能力强，稳定性好，不易起皱。反之，材料抗纵向弯曲能力弱，容易起皱。（2）切向压应力3的大小，拉深时3的值决定于变形程度，变形程度越大，需要转移的剩余材料越多，加工硬化现象越严重，则3越大，就越容易起皱。 （3）材料的力学性能 板料的屈强比sb小，则屈服极限小，变形区内的切向压应力也相对减小，因此板料不容易起皱。当板厚向异性系数 R 大于 1 时，说明板料在宽度方向上的变形易于厚度方向，材料易于沿平面流动，因此不容易起皱。 （4）凹模工作部分的几何形状 与普通的平端面凹模相比，锥形凹模允许用相对厚度较小的毛坯而不致起皱。生产中可用下述公式概略估算拉深件是否会起皱。平端面凹模拉深时，毛坯首次拉深不起皱的条件是：用锥形凹模首次拉深时，材料不起皱的条件是：式中：D ，d 为毛坯的直径和工件的直径 (mm) ；t 为板料的厚度如果不能满足上述式子的要求，就要起皱。在这种情况下，必须采取措施防止起皱发生。最简单的方法 ( 也是实际生产中最常用的方法 ) 是采用压边圈。加压边圈后，材料被强迫在压边圈和凹模平面间的间隙中流动，稳定性得到增加，起皱也就不容易发生。除此之外，防皱措施还应从零件形状、模具设计、拉深工序的安排、冲压条件以及材料特性等多方面考虑。当然，零件的形状取决于它的使用性能和要求。因此，在满足零件使用要求的前提下，应尽可能降低拉深深度，以减小圆周方向的切向压应力。在模具设计方面，应注意压边圈和拉深筋的位置和形状；模具表面形状不要过于复杂。在考虑拉深工序的安排时，应尽可能使拉深深度均匀，使侧壁斜度较小；对于深度较大的拉深的零件，或者阶梯差较大的零件，可分两道工序或多道工序进行拉深成形，以减小一次拉深的深度和阶梯差。多道工序拉深时，也可用反拉深防止起皱，图4.1.10。将前道工序拉深得到直径为d1的半成品，套在筒状凹模上进行反拉深，使毛坯内表面变成外表面。由于反拉深时毛坯与凹模的包角为180，板材沿凹模流动的摩擦阻力和变形抗力显著增大，从而使径向拉应力增大，切向压应力的作用相应减小，能有效防止起皱。冲压条件方面的措施主要是指均衡的压边力和润滑。凸缘变形区材料的压边力一般都是均衡的，但有的零件在拉深过程中，某个局部非常容易起皱，这就应对凸缘的该局部加大压边力。高的压边力虽不易起皱，但易发生高温粘结，因而在凸缘部分进行润滑仍是必要的。2. 拉裂与防止措施拉深后得到工件的厚度沿底部向口部方向是不同的，如图 4.1.4所示。在圆筒件侧壁的上部厚度增加最多，约为 30 ；而在筒壁与底部转角稍上的地方板料厚度最小，厚度减少了将近 10 ，该处拉深时最容易被拉断。通常称此断面为“危险断面”。当该断面的应力超过材料此时材料的强度极限时，零件就在此处产生破裂。即使拉深件未被拉裂，由于材料变薄过于严重，也可能使产品报废。防止危险断面破裂的根本措施是减小拉深时的变形抗力。通常是根据板料的成形性能，确定合理的拉深系数，采用适当的压边力和较大的模具圆角半径，改善凸缘部分的润滑条件，增大凸模表面的粗糙度，选用s/b比值小，n值和r 值大的材料等。4 . 2 直壁旋转体零件拉深工艺的设计 圆筒形零件是最典型的拉深件，掌握了它的工艺计算方法后，其它零件的工艺计算可以借鉴其计算方法。下面介绍如何计算圆筒形零件毛坯尺寸、拉深次数、半成品尺寸，拉深力和功，以及如何确定模具工作部分的尺寸等。4.2.1 圆筒形拉深件毛坯尺寸计算 1.拉深件毛坯尺寸计算的原则（1）面积相等原则由于拉深前和拉深后材料的体积不变，对于不变薄拉深，假设材料厚度拉深前后不变，拉深毛坯的尺寸按“拉深前毛坯表面积等于拉深后零件的表面积”的原则来确定(毛坯尺寸确定还可按等体积，等重量原则)。（2）形状相似原则拉深毛坯的形状一般与拉深件的横截面形状相似。即零件的横截面是圆形、椭圆形时，其拉深前毛坯展开形状也基本上是圆形或椭圆形。对于异形件拉深，其毛坯的周边轮廓必须采用光滑曲线连接，应无急剧的转折和尖角。拉深件毛坯形状的确定和尺寸计算是否正确，不仅直接影响生产过程，而且对冲压件生产有很大的经济意义，因为在冲压零件的总成本中，材料费用一般占到60 %以上。由于拉深材料厚度有公差，板料具有各向异性；模具间隙和摩擦阻力的不一致以及毛坯的定位不准确等原因，拉深后零件的口部将出现凸耳(口部不平)。为了得到口部平齐，高度一致的拉深件，需要拉深后增加切边工序，将不平齐的部分切去。所以在计算毛坯之前，应先在拉深件上增加切边余量(表42.1、4.2.2)。表4.2.1无凸缘零件切边余量h（mm)拉深件高度h 拉深相对高度h/d或h/B附图 0.50.80.81.61.62.52.541010202050501001001501502002002502501.01.22345671.21.62.53.856.37.58.51.522.53.856.37.58.522.5468101112表4.2.2有凸缘零件切边余量R（mm)凸缘直径dt或Bt 相对凸缘直径dt/d或Bt/B附图 1.51.5222.52.532550501001001501502002002502501.82.53.54.35.05.56.01.62.03.03.64.24.65.01.41.82.53.03.53.84.01.21.62.22.52.72.83.02.简单形状的旋转体拉深零件毛坯尺寸的确定(图4.2.1)对于简单形状的旋转体拉深零件求其毛坯尺寸时，一般可将拉深零件分解为若干简单的几何体，分别求出它们的表面积后再相加(含切边余量在内) 。由于旋转体拉深零件的毛坯为圆形，根据面积相等原则，可计算出拉深零件的毛坯直径。即： 圆筒直壁部分的表面积：（4.2.1） 圆角球台部分的表面积：（4.2.2）底部表面积为： （4.2.3）图4.2.1毛坯尺寸的确定 工件的总面积：则毛坯直径为：（4.2.4）（4.2.5）式中 为毛坯直径(mm)；Ai为拉深零件各分解部分表面积的代数和(mm 2），对于各种简单形状的旋转体拉深零件毛坯直径D，可以直接按表4.2.3所列公式计算。表4.2.3常用的旋转体拉深零件毛坯直径D计算公式 序号 零件形状 坯料直径D1或：? 2当rR时 当r=R时 345或： 6其它形状的旋转体拉深零件毛坯尺寸的计算可查阅有关设计资料。4.2.2无凸缘圆筒形件的拉深工艺计算 1.拉深系数拉深系数是表示拉深后圆筒形件的直径与拉深前毛坯（或半成品）的直径之比。图 4.2.2 所示是用直径为 D 的毛坯拉成直径为dn、高度为hn工件的工序顺序。第一次拉成d1和h1的尺寸，第二次半成品尺寸为d2和h2，依此最后一次即得工件的尺寸dn和hn。其各次的拉深系数为： （4.2.6） ? 工件的直径dn与毛坯直径 D 之比称为总拉深系数，即工件总的变形程度系数。 拉深系数的倒数称为拉深比，其值为： (4.2.7)图 4.2.2 拉深工序示意图 拉深系数是拉深工艺的重要参数，它表示拉深变形过程中坯料的变形程度，m值愈小，拉深时坯料的变形程度愈大。在工艺计算中，只要知道每次拉深工序的拉深系数值，就可以计算出各次拉深工序的半成品件的尺寸，并确定出该拉深件工序次数。从降低生产成本出发，希望拉深次数越少越好，即采用较小的拉深系数。但根据前述力学分析知，拉深系数的减少有一个限度，这个限度称为极限拉深系数，超过这一限度，会使变形区的危险断面产生破裂。因此，每次拉深选择使拉深件不破裂的最小拉深系数，才能保证拉深工艺的顺利实现。2. 影响极限拉深系数的因素 极限拉深系数mmin与下列的因素有关：（1）材料方面材料的力学性能和组织 材料的塑性好、组织均匀、晶粒大小适当、屈强比sb小、塑性应变比值大时，板料的拉深成形性能好，可以采用较小的极限拉深系数。 毛坯的相对厚度t/D相对厚度t/D小时，拉深变形区易起皱，防皱压边圈的压边力加大而引起摩擦阻力也增大，因此变形抗力加大，使极限拉深系数提高。反之，t/D大时，可不用压边圈，变形抗力减小，有利于拉深，故极限拉深系数可减少。材料的表面质量 材料的表面光滑，拉深时摩擦力小而容易流动，所以极限拉深系数可减小。（2）模具方面拉深模的凸模圆角半径rp和凹模圆角半径rd 凸模圆角半径rp过小时，筒壁和底部的过渡区弯曲变形大，使危险断面的强度受到削弱，极限拉深系数应取较大值；凹模圆角过小时，毛坯沿凹模口部滑动的阻力增加，筒壁的拉应力相应增大，极限拉深系数也应取较大值。凹模表面粗糙度 凹模工作表面(尤其是圆角)光滑，可以减小摩擦阻力和改善金属的流动情况，可选择较小的极限拉深系数值。模具间隙c 模具间隙小时，材料进入间隙后的挤压力增大，摩擦力增加，拉深力大，故极限拉深系数提高。凹模形状 图4.2.3所示的锥形凹模，因其支撑材料变形区的面是锥形而不是平面，防皱效果好，可以减小包角，从而减少材料流过凹模圆角时的摩擦阻力和弯曲变形力，因而极限拉深系数降低。图4.2.3锥形凹模 (3) 拉深条件 是否采用压边圈 ?拉深时若不用压边圈，变形区起皱的倾向增加，每次拉深时变形不能太大，故极限拉深系数应增大。 拉深次数 ?第一次拉深时材料还没硬化，塑性好，极限拉深系数可小些。以后的拉深因材料已经硬化，塑性愈来愈低，变形越来越困难，故一道比一道的拉深系数大。润滑情况 ?润滑好则摩擦小，极限拉深系数可小些。但凸模不必润滑，否则会减弱凸模表面摩擦对危险断面处的有益作用(盒形件例外) 。工件形状 工件的形状不同，则变形时应力与应变状态不同，极限变形量也就不同，因而极限拉深系数不同.拉深速度 一般情况下，拉深速度对极限拉深系数的影响不太大，但对变形速度敏感的金属(如钛合金、不锈钢和耐热钢等)拉深速度大时，应选用较大的极限拉深系数。以上分析说明，凡是能增加筒壁传力区拉应力和能减小危险断面强度的因素均使极限拉深系数加大；反之，凡是可以降低筒壁传力区拉应力及增加危险断面强度的因素都有利于毛坯变形区的塑性变形，极限拉深系数就可以减小。但是，实际生产中，并不是所有的拉深都采用极限拉深系数mmin。因为采用极限值会引起危险断面区域过渡变簿而降低零件的质量。所以当零件质量有较高的要求时，必须采用大于极限值的拉深系数。 3.拉深系数的值与拉深次数生产上采用的极限拉深系数是考虑了各种具体条件后用试验方法求出的。通常m1=0.460.60，以后各次的拉深系数在0.700.86之间。直壁圆筒形工件有压边圈和无压边圈时的拉深系数分别可查表4.2.4 和4.2.5 。实际生产中采用的拉深系数一般均大于表中所列数字，因采用过小的接近于极限值的拉深系数会使工件在凸模圆角部位过分变薄，在以后的拉深工序中这变薄严重的缺陷会转移到工件侧壁上去，使零件质量降低。表4.2.4圆筒形件带压边圈的极限拉深系数 各次拉深 系数 毛坯相对厚度t/D10021.51.51.01.00.60.60.30.30.150.150.08m1 m2 m3 m4 m50.480.500.730.750.760.780.780.800.800.820.500.530.750.760.780.790.800.810.820.840.530.550.760.780.790.800.810.820.840.850.550.580.780.790.800.810.820.80.850.860.580.600.790.800.810.820.830.850.860.870.600.630.800.820.820.840.850.860.870.88注：1.表中拉深系数适用于08、10和15Mn等普通的拉深碳钢及黄钢H62。对拉深性能较差的材料，如20、25、Q215、Q235硬铝等应比表中数值大（1.52.0）%；对塑性更好的，如05、08，10等深拉深钢及软铝应比表中数值小（1.52.0）%。表中数值适用于未经中间退火的拉深，若采用中间退火工序时，可取较表中数值小2。 表中较小值适用于大的凹模圆角半径，rd（）t。较大值适用于小的凹模圆角半径，rd（）t。 表4.2.5圆筒形件不用压边圈的极限拉深系数 毛坯相对厚度t/D100 各次拉深系数 m1m2m3m4m5m60.81.01.52.02.53.030.800.750.650.600.550.530.500.880.850.800.750.750.750.700.900.840.800.800.800.750.870.840.840.840.780.900.870.870.870.820.900.900.900.85注：此表使用要求与表4.2.5相同。判断拉深件能否一次拉深成形，仅需比较所需总的拉深系数m总与第一次允许的极限拉深m1的大小即可。当m总m1时，则该零件可一次拉深成形，否则需要多次拉深。表4.2.6为拉深相对高度H/d与拉深次数的关系。表4.2.6拉深相对高度H/d与拉深次数的关系（无凸缘圆筒形件） 相对高度 ? H/d 拉深次数 毛坯相对厚度(t/D)10021.51.51.01.00.60.60.30.30.150.150.0610.940.770.840.650.770.570.620.650.520.450.460.3821.881.541.601.321.361.11.130.940.960.830.90.733.52.72.82.22.31.81.91.51.61.31.31.145.64.34.33.53.62.92.92.42.42.02.01.558.96.66.65.15.24.14.13.33.32.72.72.0注：本表适于08、10等软钢。 4后续各次拉深的特点 后续各次拉深所用的毛坯与首次拉深时不同，不是平板而是筒形件。因此，它与首次拉深比，有许多不同之处：(1)首次拉深时，平板毛坯的厚度和力学性能都是均匀的，而后续各次拉深时筒形毛坯的壁厚及力学性能都不均匀。（2）首次拉深时，凸缘变形区是逐渐缩小的，而后续各次拉深时，其变形区保持不变，只是在拉深终了以后才逐渐缩小。 （3）首次拉深时，拉深力的变化是变形抗力增加与变形区减小两个相反的因素互相消长的过程，因而在开始阶段较快的达到最大的拉深力，然后逐渐减小到零。而后续各次拉深变形区保持不变，但材料的硬化及厚度增加都是沿筒的高度方向进行的，所以其拉深力在整个拉深过程中一直都在增加，直到拉深的最后阶段才由最大值下降至零（图 4.2.4）。1-首次拉深； 2-二次拉深 图 4.2.4 首次拉深与二次拉深的拉深力 （4）后续各次拉深时的危险断面与首次拉深时一样，都是在凸模的圆角处，但首次拉深的最大拉深立发生在初始阶段，所以破裂也发生在初始阶段，而后续各次拉深的最大拉深立发生在拉深的终了阶段，所以破裂往往发生在结尾阶段。 （5）后续各次拉深变形区的外缘有筒壁的刚性支持，所以稳定性较首次拉深为好。只是在拉深的最后阶段，筒壁边缘进入变形区以后，变形区的外缘失去了刚性支持，这时才易起皱。(6) 后续各次拉深时由于材料已冷作硬化 , 加上变形复杂 ( 毛坯的筒壁必须经过两次弯曲才被凸模拉入凹模内 ) ，所以它的极限拉深系数要比首次拉深大得多，而且通常后一次都大于前一次。4.2.3 无凸缘圆筒形拉深件的拉深次数和工序件尺寸的计算 试确定图4.2.5所示零件(材料08钢，材料厚度t=2mm)的拉深次数和各拉深工序尺寸。计算步骤如下：1.确定切边余量h根据h200，h/d200/88=2.28，查表4.2.1，并取：h7（mm）。? 2.按表4.2.3序号1的公式计算毛坯直径D ?283(mm)3.确定拉深次数 判断能否一次拉出? 判断零件能否一次拉出，仅需比较实际? 图4.2.5零件图所需的总拉深系数m总和第一次允许的极限拉深系数m1的大小即可。当m总m1，说明拉深该工件的实际变形程度比第一次容许的极限变形程度要小，工件可以一次拉成。若当m总m1，则需要多次拉深才能够成形零件。对于图4.2.5的零件，由毛坯的相对厚度：t/D100=0.7从表 4.2.4中查出各次的拉深系数 ：m1=0.54，m2=0.77，m3=0.80，m4=0.82。则该零件的总拉深系数m总=d/D=88/283=0.31。 即 ：m总m1，故该零件需经多次拉深才能够达到所需尺寸。 计算拉深次数 ?计算拉深次数 n 的方法有多种，生产上经常用推算法辅以查表法进行计算。就是把毛坯直径或中间工序毛坯尺寸依次乘以查出的极限拉深系数m1，m2，m3，mn，得各次半成品的直径。直到计算出的直径dn小于或等于工件直径 d 为止。则直径dn的下角标n即表示拉深次数。例如由：可知该零件要拉深四次才行。计算结果是否正确可用表4.2.6校核一下。零件的相对高度H/d207/88=2.36，相对厚度为 0.7，从表中可知拉深次数在34 之间，和推算法得出的结果相符，这样零件的拉深次数就确定为 4 次。2.半成品尺寸的确定包括半成品的直径dn、筒底圆角半径rn和筒壁高度hn。(1) 半成品的直径dn? 拉深次数确定后，再根据计算直径dn应等于工件直径 d 的原则，对各次拉深系数进行调整，使实际采用的拉深系数大于推算拉深次数时所用的极限拉深系数。设实际采用的拉深系数为m1，m2，m3，mn，应使各次拉深系数依次增加，即：且m1m1m2m2m3m3mnmn。据此，图4.2.5所示零件实际所需拉深系数应调整为：m1=0.57，m2=0.79，m3=0.82，m4=0.85。调整好拉深系数后，重新计算各次拉深的圆筒直径即得半成品直径。图4.2.5所示零件的各次半成品尺寸为：(2) 半成品高度的确定 各次拉深直径确定后，紧接着是计算各次拉深后零件的高度。计算高度前，应先定出各次半成品底部的圆角半径，现取r1=12，r2=8，r3=5 (见 4.6.2节) 。计算各次半成品的高度可由求毛坯直径的公式推出。即：（4.2.8）式中：d1,d2,d3为各次拉深的直径(中线值)；r1，r2，r3 为各次半成品底部的圆角半径(中线值)；d10,d20,d30 为各次半成品底部平板部分的直径；h1，h2，h3为各次半成品底部圆角半径圆心以上的筒壁高度；D为毛坯直径。将图4.2.5所示零件的以上各项具体数值代人上述公式，即求出各次高度为： 各次半成品的总高度为：拉深后得到的各次半成品如图4.2.6所示。第四次拉深即为零件的实际尺寸，不必计算。图4.2.6所示零件各次拉深的半成品尺寸 4.2.4 带有凸缘圆筒形件的拉深 有凸缘筒形件的拉深变形原理与一般圆筒形件是相同的，但由于带有凸缘(图4.2.7)，其拉深方法及计算方法与一般圆筒形件有一定的差别。1.有凸缘圆筒形件一次成形拉深极限有凸缘圆筒形件的拉深过程和无凸缘圆筒形件相比，其区别仅在于前者将毛坯拉深至某一时刻，达到了零件所要求的凸缘直径dt时拉深结束；而不是将凸缘变形区的材料全部拉入凹模内。所以，从变形区的应力和应变状态看两者是相同的。 ? 图4.2.7有凸缘圆形件与坯料图? 图4.2.8拉深时凸缘尺寸的变化在拉深有凸缘筒形件时，在同样大小的首次拉深系数m1d 的情况下，采用相同的毛坯直径D和相同的零件直径d 时，可以拉深出不同凸缘直径dt1、dt2和不同高度h1 、h2的制件(图4.2.8)。从图示中可知，其dt值愈小，h值愈高，拉深变形程度也愈大。因此md并不能表达在拉深有凸缘零件时的各种不同的dt和h 的实际变形程度。根据凸缘的相对直径dt/d比值的不同，带有凸缘筒形件可分为窄凸缘筒形件(dt/d=1.11.4)和宽凸缘筒形件(dt/d1.4)（）。窄凸缘件拉深时的工艺计算完全按一般圆筒形零件的计算方法，若h/d大于一次拉深的许用值时，只在倒数第二道才拉出凸缘或者拉成锥形凸缘，最后校正成水平凸缘，如图4.2.9所示。若h/d较小，则第一次可拉成锥形凸缘，后校正成水平凸缘。图4.2.9 窄凸缘件拉深 ? 下面着重对宽凸缘件的拉深进行分析，主要介绍其与直壁圆筒形件的不同点。当R=r时( 图 4.2.7) ，宽凸缘件毛坯直径的计算公式为(表4.2.3)：(4.2.9) ? 根据拉深系数的定义，宽凸缘件总的拉深系数仍可表示为：4.2.10)式中： D 毛坯直径（mm） dt 凸缘直径（包括修边余量） (mm) ；d 筒部直径 (中径)(mm) ； r 底部和凸缘部的圆角半径 (当料厚大于1 mm时，r值按中线尺寸计算)。从式4.2.10知，凸缘件总的拉深系数m，决定三个比值。其中dtd 的影响最大，其次是hd ，由于拉深件的圆角半径r较小，所以rd 的影响小。当dtd 和hd 的值愈大，表示拉深时毛坯变形区的宽度愈大，拉深成形的难度也大。当两者的值超过一定值时，便不能一次拉深成形，必须增加拉深次数。表4.2.6是带凸缘圆筒形件第一次拉深成形可能达到的最大相对高度hd值。表4.2.6带凸缘筒形件第一次拉深的最大相对高度h/d凸缘相对直径dt/d 毛坯的相对厚度t/D 10021.51.51.01.00.60.60.30.30.151.1 1.11.3 1.31.5 1.51.8 1.82.0 2.02.2 2.22.5 2.52.8 2.83.00.900.750.800.65 0.700.58 0.580.48 0.510.42 0.450.35 0.350.28 0.270.22 0.220.180.820.65 0.720.56 0.630.50 0.530.42 0.460.36 0.400.31 0.320.25 0.240.19 0.200.160.700.57 0.600.50 0.530.45 0.440.37 0.380.32 0.330.27 0.270.22 0.210.17 0.170.140.610.50 0.530.45 0.480.40 0.390.34 0.340.29 0.290.25 0.230.20 0.18.15 0.150.120.520.45 0.470.40 0.420.35 0.350.29 0.300.25 0.260.22 0.210.17 0.160.13 0.130.10注：1.表中数值适用于10号钢，对于比10号钢塑性好的金属，取较大的数值，差的金属，取较小的数值；2.表中大的数值适用于大的圆角半径，小的数值适用于底部及凸缘小的圆角半径。带凸缘圆筒形件首次拉深的极限拉深系数，可见表4.2.7。后续拉深变形与圆筒形件的拉深类同，所以从第二次拉深开始可参照表4.2.4确定极限拉深系数。表4.2.7? 带凸缘筒形件第一次拉深的极限拉深系数m(适用于08、10铜)凸缘相对直径dtd 毛坯的相对厚度D10021.51.51.01.00.60.60.30.30.151.1 1.11.31.31.51.51.81.82.02.02.22.22.52.52.82.83.00.510.490.470.450.420.400.370.340.320.530.510.490.460.430.40.380.350.330.55 0.53 0.50 0.47 0.44 0.42 0.38 0.35 0.330.57 0.54 0.51 0.48 0.45 0.42 0.38 0.35 0.330.59 0.55 0.52 0.48 0.45 0.42 0.38 0.35 0.33在拉深宽凸缘圆筒形件时，由于凸缘材料并没有被全部拉入凹模，因此同无凸缘圆筒形件相比，宽凸缘圆筒形件拉深具有自己的特点：宽凸缘件的拉深变形程度不能仅用拉深系数的大小来衡量； 宽凸缘件的首次极限拉深系数比圆筒件要小;宽凸缘件的首次极限拉深系数值与零件的相对凸缘直径df /d 有关。 2.宽凸缘圆筒形零件的工艺设计要点（1）毛坯尺寸的计算 ?毛坯尺寸的计算仍按等面积原理进行，参考无圆凸缘筒形零件毛坯的计算方法计算。毛坯直径的计算公式见表4.2.3，其中dt要考虑修边余量R，其值可查表 4.2.2。(2)判别工件能否一次拉成? ?这只需比较工件实际所需的总拉深系数和h/d与凸缘件第一次拉深的极限拉深系数和极限拉深相对高度即可。当 m总m1，h/dh1/d1时，可一次拉成，工序计算到此结束。否则则应进行多次拉深。凸缘件多次拉深成形的原则如下：按表4.2.6和表4.2.7确定第一次拉深的极限拉深高度和极限拉深系数，第一