彭州高大模板专题施工方案.doc

绿城牡丹苑高支模板模板及支撑系统专项施工方案四川关家建设股份有限公司二一一年十月一日专项方案审批表专项方案名称：工程名称绿城牡丹苑建设单位四川省绿城房地产开发有限责任公司监理单位四川省德信建设咨询监理有限公司施工单位四川关家建设股份有限公司工程地址四川省彭州市天彭镇牡丹西路南段158号项目经理技术负责人编制人公司安全科姓名： 年 月 日公司技术部姓名： 年 月 日公司总工程师姓名： 年 月 日监理单位姓名： 年 月 日建设单位姓名： 年 月 日绿城牡丹苑高支模板专项施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、成建委发【2004】200号文件4、建设工程安全生产管理条例5、成都市建设工程高（大）模板施工安全管理暂行规定6、简明施工计算手册7、建筑工程模板施工手册8、荷载规范9、施工图纸、施工组织设计、模板专项施工方案二、工程慨况及特点1、工程概况：本工程位于彭州，本工程位于四川省彭州市外东街北侧，与“置信丹郡”隔街相伴。本工程由地上3栋高层建筑和其下设置的一层地下室组成。商业楼地上10层，结构高度43.720m，结构体系为框架剪力墙结构；商业用房与主楼采用抗震缝分开。1层部分架空，局部层高8.38m。2、建筑结构安全等级及设计使用年限：2.1 建筑结构安全等级：二级2.2 设计使用年限：50年2.3 地基基础设计等级：乙级2.4 抗震等级剪力墙：二级；框架：三级。3、自然条件：3.1 基本风压：WO=0.30kN/m2；地面粗糙度类别：B类3.2 基本雪压：SO=0.10kN/m23.3 抗震设防烈度：7度(0.15g)，设计地震分组为第二组。4、基础形式本工程商业楼采用平板式筏板基础。5、因使用功能改变，本工程商业楼在地上1层顶处（4.48m）局部架空，因支模高度为8.38m，按规定，属高支模板。6、架空部分板厚120mm，层高8.38m。7、本专项模板施工方案只针对高支模板支撑系统的补充措施方案，选取具有代表性的400650mm梁及立杆间距为900900mm板的模板及支撑系统进行验算，其他（包括钢筋、混凝土浇筑等）施工措施详见施工组织设计、模板施工方案等专项施工方案。8、高支模板范围结构情况详见附图。三、施工准备1、施工人员必须熟悉图纸和有关设计变更及技术核定单，掌握轴线，标高，各部位相关尺寸，技术要求2、必须作好各级技术和安全交底工作。主要内容为：、工作量和完成时间；、模板拼装，支撑系统布置，预埋件，预留孔和节点的处理方法，技术要求；、支拆模的的操作程序；、模板安拆的质量要求和安全措施。3、模板安装前，应根据工程设计要求进行标高测量和放线。在模板上，应设置标高控制点，作为层高控制点。柱结构的纵横轴线应测在楼面上，并弹出十字线和模板安装边线。4、根据方案制定的支撑架搭设参数，计算周转材料用量并组织进场。5、编制的专项施工方案已审批完成。四、梁、板模板安装程序1、施工工艺流程：放线搭设支模架安装梁底模浇筑柱墙砼至梁下口，梁上部纵筋LaE标高处梁底模起拱绑扎梁钢筋与垫块安装板底模及梁侧模绑扎板钢筋检查校正验收。2、因施工进度较快，上部新浇筑的砼及施工荷载传递到下部模板立柱，使楼板承受压力增大，而楼板砼强度未达到设计强度值，为防止砼局部破坏，在立柱下端设置50200mm的通长垫板及在立杆底部设置支座（或在垫板上设置350mm钢板）。3、梁模板采用17mm厚覆膜胶合板，现浇板模板采用12mm厚覆膜胶合板，根据实际尺寸进行制作。覆膜胶合板下垫50100mm木枋，现浇板木枋间距不大于200mm。板面缝口用不干胶粘贴，不干胶粘贴宽度不小于50mm，模板使用前应刷脱模剂。五、支架搭拆要求1、支架搭拆要求 、施工前在放线过程中，反复对轴线和标高进行复核、验证，确保轴线、标高准确无误。梁、柱接头要求接缝密实，防止漏浆，影响成型和质量。、模板支架安装前应先针对性的三级交底。搭设好支撑架后必须经验收合格后才能投入使用，高空操作时应系安全带。、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板起拱高度按跨度的 1/1000起拱。 、在立杆底距楼面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端纵横向设置一道水平拉杆，可调支托的螺杆伸出钢管顶部长度为150mm。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。、支撑架采用483.5mm满堂钢管脚手架，用扣件与钢管立柱扣牢。脚手架立杆必须落于实处，支撑架立杆下必须通设垫板及支座，垫板规格为50200mm。安装应按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。 由专人负责，安全员巡回检查，并按专项方案和有关规范严格执行。、模板的拆除 、梁侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不损坏的前提下才能拆除。、模板底模拆除应符合砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002之要求，拆除要求见下表。构件类型构件跨度（m）到达设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板25028100梁拱、壳8758100悬臂构件-100、拆除模板时，必须有与构件同养护条件的砼试块强度试验报告单作为强度依据，并建立拆模审批制度，经技术负责人、监理同意后方可拆模。2、梁侧模搭设参数如下：、梁侧模采用17mm厚覆膜胶合板。、内龙骨采用50100mm木枋，木枋间距不大于250mm。、外龙骨采用483.5mm的双钢管，外龙骨间距为450mm。、对拉螺栓采用12对拉螺栓，梁断面内水平间距为：第一道距梁底模250mm；其余间距为300mm，梁跨度方向间距为450mm。3、梁底模搭设参数如下：、梁底模采用17mm厚覆膜胶合板及50100mm木枋。、木枋间距不大于150mm。、支撑木枋的小横杆间距不大于450mm，且不得与大横杆连接。4、梁支撑架搭设参数如下：、梁两侧立杆距梁边200300mm对称设置。、梁立杆沿梁跨度方向（纵距）不大于450mm。、水平杆步距不大于1300mm。、扫地杆距地200mm。、梁下设置1根顶托承重杆，梁中设置（沿梁断面方向），纵距（沿梁跨度方向）为450mm。5、楼板模板及支架搭设参数、楼板模板采用12mm厚覆膜胶合板及50100mm木枋。、木枋间距不大于200mm。、楼板模板支撑架立杆纵横间距为900mm。、水平杆步距不大于1300mm。、扫地杆距地200mm。六、支撑架构造要求1、钢管立柱下垫通长50200mm木枋及设底座或垫钢板。2、支托螺杆伸出钢管顶部为150mm。3、扫地杆与水平杆均纵横向设置，不得漏设。4、钢管扫地杆、水平拉杆、立杆采用对接，立杆相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm。5、剪刀撑采用搭接，其搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，垂直剪刀撑与地面夹角应为4560。6、在板下、梁下及扫地杆处均设置水平剪刀撑，在梁临边处设连续垂直剪刀撑。7、支撑架体应与架体周边的柱用钢管用扣件连成一个整体，同时板与梁支撑架体应连接成整体，以增加支撑系统的整体稳定性。8、支撑架主杆应竖直，立杆的垂直允许偏差为15mm。立杆纵横间距误差控制在50mm内。纵横步距误差控制在100mm。9、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。七、安全要求1、所有的管材、扣件必须符合规范要求，不合格者不准使用。2、管理人员应加强材料验收。操作人员使用时，不得把不合格的钢管、扣件等材料使用在工程上。3、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。4、连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。5、混凝土浇筑前，模板支撑体系经工长和班组检查合格后，再由内业技术人员、质检员、安全员共同参加验收，并在验收单上签字认可。模板拆除必须申请批准后方能进行。6、在支撑架上架设电线和使用电动工具，应采取有效的安全措施（具体详施工用电施工方案）。7、严禁向下乱抛物体以免伤人或损坏物品。8、拆模时上下应用人接应，材料随拆随运转，不准堆在脚手架上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。9、拆模过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应系安全带。10、楼层临边模拆除时，临空面应用胶合板临时封闭，并采取可靠的安全措施，防止拆除过程中材料飞出楼层伤人。11、泵管不准固定在模板支撑系统支架上，支撑系统支架上严禁悬挂起重设备和其他与本架体无关的连接等。八、注意事项1、高支模板支撑系统及一层、地下室的模板支架在高支模板施工期间不得拆除，待二层混凝土强度达到设计强度要求后，方能拆除二层、一层及地下室主体架空区域内的模板支架。2、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m。3、为确保架空层砼浇筑质量，采用46m臂汽车泵进行砼浇筑。为加强38.5m标高结构支架的整体稳定性及刚度，先浇筑端柱、剪力墙、框架柱至要求标高，待架空层梁板钢筋绑扎完毕，验收合格后，进行架空梁板砼浇筑。4、混凝土浇筑时，采用由中部向两边扩展的对称浇筑方式，确保模板支架在施工过程中均衡受载。梁混凝土浇筑时，分层浇筑厚度不得大于400mm。二层混凝土可分两次浇筑，第一次混凝土浇筑至梁下口50mm处，第二次混凝土一次浇筑完毕。5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、在拆除架空层模板及支撑系统时，必须设置警戒区域及明显的警戒标识，并派专人负责拆除的安全工作。临空面应用胶合板封闭，并采取可靠的安全措施，防止拆除过程中材料飞出楼层伤人。本方案未涉及到的内容按施工组织设计（方案）及相关的规程规范执行。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.26m， 梁截面 BD=400mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.30m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度17mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.450=0.810kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6500.450=7.313kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.650+0.400)/0.400=0.956kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.450=0.540kN 均布荷载 q = 1.207.313+1.200.956=9.923kN/m 集中荷载 P = 1.400.540=0.756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.701.70/6 = 21.68cm3； I = 45.001.701.701.70/12 = 18.42cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.472kN N2=1.890kN N3=1.890kN N4=0.472kN 最大弯矩 M = 0.025kN.m 最大变形 V = 0.016mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02510001000/21675=1.153N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31039.0/(2450.00017.000)=0.204N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.016mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.890/0.450=4.200kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.200.450.45=0.085kN.m 最大剪力 Q=0.60.4504.200=1.134kN 最大支座力 N=1.10.4504.200=2.079kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.085106/83333.3=1.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31134/(250100)=0.340N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.695kN/m 最大变形 v =0.6772.695450.04/(1009000.004166666.8)=0.020mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.001kN.m 最大变形 vmax=2.302mm 最大支座力 Qmax=3.172kN 抗弯计算强度 f=1.001106/5080.0=196.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.031kN.m 最大变形 vmax=2.683mm 最大支座力 Qmax=9.187kN 抗弯计算强度 f=1.031106/5080.0=202.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.9kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求. R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.19kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1498.26 0=1.476kN N = 9.187+1.476=10.663kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.30=2.655m =2655/15.8=168.033 =0.251 =10523/(0.251489)=85.774N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.300+20.300=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452 =10523/(0.452489)=47.610N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.012(1.300+20.300)=2.244m =2244/15.8=142.019 =0.341 =10523/(0.341489)=63.149N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.30m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.900+0.3500.900=4.815kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.815+1.42.700)0.2000.200=0.038kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/21600=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.815+1.42.700)0.200=1.147kN 截面抗剪强度计算值 T=31147.0/(2900.00012.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8152004/(1006000129600)=0.067mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.200=0.600kN/m 静荷载 q1 = 1.201.000+1.200.070=1.284kN/m 活荷载 q2 = 1.400.600=0.840kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.912/0.900=2.124kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.120.900.90=0.172kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.124=1.147kN 最大支座力 N=1.10.9002.124=2.103kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.172106/83333.3=2.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31147/(250100)=0.344N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.070kN/m 最大变形 v =0.6771.070900.04/(1009000.004166666.8)=0.127mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.858kN.m 最大变形 vmax=0.965mm 最大支座力 Qmax=10.456kN 抗弯计算强度 f=0.858106/5080.0=168.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.