模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范jgj162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130 20113、混凝土结构设计规范gb 50010-20104、建筑结构荷载规范gb 50009-20125、钢结构设计规范gb 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称kl1混凝土梁截面尺寸(mm mm)300 900模板支架高度 h(m)31.2模板支架横向长度b(m)20模板支架纵向长度l(m)10.15梁侧楼板厚度 (mm)120二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值g 1k(kn/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值g 2k(kn/m 3)24混凝土梁钢筋自重标准值g 3k(kn/m 3)1.5混凝土板钢筋自重标准值g3k (kn/m 3)1.1精品资料当计算支架立柱及其他支承结构构件1时q 1k(kn/m 2)对水平面模板取值q2k (kn/m 2)2基本风压0 (kn/m 2 )0.35地基粗糙程度c类(有密集建筑群市区)风荷载标准值 k(kn/m 2 )模板支架顶部距地24面高度 (m)非自定义 :0.29风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数 s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la (mm)1000梁两侧立柱横向间距lb (mm)1000步距 h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l a(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中精品资料梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求模板及支架计算依据结构表面隐蔽建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008设计简图如下：精品资料平面图精品资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)14面板抗弯强度设计值f(n/mm 2 )15面板抗剪强度设计值(n/mm 2) 1.5e(n/mm)面板弹性模量25400取单位宽度 b=1000mm ，按三等跨连续梁计算：wbh 2/6=1000 1414/6 32666.667mm 3，ibh3/12=1000 14 14 14/12 228666.667mm 4精品资料q10.9 max1.2(g 1k +(g2k +g3k )h)+1.4q 2k ，1.35(g 1k+(g 2k +g3k )h)+1.4 cq2kb=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 2， 1.35 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 0.7 21 29.77kn/mq1静0.9 1.35 g 1k +(g2k +g3k )hb 0.91.35 0.1+(24+1.5) 0.9 1 28.006kn/mq1活0.9 1.4 0.7 q2k b0.9 1.4 0.7 211.764kn/mq21 (g 1k +(g2k +g3k )h)b1(0.1+(24+1.5) 0.9) 1 23.05kn/m计算简图如下：1、强度验算mmax 0.1q 1静l2+0.117q 1活l2 0.1 28.006 0.1 2+0.117 1.764 0.1 2 0.03kn mmmax /w 0.03 106/32666.667 0.92n/mm 2f 15n/mm 2满足要求！2、挠度验算max 0.677q 2l4/(100ei)=0.677 23.05 100 4/(100 5400 228666.667) 精品资料0.013mm l/250 100/250 0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)r1=r 4=0.4q 1静l+0.45q 1活l=0.4 28.006 0.1+0.45 1.764 0.1 1.2kn r2=r 3=1.1q 1静l+1.2q 1 活l=1.1 28.006 0.1+1.2 1.764 0.1 3.292kn标准值(正常使用极限状态)r1=r 4 =0.4q 2l=0.4 23.05 0.1 0.922kn r2=r 3 =1.1q 2l=1.1 23.05 0.1 2.536kn五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型 (mm)40 70小梁抗弯强度设计值f(n/mm 2 )11.44小梁抗剪强度设计值(n/mm 2)1.232小梁截面抵抗矩 w(cm 3)32.667小梁弹性模量 e(n/mm 2)7040小梁截面惯性矩 i(cm 4 )114.333小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左r1/b=1.2/1 1.2kn/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中 maxr 2 ,r3 /b =max3.292,3.292/1= 3.292kn/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右r4/b=1.2/1 1.2kn/m小梁自重： q20.9 1.35 (0.3-0.1) 0.3/3 =0.024kn/m精品资料梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左 0.91.35 0.5(0.9-0.12)=0.474kn/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右 0.91.35 0.5(0.9-0.12)=0.474kn/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左 0.9max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.7 2(0.5-0.3/2)/2 1=1.105kn/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 0.9max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.7 2(1-0.5)-0.3/2)/2 1=1.105kn/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2 +q3 左+q4 左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kn/m中间小梁荷载 q中= q1 中+ q 2=3.292+0.024=3.317kn/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2 +q3 右+q4 右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kn/m小梁最大荷载 q=maxq 左,q中,q右=max2.803,3.317,2.803=3.317kn/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左r1/b=0.922/1 0.922kn/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中 maxr 2,r3/b =max2.536,2.536/1= 2.536kn/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右r4/b=0.922/1 0.922kn/m 小梁自重： q21(0.3-0.1) 0.3/3 =0.02kn/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左 10.5 (0.9-0.12)=0.39kn/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右 10.5 (0.9-0.12)=0.39kn/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左 1(0.5+(24+1.1) 0.12) (0.5-0.3/2)/21=0.615kn/m精品资料梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 1(0.5+(24+1.1) 0.12) (1-0.5)-0.3/2)/2 1=0.615kn/m左侧小梁荷载 q左q1左+q 2+q 3左+q 4 左=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kn/m中间小梁荷载 q中= q 1中+ q 2=2.536+0.02=2.556kn/m右侧小梁荷载 q右q1右+q 2+q 3右+q 4 右 =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kn/m小梁最大荷载 q=maxq 左,q中,q右=max1.947,2.556,1.947=2.556kn/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算mmax max0.125ql 12，0.5ql 22max0.125 3.317 0.5 2，0.5 3.317 0.3 2精品资料0.149kn m=mmax /w=0.149 106 /32667=4.569n/mm2 f=11.44n/mm 2满足要求！2、抗剪验算vmax max0.5ql 1 ，ql2 max0.5 3.317 0.5 ，3.317 0.3 0.995knmax =3v max /(2bh 0)=3 0.995 1000/(2 40 70) 0.533n/mm 2=1.232n/mm 2满足要求！3、挠度验算15ql 14/(384ei) 52.556 500 4/(384 7040 114.333 10 4)0.258mm l1/250 500/250 2mm2ql 24 /(8ei) 2.556 300 4/(8 7040 114.333 10 4)0.322mm 2l2/250 2300/250 2.4mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态rmax =ql 1,0.5ql 1+ql 2=max3.317 0.5,0.5 3.317 0.5+3.317 0.3=1.824kn同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1 =1.542kn,r 2=1.824kn,r 3 =1.824kn,r 4=1.542kn正常使用极限状态精品资料rmax =ql 1,0.5ql 1+ql 2=max2.556 0.5,0.5 2.556 0.5+2.556 0.3=1.406kn同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1 =1.071kn,r 2=1.406kn,r 3=1.406kn,r 4 =1.071kn六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型 (mm)48 2.7主梁计算截面类型(mm)48 2.7主梁抗弯强度设计值f(n/mm 2)205125主梁截面抵抗矩w(cm 3)4.12206000主梁截面惯性矩i(cm 4)9.89主梁抗剪强度设计值 (n/mm 2 )主梁弹性模量 e(n/mm 2)1、抗弯验算精品资料主梁弯矩图 (kn m)=mmax /w=0.141 106/4120=34.284n/mm2f=205n/mm 2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图 (kn)vmax 3.366knmax =2v max /a=2 3.366 1000/384 17.532n/mm 2=125n/mm 2满足要求！3、挠度验算精品资料主 梁 变 形 图 (mm) max 0.056mm l/250 334/250 1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 r1=0.295kn ，r2 =3.661kn ，r3=3.661kn ，r4 =0.295kn正常使用极限状态支座反力依次为 r1=0.224kn ， r2=2.701kn ，r3=2.701kn ，r4=0.224kn七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型 (mm)48 2.7主梁计算截面类型(mm)48 2.7主梁抗弯强度设计值f(n/mm 2)205主梁抗剪强度设计值 (n/mm 2 )125主梁截面抵抗矩w(cm 34.12)主梁弹性模量 e(n/mm 2)206000主梁截面惯性矩i(cm 4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1pmaxr 2，r3=max3.661 ，3.661=3.661kn ，pmaxr 2，r3 max2.701 ，精品资料2.701=2.701kn1、抗弯验算2号主梁弯矩图 (kn m)=mmax /w=0.641 106 /4120=155.509n/mm2f=205n/mm 2满足要求！2、抗剪验算精品资料2号主梁剪力图 (kn)vmax 2.38knmax =2v max /a=2 2.38 1000/384 12.394n/mm 2 =125n/mm 2满足要求！3、挠度验算2 号主梁变形图 (mm) max 1.533mm l/250 1000/250 4mm 满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态精品资料支座反力依次为 r1=4.942kn ，r2 =7.871kn ，r3=7.871kn ，r4 =4.942kn立柱所受主梁支座反力依次为r2=7.871/1=7.871kn， r3=7.871/1=7.871kn八、纵向水平钢管验算钢管截面类型 (mm)钢管截面面积 a(mm 2)48 2.7384钢管计算截面类型钢管截面回转半径(mm)i(mm)48 2.716钢管弹性模量 e(n/mm 2)206000钢管截面惯性矩i(cm 4)9.89钢管截面抵抗矩 w(cm 3)4.12钢管抗弯强度设计值f(n/mm 2)205钢管抗剪强度设计值 (n/mm 2 ) 125pmaxr 1， r4=0.295kn ，p maxr 1， r40.224kn计算简图如下：1、抗弯验算精品资料纵向水平钢管弯矩图(kn m)mmax /w 0.052 106/4120 12.531n/mm 2f205n/mm 2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kn)vmax 0.192knmax 2v max /a=2 0.192 1000/384 0.999n/mm 2125n/mm 2满足要求！3、挠度验算精品资料纵向水平钢管变形图(mm)max 0.127mm l/250 1000/250 4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为 r1=0.398kn ，r2 =0.634kn ，r3=0.634kn ，r4 =0.398kn同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为r1=0.634kn ，r4=0.634kn九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座 2可调托座承载力容许值n(kn)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 n maxr 1,r4 max0.634,0.6340.634kn 18=8kn 单扣件在扭矩达到 40 65n m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力 n maxr 2，r3 7.871kn n=30kn满足要求！精品资料十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)48 2.7立柱钢管计算截面类型(mm)48 2.7钢材等级q235立柱截面面积 a(mm 2)384回转半径 i(mm)16立柱截面抵抗矩w(cm 3)4.12抗压强度设计值 f(n/mm 2)205支架自重标准值q(kn/m)0.151、长细比验算l0 =h=1500mm=l0/i=1500/16=93.75 =150长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算mw0.9 c 1.4klah2/10 0.9 0.9 1.4 0.29 11.5 2/10 0.074kn m3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 ，荷载设计值 q1 有所不同： 1)面板验算q10.9 1.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 0.9 21 27.162kn/m2)小梁验算q1max1.098+0.9 1.2 (0.3-0.1) 0.3/3+0.5 (0.9-0.12)+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.9 1max0.5-0.3/2 ，(1-0.5)-0.3/2/2 1，3.01+0.9 1.2(0.3-0.1) 0.3/3=3.032kn/m精品资料同上四八计算过程，可得：r1 0.574kn ，r2 7.003kn ， r3 7.003kn ， r40.574kn立柱最大受力 nw maxr 1 +n边1 ，r2 ，r3， r4+n边2+0.9 1.2 0.15 (31.2-0.9)+m w/lbmax0.574+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.9 1(1+0.5-0.3/2)/2 1， 7.003 ，7.003 ，0.574+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.91(1+1-0.5-0.3/2)/2 1+4.909+0.074/1 11.985knf n/(a)+m w/w11985.215/(0.641384)+0.074 10 6/4120 66.653n/mm 2f205n/mm 2满足要求！十一、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011第6.9.7 ：支架高宽比不应大于3h/b=31.2/20=1.563满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级c30混凝土的龄期 (天)14混凝土的实测抗压强度fc(n/mm 2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft (n/mm 2)0.858立柱垫板长 a(mm)100立柱垫板宽 b(mm)450f1=n=11.985kn精品资料1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范gb50010-2010 第6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析f1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当h 800mm 时，取h=1.0 ；当h 2000mm 时，h取h=0.9 ；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值fl (0.7 h ft+0.25 pc ,m) umh0pc ,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值， 其值控制在 1.0-3.5n/ 2 范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂um直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数=min( 1 ,2) 1=0.4+1.2/ s,s2=0.5+as h0/4u m局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4 ：当s2 时取s=2 ，当面积为圆形时，取 s=2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40 ，对边柱，取 as=30 ：as对角柱，取 as=20精品资料在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc ,m之值，将其取说明为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1 ，ft=0.858n/mm 2 ，=1，h0 =h-20=100mm ，um =2(a+h 0)+(b+h 0)=1500mmf=(0.7 h ft+0.25 pc ，m)umh0=(0.7 10.858+0.25 0)11500 100/1000=90.09knf1=11.985kn满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范gb50010-2010 第6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析f1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1 取值fl 1.35 clfca lnc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数aln混凝土局部受压净面积l=(a b/a l )1/2al混凝土局部受压面积ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2 条确定可得： fc=7.488n/mm 2 ，c=1，l=(a b/a l)1/2 =(a+2b) (b+2b)/(ab) 1/2 =(1000) (1350)/(100 450)1/2 =5.477 ，精品资料aln=ab=45000mm 2f=1.35 clfcaln =1.35 15.477 7.488 45000/1000=2491.568knf1=11.985kn满足要求！精品资料 235a 钢管轴心受压构件的稳定系数012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.739