通风机的设计两级轴流式主通风机的设计毕业论文.doc

学士学位论文两级轴流式主通风机的设计摘 要本次设计的主要任务是通过对给定流量和压力参数进行分析，设计一台大型动叶可调两级普通轴流式矿用通风机。本文设计的通风机动叶和叶轮机构是动叶可调，动叶轮轮毂采用直筒式。动叶可调不仅可以大大扩大运行工作范围，而且可以显著提高变工况下的效率。直筒型轮毂结构简单，容易制造，易保证通道表面的平滑，不宜产生分离气流。本次设计主要是对两级普通轴流式通风机的结构进行设计，特别是对一些关键部位进行设计计算和强度校核。重点是通风机的动叶和动叶轮以及导叶的设计，及动叶片和轮毂的强度校核。动叶的强度校核在本设计中，只需要对叶片根部进行强度校核即可，安全系数s2。对叶片固定的轮毂均应进行强度校核。采用近似计算。安全系数为s2。关键词：轴流式通风机；气动力设计；强度校核AbstractThe main task is to design a large-scale rotor blade adjustable two level of ordinary axial mineral fan through the analysis of the current capacity and the pressure parameter. The rotor blade adjustable organization is applied in the ventilator designed in the article. The moving impeller hub is straight -like. The rotor blade adjustable organization not only may expand the operating region greatly, but also may obviously enhance the efficiency under the changing operating mode. The straight wheel hub structure is simple, easy to make, easy to guarantee that the channel surface is smooth, and wont easy to produce the separated air current.The article mainly carries on the design of the two level of ordinary axial fans structure, especially on the designing calculation and the intensity examination to some essential spots. The key point is the design of the ventilators rotor blades and the moving impellers as well as guide vanes, and the intensity examination of moving vanes and wheel hubs.In this article only the root of the rotor blade need to be carried on the intensity examination. Safety coefficient is s2. The intensity examination should carry on to the leaf blade fixed wheel hub. Use the approximate calculation. The safety coefficient is s2.Key words: axial fan; aerodynamic design; intensity examination目 录摘 要IAbstractII1 绪 论12 通风机总体方案设计部分32.1 总体方案设计32.2 经济性分析42.3 风机结构参数选择部分52.4 风机主要结构参数的计算93 动叶片空气动力学设计部分103.1 孤立叶型设计法103.2 叶栅设计法124 强度校核部分304.1 支杆强度校核304.2 轮盘强度校核415 通风机其他结构设计475.1 主风筒结构设计475.2 集流器结构设计475.3 整流体和扩散筒476 结论506.1 本设计达到的性能指标50参考文献51致谢52附录531 绪 论通风机是煤矿的主要能耗设备，轴流式通风机主要由进风口、工作轮、整流器、主体风筒、扩散器和传动轴等部件组成，它的主要原理是风机运转时，空气沿着风机的轴向方向进入叶轮，被叶片挤压向前推动，经扩散器排出（轴向进入，轴向流出），其主要特点，结构紧凑，便于调节风量、风压，但构造复杂，较难维护。叶轮是由固定在轴上的轮毂和以一定角度安装其上的叶片组成。叶片的形状为中空梯形，横断面为翼形。沿高度方向可做成扭曲形，以消除和减小径向流动。叶轮的作用是增加空气的全压。叶轮有一级和二级两种。二级叶轮产生的风压是一级两倍。整流器安装在每级叶轮之后，为固定轮。其作用是整直由叶片流出的旋转气流，减小动能和涡流损失。通风机的气动性能参数设计是通风机设计中的重要部分，过去气动参数大多通过手工运算获得，工作量大、精确度低、周期长。同时，在气动参数设计完成后，绘制叶片截面图过程中，大量尺寸数据通过手工输入完成，工作重复程度高、易出错，从而延长设计周期，降低工作效率。计算机技术的飞速发展为计算人员带来了福音。如今计算机软件的应用已经渗透到科学研究工作的各个角落，通过编程可以使繁杂的计算工作一挥而就。性能优良的风机叶型也不断涌现。采用先进的航空空气动力学理论设计动叶、静叶。应用先进的航空叶片机s2流场计算程序，精确计算s2流场并相应进行s1流面计算，最后运用叶栅理论及实验数据选定动叶和静叶的叶片型面参数，可以设计出气动性能较好的风机叶型。当前所使用的主要叶型有RAF-6E叶型、CLARK-y 叶型、LS叶型、葛廷根叶型、圆弧板叶型、C-4叶型和NACA-65叶型，其中C-4叶型和NACA-65叶型最为常用。随着压气机第一级负荷的不断提高，简单的、固定弯度的可调进口导叶结构，对继续满足压气机稳定有效的运行来说，已经不太合适。为了进步改善可调导叶的性能，国外60年代末提一种新型进口导叶结构，即将导分成两部分，或者三部分。叶片的前缘部分固定，后面的部分可以自由转动。这种导叶的优点是能在保证进口气流条件不变的情流况下，改变出口气流方向，使其满足后排叶栅进口气流方向的要求。从而缓解流攻角对进口流场的均匀性和气流的稳定性会带来不利影响。目前，对于变尾缘导叶还缺乏深入、系统的试验研究。就目前国外风机技术发展趋势而言，将朝着风机容量不断增大、高效化、高速小型化和低噪音方向发展。大型风机容量继续增大，随着各种工业装置规模的大型化，需要的各类风机的容量也在不断增加，大机号的风机在未来几年在市场中将会有所增加；高效化，为提高效率，三元流动叶轮已在通风机中得到越来越广泛的应用；高速小型化，各类风机采用三元流动叶轮后，在提高效率的同时，压力也可提高，所以在同等条件下，叶轮外径可减少10%30%，这样就取得缩小体积和减轻重量的明显效果；低噪声化，风机的噪声是工业生产中噪声污染源最主要来源之一，风机大型化和高速化使噪声问题更加突出，对低频噪声，风机主要通过改进风机结构设计，降低本体噪声，若达不到要求，可采取加装消声器等措施。 到2009年底，中国风力发电能力将由目前的400万kW提高至约1,000万kW，是目前世界市场产能的一半，中国两大风机制造商金风和华锐都已做出了2009年和2010年的大型出口计划，中国目前尚无风机出口，但是一旦政府推动，出口会迅速发展。目前世界最大的风机生产商是丹麦的Vestas，其他比较重要的生产商是西班牙的Gamesa、美国的通用电气、印度的Suzlon和德国的Enercon。2 通风机总体方案设计部分2.1 总体方案设计在给定的设计参数中，压强为6000Pa高于4900Pa。根据已有经验，选择动叶可调的两级轴流风机。矿用轴流风机一般分为对旋式和普通轴流风机两种，对旋式风机结构紧凑，但是效率低于普通轴流式风机。为适应国家政策、节约能源，选择设计的总体形式为普通轴流式风机。叶轮设计方案的筛选，是在满足给定的设计参数条件下，确定叶轮直径、工作转速和轮毂比匹配的可行方案。设计计算时，首先把给定参数转换成标准进口状态的参数。根据压强系数或比转速，进行方案选择。方案筛选应满足如下判据要求：32.5 单独叶轮级；=0.150.25或=20.832.5 叶轮加后导叶；0.25或=14.50.8 叶轮加前导叶。符合上述判据要求者，保留；不符合上述判据要求者，去除。经计算发现压强系数和比转速都在第二种情况的范围内，由此可以确定选择叶轮的结构方案为叶轮加后导叶。选择动叶叶型为翼叶造型叶型NACA65-010，这是除C-4叶型之外最常用的叶型。后导叶可以采用机翼型或等厚圆弧板叶型，试验表明，在其他条件相同时，采用曲率相同的等厚度板形后导叶代替机翼型后导叶，后者也有良好的空气动力性能，而且制造很方便。通过中导叶的设计，把流出叶轮的偏转气流旋回轴向，使第二级叶轮的进口情况和第一级完全相同（没有预旋），第二级叶轮也和第一级完全相同，设计完第一级（包括动叶轮和导叶轮）后，不需重新设计第二级。导叶能同时将偏转气流的动能()转变为静压能。因此，相对于无后导叶的单叶轮轴流式通风机而言，装有后导叶的风机的静压效率显著提高，并使风机最高全压效率工况点和最高静压效率工况点彼此接近。在本设计中将采用圆弧板型后导叶。所设计的的通风机将包括由集流器和整流罩组成轴流通风机叶轮前的进口流道部分，其作用是保证进口气流速度均匀；整流体和扩散筒组成轴流通风机叶轮后的出口流道部分，其作用是把叶轮后出口气流的动能转换成压强。所选择形式如下：图2.1 总体结构图.集流器.叶轮.导叶.扩散筒2.2 经济性分析普通两级动叶可调式轴流式通风机结构简单，通风量大，庞大的机架可以拆装成尺寸小、质量轻、易于运输的单独部分，使装拆灵活、运输机动。设计风机主要结构材料多采用Q235，材料价格便宜，性能优良，有很好的焊接性能，风机叶轮结构拟采用轮毂和轮盘铸造形式，制造方便，抗震性好。由于风机具有较高的叶栅效率，而且该风机动叶可调，能够适应多种工况，因此在其他条件相同时，风机总体效率也较高。有利于能源的节约。因此有良好的经济性。2.3 风机结构参数选择部分1、 电动机的选择风机在设计工况下运转时的轴功率为：= （2.1）式中：流量；全压升；全压效率；传动效率。根据已有经验，取=0.82，=0.98，得轴功率：=791.44 (kW)因主扇设计工况一般为效率最高时的工况，其安装角不是最大值（），考虑到实际工作时安装角最大可能达到，偏安全考虑，需要在设计计算功率的基础上乘以一个1.8的系数（若考虑可能工作的最大安装角，可乘以1.57的系数），然后再乘以一个富裕系数k，作为选择电动机功率的参考值。所需要的电动机功率为： （2.2）k容量富裕系数，一般取k1.051.15。计算的所需的电动机功率为： (kW)选择TD140/506型电机，额定功率1600kW，额定电压6000V，额定电流180A，转速1000r/min。通风机和电机选择直联传动形式。2、 风机主要结构参数选择在进行叶轮叶栅气动设计时，必须合理地选取叶轮的结构参数，如轮毂比、叶片数和外径等。 轮毂比 （2.3）式中：为轮毂直径；为外径。轮毂比是一个重要参数，对风机的压强、流量和效率都有影响。经推导，可得： （2.4）由上式可以看出，与全压成正比，与成反比。当风机压强或压强系数较高时，应取较大的，但是过大，叶片过短，流速损失大，效率降低，使风机性能恶化，如图2.2所示。当较大时，可以选较小一些的，这样较高。对于风压高流量小的风机可取较高的，风压低流量大的风机取较小的。太小，叶片过长，会引起叶片根部气流发生分离。一般常用的轮毂比范围为0.250.75。当采用单独叶轮时，可取0.30.45。对于其他方案的通风机级，可取0.50.7，也有取低于0.5的。图2.2轴流通风机压强系数和效率随轮毂比的变化曲线根据大量试验的统计结果，与的关系如图2.3所示： 图2.3 轴流通风机轮毂比随比转速的变化曲线且近似满足下列关系式：， 35 （2.5）， （2.6） 叶轮外径在给定风机全压和流量的情况下，当转速一定时，叶轮外径也就基本确定了。由图2.4可知： 图2.4 轴流通风机叶轮外径系数随比转速的变化曲线比转速与系数基本呈直线关系。其中 （2.7）根据图2.4，求出下的，然后可以计算出： （2.8）与的近似关系为： （2.9）对于标准状态下的空气（）： （2.10） 计算圆周速度及压力系数 （2.11） （2.12）圆周速度限制如下：如果现场要求低噪声，则一般为6080m/s；受材料限制即使采取降噪措施仍需130m/s。 叶片数的选取一般规律是：叶片数少，叶片宽，支杆直径大；叶片数多，叶片窄，支杆直径小。根据国内设计轴流风机的经验和试验数据，对于按孤立叶型设计法设计的轴流风机，其最佳叶片数推荐如下：轮毂比 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7叶片数 26 48 612 816 10202.4 风机主要结构参数的计算1、计算比转数2.4.2 确定叶轮外径及轮毂比由图查图2.2和图2.3根据标准系列GB3235-82选取轮毂比=0.64，=1.82。对于标准状态下的空气（）取：=2.46根据标准系列GB3235-82选取，。 计算圆周速度及压力系数=根据第一章中的内容可得出结论：两级方案的选择合理。 选择叶片数根据轮毂比选取动叶片数量为14片，后导叶叶片数取为动叶轮叶片数的1.5倍。为防止叶片振动，使叶片数与导叶数互为质数，取导叶数为23片。3 动叶片空气动力学设计部分3.1 孤立叶型设计法主要结构参数上面已进行了选择和计算。下面进行叶型参数设计计算。首先确定环量设计方案主扇可以采用等环量设计；因本次设计的设计压头相对较高，采用等环量往往达不到要求，通常要采用变环量设计。然后将整个叶片分成35个截面，分别计算各截面的值。首先算出平均半径处的，取叶片的几何平均直径（等面积环确定） （3.1）则有： （3.2）设气流分布规律为，则任意截面的值为 （3.3）计算平均相对速度及气流角 （3.4） （3.5）选取各截面的升力系数及相对应的攻角在选取时，应使值从叶顶到叶根逐渐增加。一般要求在叶顶0.7，最大不超过0.75；在叶根1.2。过大会导致风机失速。据值由叶型的气动特性数据的曲线查取相应的值。验算效率先根据效率公式 （3.6）式中： （3.7）基元级圆周速度，单位m/s叶轮外径，单位m，为叶轮轮毂直径，单位m取。解出，返回预取效率处进行迭代计算直至为止。将最终求得的作为整个叶片的效率进行其它参数的计算。求叶片宽度由气动力基本方程得： （3.8） 应该检查设计的叶型弦长b不能过长，太长说明每个叶片承担的负荷较大应该增加叶片数。求叶型安装角 （3.9）叶片型线的绘制根据上述计算数据和所取叶型剖面的几何尺寸，绘制各截面的型线。为改善叶片的受力情况，各计算截面叶型的重心，应位于同一半径上。3.2 叶栅设计法1、 叶型参数的设计计算首先确定环量设计方案，原则如下：当轮毂比较大，叶片较短或压头较低时，可采用等环量设计；当轮毂比较小，叶片很长或压头很大时，由于按等环量设计的叶片通常相对扭角太大，加工比较困难，性能也很难保证。这时必须采用变环量设计。然后将叶片沿叶高方向分为若干（本设计要求划分31个栅面）基元级（用等面积环方法确定，或直接将叶片高度等分），找出中间栅面（即，几何平均截面）。图3.1 等面积环方法划分栅面对叶轮的中间基元级进行计算，以确定叶栅效率。并将该效率作为整个叶片的效率进行设计计算。计算步骤如下：注：在设计过程中可以借助速度三角形来进行参数计算。 计算圆周速度 （3.10） 计算在圆周方向的分量由速度三角形可知，叶轮的0，导叶轮的进口扭速就等于叶轮的出口旋绕速度，也等于叶轮的出口扭速。 （3.11） 计算扭速 （3.12） 计算同样，由速度三角形可知，前级叶轮的，导叶的。 计算气流角 （3.13） （3.14） 说明：分别是叶栅进出口速度三角形中的余角，是的余角。由于实际气流流经叶栅时有落后角，应对进行修正 （3.15）平均气流角 （3.16） 求负载系数 （3.17） 确定弦长和叶片个数 确定值。叶根处1.2，叶顶处0.7。其余基元级可按半径变化线性取值。 选定值的选取可参照孤立叶型法进行。一般816，前后两级叶片数互为质数。 计算栅距 （3.18） 求弦长 （3.19） 说明：叶片应根部宽，顶部窄。也可先给定叶片顶部和根部叶片弦长，中间其他栅面的按线性变化，再计算各栅面的升力系数，但也必须满足：叶根处1.2，叶顶处0.7的要求，如果不满足，必须调整并重新给定各栅面的叶片弦长，重新计算，直到满足要求为止。 验算效率效率公式与孤立叶型法一样。解出，返回预取效率处进行叠代计算直至为止。将最终求得的作为整个叶片的效率进行其它参数的计算。 确定相对厚度（）根据所取叶型，相对厚度=10%。 叶片造型选择的叶型一般为关于中心线的对称叶型，在实际使用中一般需要沿中线进行弯折如图3.1所式。为了便于加工制造大多使用单圆弧形。此处给出中线最大弯度（），的单位为mm。图3.1 单圆弧形叶型中心线 （3.20） 叶型安装角 （3.21）有了各个栅面的安装角，就可以知道各个栅面之间的相对扭转角。中间截面完成后再进行其它截面的计算。导叶采用叶栅设计法进行，用程序计算。2、 计算机编程 程序主要部分#define pi 3.1415926#include #include #include #define N 31void main() FILE *fp2,*fp3; double dh=1.4, /*轮毂直径*/ dt=2.24, /*叶轮外径*/ p=6000, /*单级压力pa*/ v=0.625, /*轮毂比*/ eta=0.82, /*效率*/ rho=1.2, /*密度*/ eta1, /*待复算效率*/ e=2; /*epsilon,arctan(cx/cy)(其中cy和cx都是实验测定值),*/ double d31, /*各截面直径*/ cu131, /*各截面入口扭速*/ cu231, /*各截面出口扭速*/ cu31, /*各截面增加扭速*/ o131, /*入口气流角*/ o231, /*出口气流角*/ om31, /*平均气流角*/ cytau31, /*负载系数*/ cy31, /*升力系数*/ t31, /*栅距*/ b31, /*叶型弦长*/ u31, /*圆周速度*/ tau31, /*叶栅稠度*/ c=0.1, /*相对厚度%c*/ s1,s2,s0,s,k, ba31, /*叶型安装角*/ wm, /*平均相对速度*/ bm, /*90-om */ mu, f31, /*中线最大弯度%f*/ b1a31,b2a31; /*叶型进出口几何角*/ double q=106, /*流量*/ cz, /*轴向速度*/ change,Ab,Ac,Af,Ag; double Bb31,I=2,Mm31,o31,ss31,R31,X131,X231,r131,l31,ab,cu331; int i,n=1000,jj=0,ii=0,yy,z=14,m=0,x31,M=0,Aa,Ae; char even; cz=q/pi*4/(dt*dt-dh*dh); Aa=0;Ab=1.2;Ac=-0.005;Ae=30;Af=0.45;Ag=0.005; p=p/2; s1=pi/4*dh*dh; s2=pi/4*dt*dt;s0=(s2-s1)/30;s=s1+s0;for(i=1;i30;i+)change=4*s/pi;di=sqrt(change);s=s+s0;d0=dh;d30=dt; while(M3)for(i=0;i31;i+)ui=pi*di*n/60;cui=p/(eta*rho*ui);cu2i=cu1i+cui;o1i=atan(ui+cu1i)/cz);o2i=atan(tan(o2i)-0.08*tan(o1i)/0.92);omi=atan(tan(o1i)+tan(o2i)/2);cytaui=2*(tan(o1i)-tan(o2i)*cos(omi);yy=0;switch(M)case 0:case 1:while(yy=0&ii=60)cyAa=Ab+ii*Ac;ii+;jj=0;while(yy=0&jj=60)cyAe=Af+jj*Ag;jj+;b0=cytau0*t0/cy0;b30=cytau30*t30/cy30;k=(b30-b0)/(d30-d0);for(i=0;i31;i+)bi=k*(di-d0)+b0;for(i=0;i31;i+)cyi=cytaui*ti/bi;m=0;for(i=0;i=cyi+1)m+=1;if(b0-b30=0.06&b0-b30=0.12)if(m=30)yy=1;else yy=0;else yy=0;break;default:while(m!=30)m=0;printf(n);printf(nAccording to the parameters above to ensure the value of b0 and b30n);printf(b0=);scanf(%lf,&b0);printf(b30=);scanf(%lf,&b30);printf(Input the length of guide vane. nb=);scanf(%lf,&ab);for(i=0;i31;i+)bi=k*(di-d0)+b0;for(i=0;i31;i+)cyi=cytaui*ti/bi;for(i=0;i=cyi+1)m+=1;if(m!=30)printf(nThe value of cy.n);for(i=0;i31;i+)if(i%5=0)printf(n);printf(%12.4f,cyi);printf(n);wm=sqrt(cz*cz+(u15-cu215/2)*(u15-cu215/2);mu=0.018*(1+cy15)+0.04*t15/(dt*(1-v)*cy15);bm=pi/2-om15;eta1=1-mu*cz/u15*(1+(cz*cz)+(cu215/2)*(cu215/2)/(wm*wm)/(sin(bm)*sin(bm+e/180*pi);if(eta1-eta-0.005)|(eta-eta1-0.005)ii=0;m=0;yy=0;M+=1;if(M=1)printf(nnWhen the value of cy0 and cy30 is max.);if(M=2)printf(nnWhen the value of cy0 and cy30 is min.);printf(nnb0=%5.4fnb30=%5.4f,b0,b30);printf(ncy0=%5.4fncy30=%5.4f,cy0,cy30);if(M=1) Aa=30;Ab=0.45;Ac=0.005;Ae=0;Af=1.2;Ag=-0.005;if(M=3)break;else m=0;eta=eta1;for(i=0;i31;i+)taui=cytaui/cyi; loop: for(i=0;i31;i+)fi=(o1i*tan(44.6+(0.3+0.08*c)*taui)/180*pi)-o2i)/(3.17+0.45*taui+0.016*c);fi=fi/pi*180;bai=(pi/2-(o1i*tan(23+9*taui)/180*pi)+o2i)/(1.365+0.28*taui+0.005*c)/pi*180;for(i=0;i31;i+)o1i=o1i/pi*180;o2i=o2i/pi*180;omi=omi/pi*180;change=4*s/pi;di=sqrt(change);s=s+s0;d0=dh;d30=dt; while(M3)for(i=0;i31;i+)ui=pi*di*n/60;cui=p/(eta*rho*ui);cu2i=cu1i+cui;o1i=atan(ui+cu1i)/cz);o2i=atan(tan(o2i)-0.08*tan(o1i)/0.92);omi=atan(tan(o1i)+tan(o2i)/2);cytaui=2*(tan(o1i)-tan(o2i)*cos(omi);yy=0;Bbi=o1i-o2i;Mmi=0.23-0.002*(90-o2i)+0.18;oi=(Bbi-I)/(1-Mmi*sqrt(ti/bi);ssi=Mmi*oi*sqrt(ti/bi);Ri=bi/2/sin(oi/180*pi/2);X1i=X2i=oi/2;b1ai=(90-o1i)+I;b2ai=(90-o2i)+ssi;p=p*2; if(M=4)goto loop1;动叶参数输出部分printf(n);z=23;M+=1;for(i=0;i31;i+)cu3i=0; o1i=atan(cu2i/cz); o2i=atan(cu3i/cz); ti=pi*di/z; bi=ab; taui=ti/bi; omi=atan(tan(o1i)+tan(o2i)/2); cytaui=2*(tan(o1i)-tan(o2i)*cos(omi); cyi=cytaui*ti/bi; ui=0; if(M=4) goto loop;loop1: 导叶参数输出部分 程序流程图 程序结果前级各截面的参数 基本参数eta=0.8624Q=106.0m3/s,P=6000Pa,n=1000rpm *截面序号 截面直径 圆周速度 扭速 气流角1 气流角2 平均气流角 1 1.4000 73.3038 39.5448 58.9455 34.4855 49.5713 2 1.4359 75.1856 38.5551 59.5835 37.0130 50.8571 3 1.4710 77.0214 37.6362 60.1833 39.2876 52.0344 4 1.5052 78.8144 36.7799 60.7488 41.3425 53.1168 5 1.5387 80.5675 35.9796 61.2831 43.2061 54.1160 6 1.5715 82.2833 35.2293 61.7890 44.9027 55.0418 7 1.6036 83.9641 34.5241 62.2689 46.4530 55.9025 8 1.6351 85.6118 33.8597 62.7250 47.8748 56.7050 9 1.6659 87.2285 33.2321 63.1592 49.1831 57.4554 10 1.6963 88.8157 32.6382 63.5732 50.3910 58.1590 11 1.7260 90.3750 32.0751 63.9685 51.5095 58.8204 12 1.7553 91.9079 31.5401 64.3466 52.5482 59.4435 13 1.7841 93.4157 31.0311 64.7086 53.5156 60.0317 14 1.8124 94.8994 30.5459 65.0556 54.4188 60.5881 15 1.8403 96.3604 30.0828 65.3887 55.2642 61.1155 16 1.8678 97.7995 29.6401 65.7087 56.0573 61.6161 17 1.8949 99.2178 29.2164 66.0165 56.8028 62.0922 18 1.9216 100.6160 28.8104 66.3129 57.5052 62.5457 19 1.9480 101.9951 28.4209 66.5985 58.1682 62.9783 20 1.9740 103.3558 28.0467 66.8741 58.7951 63.3914 21 1.9996 104.6988 27.6869 67.1400 59.3889 63.7865 22 2.0249 106.0248 27.3407 67.3970 59.9524 64.1648 23 2.0499 107.3344 27.0071 67.6455 60.4878 64.5275 24 2.0746 108.6283 26.6854 67.8860 60.9973 64.8757 25 2.0991 109.9069 26.3750 68.1188 61.4829 65.2101 26 2.1232 111.1708 26.0751 68.3445 61.9462 65.5318 27 2.1471 112.4204 25.7852 68.5632 62.3890 65.8414 28 2.1707 113.6564 25.5048 68.7755 62.8125 66.1397 29 2.1940 114.8790 25.2334 68.9816 63.2181 66.4275 30 2.2171 116.0888 24.9704 69.1818 63.6069 66.7051 31 2.2400 117.2861 24.7155 69.3763 63.9801 66.9734 截面序号 负载系数 升力系数 栅距 弦长(mm) 弯度(mm) 安装角 1 1.2630 0.9722 0.3142 408.1500 6.5119 46.4614 2 1.1987 0.9524 0.3222 405.5423 6.0313 44.7707 3 1.1403 0.9340 0.3301 402.9983 5.6021 43.2237 4 1.0872 0.9169 0.3378 400.5135 5.2177 41.8037 5 1.0386 0.9009 0.3453 398.0841 4.8724 40.4960 6 0.9941 0.8860 0.3526 395.7063 4.5611 39.2878 7 0.9532 0.8720 0.3598 393.3772 4.2796 38.1679 8 0.9154 0.8588 0.3669 391.0937 4.0242 37.1268 9 0.8805 0.8465 0.3738 388.8534 3.7918 36.1561 10 0.8480 0.8348 0.3806 386.6539 3.5796 35.2486 11 0.8178 0.8239 0.3873 384.4930 3.3853 34.3979 12 0.7897 0.8135 0.3939 382.3687 3.2069 33.5986 13 0.7634 0.8037 0.4004 380.2793 3.0427 32.8458 14 0.7388 0.7944 0.4067 378.2231 2.8911 32.1352 15 0.7157 0.7856 0.4130 376.1986 2.7509 31.4632 16 0.6939 0.7773 0.4191 374.2043 2.6209 30.8264 17 0.6735 0.7693 0.4252 372.2389 2.5000 30.2218 18