超高大跨度模板支撑体系专项方案.doc

秦淮花苑门卫工程秦淮花苑门卫工程 超超 高高 大大 跨跨 度度 模模 板板 支支 撑撑 体体 系系 专专 项项 方方 案案 编制人 编制人 审核人 审核人 审批人 审批人 秦淮花苑门卫工程项目部秦淮花苑门卫工程项目部 1 目目 录录 一 工程简介一 工程简介 0202 二 编制依据二 编制依据 0202 三 梁模板高支撑架的构造和施工要求三 梁模板高支撑架的构造和施工要求 0303 四 四 8 1m8 1m 梁模板支撑架计算书梁模板支撑架计算书 0505 五 五 11m11m 梁 板模板支撑架计算书梁 板模板支撑架计算书 2222 2 一 工程简介一 工程简介 本项目为秦淮花苑门卫工程 由南京润科置业有限公司开发建设 南京双高建 筑设计有限公司设计 南京堃正工程项目管理有限公司监理 南京坤成建设有限公 司承建 本工程位于秦淮路以东 秦淮花苑南入口处 建筑面积 55m 该门卫工程顶板高 6 6 米 框架结构 8 1 米部位仅有框架梁 坡屋顶高度 为 11 米 板厚 0 11 米 拟先施工 8 1 米框架结构梁柱部分 待梁柱混凝土强度达 到 100 将满堂架与梁柱结构固定后 再施工屋顶部分 这样可保证上部架体的 稳定性 因支模架底座与基础承台上平 1 55 米 因此支模架首次搭设高度高 达 9 65 米 二次搭设高度最高处为 12 45 米 该教室东西方向跨度 柱中 达 21 6 米 南北方向跨度 柱中 达 18 米 为超高大跨度支模架 8 1 米标高处中间部 分纵横框架梁截面为 350 1000mm 间距均为 3 6 米 四周框架梁截面为 300 1200mm 在 8 1 米标高处上返 600 梁顶部与坡屋面板连接 该教室在 4 15 米标高处 二层平面 沿框架柱周围设置有一道 300 600 的框架梁 为便于 现场施工 拟将该处梁分成上下两段分开浇筑混凝土 先浇筑到 8 1 米处 上部与 坡屋顶梁板一道浇筑 坡屋顶板厚 0 11 米 纵横框架梁截面为 350 1100mm 间 距均为 3 6 米 框架柱总高度达到 10 25 米 拟分四次浇筑 第一次浇筑到 5 7 米 与二层框架梁同时浇筑 第二次浇筑到 8 65 米 即与框架梁底平 因框架柱加 固架体与满堂架连接为整体 先浇筑完柱体混凝土 待柱体混凝土达到一定强度后 至少 50 再与 8 1 米标高处梁同时浇筑到 9 65 米 这样可提高浇筑框架梁 时架体的稳定性 第四次与屋面梁板一道浇筑 本合班教室为超高大跨度支模架 对模板支架强度 刚度 稳定性都有较高的要求 因此编制本专项方案 施工时严 格按方案施工 确保支模架安全 二 编制依据二 编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 建筑施工安全检查标准 JGJ59 99 施工手册 第四版 3 脚手架支撑计算书采用 PKPM 安全计算软件 新建天津市电子信息高级技术学校综合教学楼土建施工图 新建天津市电子 信息高级技术学校工程施工组织设计 国家及地方有关安全生产的法律 法 规文件 我公司 ISO 9002 程序文件 质量保证手册及 CI 形象手册的有关细 则 我公司 ISO14001 及公司体系管理文件有关要求 我公司企业标准 三 梁板模板高支撑架的构造和施工要求三 梁板模板高支撑架的构造和施工要求 1 模板支架的构造要求 a 在支撑架的顶部 梁底纵向横杆部位 和底部 距地300 以内 必须满设 纵横方向水平横杆 每步也必须满设纵横方向水平横杆 2 剪刀撑的设计 a 沿高支架四周满设剪刀撑 b 中部框架梁按间隔不超过6米设置纵横剪刀撑 剪刀撑斜杆的接长采用搭接 搭接长度不小于1m 等间距设置3个旋转扣件固定 端部扣件盖板边缘至搭接斜杆 杆端的距离不小于100mm 3 顶部支撑点的设计 a 梁底大楞的纵向支撑横杆与梁底立杆的连接扣件必须采用双扣件 b 8 1米标高梁底下均匀设置4根承重立杆 考虑同时承载坡屋面梁荷载 横距300 坡屋面梁底均匀设置3根承重立杆 横距450 纵距均为900 立杆 上设置纵向支撑钢管横杆 在横杆上按300 间距设置横向钢管大楞 上铺三排 50 80 方木做梁底板支撑 4 支撑架搭设的要求 a 严格按照设计尺寸搭设 所有架体均采用 48 3 0 焊接钢管搭设 满堂支模架立杆纵横间距为900 步距1500 所有两根相邻架杆 立杆或纵横 水平杆 的接头不宜设置在同步或同跨内 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方 向错开的距离不小于500mm 各接头中心至最近主节点的距离不大于纵横间距的 1 3 梁底按照全跨度的3 起拱 底部留设清扫口 b 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于 扣件架规范 的要求 均按 高度10米以内要求 垂直度误差不超过25 横杆水平误差 20 c 确保每个扣件都牢固固定住连接部分的纵横架杆 扣件螺栓拧紧扭力矩值 4 不小于40N m 也不大于65N m 用力矩扳手检查扣件总数的10 d 地基支座的设计 地基回填土必须按照规范要求分层回填 层层夯实 压 实系数达0 94以上 地基承载力达到105KN 以上 在所有立杆底部支垫300 宽 50 厚 4000 长 通长松木脚手板 并设置立杆底座 150 150 10 厚钢板 将钢管支设在底座上 不得将立杆直接置于脚手板上 e 拆模要求 因该支模架较高 跨度较大 必须在屋顶层结构混凝土浇 筑完毕 强度达到100 后 再拆除支模架 在搭设施工过程中由专人负责搭设过程中的安全 由技术负责人负责方案的落实 且分别进行安全 质量的技术交底 5 5 施工使用的要求 施工使用的要求 a 精心设计混凝土浇筑方案 确保模板支架施工过程中均衡受载 拟采用汽 车泵由中部向两边扩展的方式浇筑混凝土 b 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 对出现的超过最大荷载要有相应 的控制措施 多余材料不能在支架上方堆放 在混凝土浇捣的过程中 禁止无关人 员站在操作面上 振捣时不得漏振 过振 c 浇筑过程中 必须安排专人检查支架的支承情况 发现下沉 松动和变形 情况及时解决 d 其他事项要求详见模板工程专项方案 8 1m8 1m梁模板 扣件式钢管 支撑计算书梁模板 扣件式钢管 支撑计算书 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 5 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 钢结构设计规范 GB 50017 2003 等规范编制 因本工程梁支架高度大于8米 根据有关文献建议 如果仅按规范计算 架体 安全性仍不能得到完全保证 为此计算中还参考了 施工技术 2002 3 扣 件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 中的部分内容 一 参数信息一 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 35 梁截面高度 D m 1 00 立杆纵距 沿梁跨度方向间距 La m 0 90 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 20 脚手架步距 m 1 50 梁支撑架搭设高度H m 9 65 梁两侧立柱间距 m 0 9 6 承重架支设 木方支撑梁截面 立杆横向间距或排距Lb m 0 9 采用的钢管类型为 48 3 0 扣件连接方式 单扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减系 数 0 80 梁底纵向横杆采用双扣件 脚手架扫地杆距地300mm 2 2 荷载参数荷载参数 模板自重 kN m2 0 20 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 1 5 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 24 0 倾倒混凝土侧压力 kN m2 4 0 振捣混凝土荷载标准值 kN m2 2 0 3 3 材料参数材料参数 木材品种 马尾松 木材弹性模量E N mm2 10000 0 木材抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 5 面板类型 木胶合面板 面板弹性模量E N mm2 4000 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 30 0 4 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底模板支撑的间距 mm 300 0 面板厚度 mm 15 0 5 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 外龙骨间距 mm 600 内龙骨间距 mm 300 穿梁螺栓水平间距 mm 600 7 穿梁螺栓竖向间距 mm 300 400 穿梁螺栓直径 mm M14 外龙骨材料 钢管 钢管类型为 48 3 0 外龙骨合并根数 2 内龙骨材料 木方 宽度50mm 高度80mm 二 梁侧模板荷载标准值计算二 梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值 挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 其中 c 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 为0时 表示无资料 取200 T 15 取8 000h T 混凝土的入模温度 取10 000 V 混凝土的浇筑速度 取2 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取1 000m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1 24 000kN m2 考虑结构的重要性系数0 9 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1 0 9 24 000 21 600kN m2 考虑结构的重要性系数0 9 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 0 9 4 000 3 600kN m2 三 梁侧模板面板的计算三 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照简支梁计算 面板的计算宽度取0 30m 荷载计算值 q 8 1 2 21 600 0 300 1 40 3 600 0 300 9 288kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 30 00 1 50 1 50 6 11 25cm3 I 30 00 1 50 1 50 1 50 12 8 44cm4 300 300 300 9 29kN m AB 计算简图 0 067 0 084 弯矩图 kN m 1 11 1 67 1 39 1 39 1 67 1 11 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 300 300 300 6 48kN m AB 变形计算受力图 9 0 468 0 037 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 115kN N2 3 065kN N3 3 065kN N4 1 115kN 最大弯矩 M 0 083kN m 最大变形 V 0 468mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 083 1000 1000 11250 7 378N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取13 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 468mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 四 梁侧模板内龙骨的计算四 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载 通常按照均布荷载连续梁计算 内龙骨强度计算均布荷载q 1 2 0 30 21 60 1 4 0 30 3 60 9 288kN m 挠度计算荷载标准值q 0 30 21 60 6 480kN m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算 300 400 300 9 29kN m AB 10 内龙骨计算简图 0 418 0 000 内龙骨弯矩图 kN m 0 00 2 79 1 86 1 86 2 79 0 00 内龙骨剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 300 400 300 6 48kN m AB 内龙骨变形计算受力图 0 287 0 174 内龙骨变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 417kN m 经过计算得到最大支座 F 4 644kN 经过计算得到最大变形 V 0 287mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 11 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 417 106 53333 3 7 82N mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于内龙骨的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 2786 2 50 80 1 045N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求内龙骨的抗剪强度计算满足要求 3 内龙骨挠度计算 最大变形 v 0 287mm 内龙骨的最大挠度小于内龙骨的最大挠度小于400 0 250 400 0 250 满足要求满足要求 五 梁侧模板外龙骨的计算五 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载 按照集中荷载下连续梁计算 外龙骨按照集中多跨连续梁计算 600 600 600 4 64kN 4 64kN 4 64kN 4 64kN 4 64kN 4 64kN 4 64kN AB 外龙骨计算简图 0 488 0 418 外龙骨弯矩图 kN m 12 1 631 63 3 023 02 2 322 32 2 322 32 3 023 02 1 631 63 外龙骨剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 600 600 600 3 24kN 3 24kN 3 24kN 3 24kN 3 24kN 3 24kN 3 24kN AB 外龙骨变形计算受力图 0 380 0 021 外龙骨变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 487kN m 经过计算得到最大支座 F 9 985kN 经过计算得到最大变形 V 0 380mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 487 106 53333 3 9 13N mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于外龙骨的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 外龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 13 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3018 2 50 80 1 132N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求外龙骨的抗剪强度计算满足要求 3 外龙骨挠度计算 最大变形 v 0 380mm 外龙骨的最大挠度小于外龙骨的最大挠度小于600 0 250 600 0 250 满足要求满足要求 六 对拉螺栓的计算六 对拉螺栓的计算 计算公式 N N fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170N mm2 对拉螺栓的直径 mm 14 对拉螺栓有效直径 mm 12 对拉螺栓有效面积 mm2 A 105 000 对拉螺栓最大容许拉力值 kN N 17 850 对拉螺栓所受的最大拉力 kN N 9 985 对拉螺栓强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求 七 梁底模板计算七 梁底模板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 500 1 000 0 300 7 650kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 200 0 300 2 1 000 0 350 0 350 0 403kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 14 经计算得到 活荷载标准值 P1 1 500 2 000 0 350 0 300 0 368kN 均布荷载 q 1 20 7 650 1 20 0 403 9 663kN m 集中荷载 P 1 40 0 368 0 515kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 30 00 1 50 1 50 6 11 25cm3 I 30 00 1 50 1 50 1 50 12 8 44cm4 175 175 0 51kN 9 66kN m AB 计算简图 0 021 0 037 弯矩图 kN m 0 63 1 06 1 06 0 63 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 175 175 8 05kN m AB 变形计算受力图 15 0 000 0 052 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0 634kN N2 2 628kN N3 0 634kN 最大弯矩 M 0 036kN m 最大变形 V 0 052mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 036 1000 1000 11250 3 200N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取30 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 052mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于175 0 250 175 0 250 满足要求满足要求 八 梁底支撑木方的计算八 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和 计算公式如下 均布荷载 q 2 628 0 300 8 761kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 8 76 0 30 0 30 0 079kN m 最大剪力 Q 0 6 0 300 8 761 1 577kN 最大支座力 N 1 1 0 300 8 761 2 891kN 木方的截面力学参数为 16 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 079 106 53333 3 1 48N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 1577 2 50 80 0 591N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5 872kN m 最大变形 v 0 677 5 872 300 04 100 10000 00 2133333 5 0 015mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 九 梁底支撑钢管计算九 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 900 0 63kN 2 63kN 0 63kN AB 支撑钢管计算简图 17 0 766 0 000 支撑钢管弯矩图 kN m 1 951 95 1 311 31 1 311 31 1 951 95 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 900 0 53kN 1 76kN 0 53kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 000 1 769 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 766kN m 最大变形 vmax 1 769mm 最大支座力 Qmax 1 948kN 抗弯计算强度 f 0 766 106 4491 0 170 51N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于900 0 150900 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 18 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力 900 900 900 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN 1 95kN AB 支撑钢管计算简图 0 429 0 468 支撑钢管弯矩图 kN m 1 43 1 43 0 52 0 52 2 47 2 47 1 95 1 95 0 00 0 00 1 95 1 95 2 47 2 47 0 52 0 52 1 43 1 43 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 900 900 900 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN 1 41kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 886 0 054 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 19 最大弯矩 Mmax 0 468kN m 最大变形 vmax 0 886mm 最大支座力 Qmax 6 365kN 抗弯计算强度 f 0 468 106 4491 0 104 12N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于900 0 150900 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 十 扣件抗滑移的计算十 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 6 37kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 R 8 0 kN时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN时 应采用可调托座 十一 立杆的稳定性计算十一 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 6 37kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 1 20 0 111 9 650 1 281kN N 6 365 1 281 7 646kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 60 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 24 20 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 4 49 钢管立杆抗压强度计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 l0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 由公式 1 或 2 计算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 按照表1取值为1 167 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 20m 公式 1 的计算结果 l0 1 167 1 700 1 50 2 976m 2976 16 0 186 574 0 207 7646 0 207 424 86 997N mm 7646 0 207 424 86 997N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 公式 2 的计算结果 l0 1 500 2 0 200 1 900m 1900 16 0 119 122 0 458 7646 0 458 424 39 383N mm 7646 0 458 424 39 383N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表2取值为1 018 公式 3 的计算结果 l0 1 167 1 018 1 500 2 0 200 2 257m 2257 16 0 141 518 0 345 7646 0 345 424 52 299N mm 7646 0 345 424 52 299N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件 否则存在安全隐患 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 21 步距 h m h 0 9 0 9 h 1 2 1 2 h 1 5 1 5 h 2 1 k1 1 243 1 185 1 167 1 163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H m 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h 2a或u1h m 1 35 1 0 1 014 1 026 1 039 1 042 1 054 1 061 1 081 1 092 1 113 1 137 1 155 1 173 1 44 1 0 1 012 1 022 1 031 1 039 1 047 1 056 1 064 1 072 1 092 1 111 1 129 1 149 1 53 1 0 1 007 1 015 1 024 1 031 1 039 1 047 1 055 1 062 1 079 1 097 1 114 1 132 1 62 1 0 1 007 1 014 1 021 1 029 1 036 1 043 1 051 1 056 1 074 1 090 1 106 1 123 1 80 1 0 1 007 1 014 1 020 1 026 1 033 1 040 1 046 1 052 1 067 1 081 1 096 1 111 1 92 1 0 1 007 1 012 1 018 1 024 1 030 1 035 1 042 1 048 1 062 1 076 1 090 1 104 2 04 1 0 1 007 1 012 1 018 1 022 1 029 1 035 1 039 1 044 1 060 1 073 1 087 1 101 2 25 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 057 1 070 1 081 1 094 2 70 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 053 1 066 1 078 1 091 以上表参照 杜荣军 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 十二 基础承载力计算十二 基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 kN m2 p N A p 30 58 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 kN N 7 65 A 基础底面面积 m2 A 0 25 fg 地基承载力设计值 kN m2 fg 42 00 地基承载力设计值应按下式计算 fg kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数 kc 0 40 fgk 地基承载力标准值 fgk 105 00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求 11m11m梁 楼板模板 扣件式钢管 支撑计算书梁 楼板模板 扣件式钢管 支撑计算书 22 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一 参数信息一 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 35 梁截面高度 D m 1 10 混凝土板厚度 mm 110 00 立杆纵距 沿梁跨度方向间距 La m 0 90 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 20 脚手架步距 m 1 50 梁 板支撑架搭设高度H m 10 25 12 45 梁两侧立柱间距 m 0 9 承重架支设 木方支撑梁截面 23 梁底按照均匀布置承重杆4根 立杆横向间距或排距Lb m 0 9 采用的钢管类型为 48 3 0 扣件连接方式 单扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减系 数 0 80 梁底纵向横杆采用双扣件 脚手架扫地杆距地300mm 2 2 荷载参数荷载参数 模板自重 kN m2 0 30 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 1 5 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 24 0 倾倒混凝土侧压力 kN m2 4 0 振捣混凝土荷载标准值 kN m2 2 0 3 3 材料参数材料参数 木材品种 马尾松 木材弹性模量E N mm2 10000 0 木材抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 5 面板类型 木胶合面板 面板弹性模量E N mm2 4000 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 30 0 4 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底模板支撑的间距 mm 300 0 面板厚度 mm 15 0 5 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 外龙骨间距 mm 600 内龙骨间距 mm 300 穿梁螺栓水平间距 mm 600 24 穿梁螺栓竖向间距 mm 300 穿梁螺栓直径 mm M14 外龙骨材料 钢管 钢管类型为 48 3 0 外龙骨合并根数 2 内龙骨材料 木方 宽度50mm 高度80mm 6 6 楼板模板参数楼板模板参数 顶托梁采用双钢管48 3 0mm 地基承载力标准值105kN m2 基础底面扩展面积0 250m2 地基承载力调整系 数0 40 板底木方间距150mm 二 梁侧模板荷载标准值计算二 梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值 挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 其中 c 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 为0时 表示无资料 取200 T 15 取8 000h T 混凝土的入模温度 取10 000 V 混凝土的浇筑速度 取2 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取1 100m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1 26 400kN m2 考虑结构的重要性系数0 9 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1 0 9 26 400 23 760kN m2 25 考虑结构的重要性系数0 9 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 0 9 4 000 3 600kN m2 三 梁侧模板面板的计算三 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照简支梁计算 面板的计算宽度取0 30m 荷载计算值 q 1 2 23 760 0 300 1 40 3 600 0 300 10 066kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 30 00 1 50 1 50 6 11 25cm3 I 30 00 1 50 1 50 1 50 12 8 44cm4 300 300 300 10 07kN m AB 计算简图 0 072 0 091 弯矩图 kN m 1 21 1 81 1 51 1 51 1 81 1 21 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 26 300 300 300 7 13kN m AB 变形计算受力图 1 159 0 092 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 208kN N2 3 322kN N3 3 322kN N4 1 208kN 最大弯矩 M 0 090kN m 最大变形 V 1 159mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 090 1000 1000 11250 8 000N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取30 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 1 159mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 四 梁侧模板内龙骨的计算四 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载 通常按照均布荷载连续梁计算 内龙骨强度计算均布荷载q 1 2 0 30 23 76 1 4 0 30 3 60 10 066kN m 挠度计算荷载标准值 q 0 30 23 76 7 128kN m 27 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算 300 400 290 10 07kN m AB 内龙骨计算简图 0 453 0 000 内龙骨弯矩图 kN m 0 00 3 02 2 09 1 94 2 92 0 00 内龙骨剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 300 400 290 7 13kN m AB 内龙骨变形计算受力图 0 316 0 182 内龙骨变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 452kN m 28 经过计算得到最大支座 F 5 107kN 经过计算得到最大变形 V 0 316mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 452 106 53333 3 8 48N mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于内龙骨的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3019 2 50 80 1 132N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求内龙骨的抗剪强度计算满足要求 3 内龙骨挠度计算 最大变形 v 0 316mm 内龙骨的最大挠度小于内龙骨的最大挠度小于400 0 250 400 0 250 满足要求满足要求 五 梁侧模板外龙骨的计算五 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载 按照集中荷载下连续梁计算 外龙骨按照集中多跨连续梁计算 600 600 600 5 11kN 5 11kN 5 11kN 5 11kN 5 11kN 5 11kN 5 11kN AB 外龙骨计算简图 29 0 536 0 460 外龙骨弯矩图 kN m 1 791 79 3 323 32 2 552 55 2 552 55 3 323 32 1 791 79 外龙骨剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 600 600 600 3 62kN 3 62kN 3 62kN 3 62kN 3 62kN 3 62kN 3 62kN AB 外龙骨变形计算受力图 0 424 0 023 外龙骨变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 536kN m 经过计算得到最大支座 F 10 980kN 经过计算得到最大变形 V 0 424mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 30 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 536 106 53333 3 10 05N mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于外龙骨的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 外龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3319 2 50 80 1 245N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求外龙骨的抗剪强度计算满足要求 3 外龙骨挠度计算 最大变形 v 0 424mm 外龙骨的最大挠度小于外龙骨的最大挠度小于600 0 250 600 0 250 满足要求满足要求 六 对拉螺栓的计算六 对拉螺栓的计算 计算公式 N N fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170N mm2 对拉螺栓的直径 mm 14 对拉螺栓有效直径 mm 12 对拉螺栓有效面积 mm2 A 105 000 对拉螺栓最大容许拉力值 kN N 17 850 对拉螺栓所受的最大拉力 kN N 10 980 对拉螺栓强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求 七 模板面板计算七 模板面板计算 31 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 500 1 100 0 300 8 415kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 300 0 300 2 1 100 0 350 0 350 0 656kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 1 000 4 000 0 350 0 300 0 525kN 均布荷载 q 1 20 8 415 1 20 0 656 10 885kN m 集中荷载 P 1 40 0 525 0 735kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 30 00 1 50 1 50 6 11 25cm3 I 30 00 1 50 1 50 1 50 12 8 44cm4 175 175 0 74kN 10 88kN m AB 计算简图 0 023 0 042 弯矩图 kN m 0 71 1 19 1 19 0 71 32 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 175 175 9 07kN m AB 变形计算受力图 0 000 0 133 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0 714kN N2 3 116kN N3 0 714kN 最大弯矩 M 0 041kN m 最大变形 V 0 133mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 041 1000 1000 11250 3 644N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取30 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f T T 不满足要求 不满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 133mm 33 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于175 0 250 175 0 250 满足要求满足要求 八 梁底支撑木方的计算八 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和 计算公式如下 均布荷载 q 3 116 0 300 10 387kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 10 39 0 30 0 30 0 093kN m 最大剪力 Q 0 6 0 300 10 387 1 870kN 最大支座力 N 1 1 0 300 10 387 3 428kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 093 106 53333 3 1 75N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 1870 2 50 80 0 701N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 50N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6 614kN m 最大变形 v 34 0 677 6 614 300 04 100 10000 00 2133333 5 0 017mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 九 梁底支撑钢管计算九 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 392 117 392 0 45kN 1 82kN 1 82kN 0 45kN 0 50kN 0 50kN AB 支撑钢管计算简图 0 051 0 048 支撑钢管弯矩图 kN m 0 230 23 0 27 0 27 0 720 72 0 000 00 0 720 72 0 27 0 27 0 230 23 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 392 117 392 0 42kN 1 16kN 1 16kN 0 42kN 0 42kN 0 42kN AB 支撑钢管变形计算受力图 35 0 023 0 002 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 051kN m 最大变形 vmax 0 023mm 最大支座力 Qmax 2 544kN 抗弯计算强度 f 0 051 106 4491 0 11 43N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于391 7 150391 7 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力 900 900 900 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN 2 54kN AB 支撑钢管计算简图 0 560 0