盖板桥支架计算书3

盖板桥满堂支架及基础处理方案1. 编制依据1.1 国家、行业和地方相关规范规程（1） 公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007（2） 建筑地基基础设计规范 GB 5007-2002（3） 建筑地基处理技术规范 JGJ79-2002（4） 组合钢模板技术规范 GB 50214-2001（5） 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008（6） 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程 DB11/T583-2008（7） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 1.2 相关设计图纸贵阳市石灰窑盖板桥工程施工图设计1.3 安全管理法规文件（1） 建设工程安全生产管理条例(国务院第393号令)（2） 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）1.4 其它（1） 贵阳市石灰窑盖板桥工程施工组织设计2、工程概况2.1工程概况xxxx大桥全场197m，桥面宽47m，桥梁结构采用535+10m+7.1变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱多室直腹板形式连续箱梁，梁高2.1m，箱梁顶板厚标准段0.25m、根部加厚到0.45m，底板厚为标准段0.20m、根部加厚到0.25m，腹板厚2.1m。桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为2.70%。2.2地质概况该工程横跨贵黄高速路，基底以老路基为主，承载力基本满足施工要求。2.3设计概况1设计荷载：公路级；2跨径：10+535+7.1米；3桥面横向布置：总宽度47m。4结构型式：全预应力混凝土连续箱梁箱梁顶板宽47m，腹板厚2.1m。桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为2.70%。3、荷载组合3.1施工总荷载本桥上部结构采用高3m的等截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱多室直腹板形式连续箱梁，底板宽42米，翼缘板宽2.5米，恒载混凝土容重为26kN/m3计。取最高3.0m米的截面计算，箱梁腹板处混凝土荷载326=78KN/m2箱梁混凝土荷载按最大值P1=78KN/m2取值。模板、支架重量：P2 = 13.3KN/（3*28*3.84+31*2*3.84+31*6*2.5+300）*10施工荷载：P3 = 1.96KN/振捣荷载：P4= 2.94KN/则有P = （P1+P2+P3+P4）=96.2 KN/m2。为保证施工安全，取安全系数2.0，则要求地基承载力fa=96.22.0=192.4KN/m2。老路基承载力特征值大于200KPa，满足要求。2 4、上部支架方案盖板桥门洞以上部分采用满堂碗扣式支架，支架纵横向设置水平拉杆和剪刀撑，纵横向水平拉杆间步距为90cm。扫地杆间距：横向每60cm一道；纵向每0.6m一道。剪刀撑与水平方向角度为4560，同时满足间距不小于5m。支架立杆间距均考虑为60（横向）60（纵向）cm，支架顶至梁底范围内依下至上采用：纵向间距为60cm的横向1515cm木枋；横向间距为15cm的纵向1010cm木枋，调节木楔及2cm厚酚醛板（箱梁底模）。门洞采用工字钢支顶，为保证通车，跨贵黄主线单幅设置三跨四个支撑墩，占用贵黄高速公路单幅每边各3m；每跨跨度为纵桥向4m；与贵黄路平行布置。支撑墩顶采用单层两排I56a工字钢平行组拼连接作为主梁，分配梁用I40a工字钢30cm，分配梁上用I10工字钢60cm。底部净高高度为6m，基础为C25钢筋砼，墩基尺寸为0.80.8m（高宽）。（1）墩基上安装间距3.0m的80钢管（臂厚10mm），内灌注C20细石混凝土，底部与预埋钢板（厚10mm，每块板下焊三根20钢筋长25cm）焊接，顶部采用厚10mm钢板与钢柱焊接，便于上部主梁固定（焊接方式），各钢柱之间采用【10槽钢连接（人字型斜撑）。（2）各主梁与分配梁、I10工字钢之间全部采用焊接方式固定，I10工字钢与支架底托之间用满堂式碗扣架搭设，纵横向间距60cm,步距90cm。由于该方案跨贵黄高速路，支架基础及门洞需要增加加固项目，从地面至板底所有材料均考虑一次性摊销。5、模板支架及门洞计算书支架计算一、支架门洞概况盖板桥横穿贵黄高速公路，盖板桥半幅跨宽度.，支架搭设高度最高为m,门洞最大高度为6m。本工程按最不利荷载6m(门洞高度)+m(支架高度)进行承载力验算。二、参数信息:1.满堂架参数横向间距或排距(m):.；纵距(m):0.60；步距(m):0.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):.00；采用的钢管(mm):483.5 ；碗扣件连接方式，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木（10*10cm）支撑；支架顶支撑坊木（15*15cm）2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；梁板浇筑厚度(m):3.0m；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.梁板参数钢筋级别:二级钢HRB 335；一级钢HPB235；梁板混凝土标号:C40；计算梁板的宽度(m):42m；计算梁板的厚度(m):3；计算梁板的长度(m):35；施工平均温度():25.C0；4.木方参数木方采用A-2松木弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；板底木方的间隔距离(mm):150.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):0.00；支撑木枋距离(mm):600.000；木方的截面宽度(mm):150.00；木方的截面高度(mm):150.00； 三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为100*100方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.000.000.000/6 = .67 cm3；I=10.000.000.000.000/12 = . cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.0000.1503 = 11.7 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.150 = 0.053 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 1.000)0.6000.150 = 0.180 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(11.7 + 0.053) = 14.1 kN/m；集中荷载 p = 1.40.180=0.252 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.2520.600 /4 + 14.10.6002/8 = 0.672 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.252/2 +14.10.600/2 = 4.356 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.672106/166666.67 = 4.03 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.03 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 14.10.600/2+0.252/2 = 4.356kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 4.356103/(2 100.000100.000) = 0.653 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.653 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 11.753 kN/m； 集中荷载 p = 0.180 kN； 最大挠度计算值 V= 511.753600.04 /(3849500.0008333333.3) +180.000600.03 /( 489500.0008333333.3) = 0.261mm； 最大允许挠度 V=600.000/ 250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.261 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.400 mm,满足要求!底层枋木计算150*150方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=15.0005.0005.000/6 = 562.5 cm3；I=15.0005.0005.0005.000/12 = 4218.75 cm4；1、 荷载支撑木枋按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：集中荷载P取纵向底板支撑传递力P=14.10.6+0.252=8.712kN 2、强度验算最大弯矩M=8.7120.6/4=1.313Kn最大支座反力N=8.712/2=4.356KN方木最大应力计算值 = M /W = 1.313106/562500 = 2.34 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.34 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = = 4.3566kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 4.356103/(2 150.000150.000) = 0.291 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.291 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q =8 0.150.15= 0.18 kN/m； 集中荷载 p = 8.712 kN； 最大挠度计算值 V= 50.18600.04 /(3849500.0004218750) +8712600.03 /( 489500.0004218750) = 0.986mm； 最大允许挠度 V=600.000/ 250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.986 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.400 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。由于本工程采用顶托取代扣件，完全能满足要求。五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)钢管架的自重(kN)：NG1 = 0.14922 =3.28 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.6001.000 = 0.210 kN；(3)钢筋混凝土梁板自重(kN)：NG3 = 26.0001.0000.6003 = 46.8 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 50.29 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0000.600 = 1.200 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 62.03 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 62.03 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 0.600+20.200 = 1.000 m ；L0 / i = 1000.000 / 15.800=63.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.806 ；钢管立杆受压应力计算值；=62030/(0.806489.000) = 157.38 N/mm2；立杆稳定性计算= 157.38 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！ 门洞计算一、参数信息:1、I56a工字钢参数I56a工字钢： A=135.38cm2 ； G=1.063KN/m ； IX=65576cm4 ；Wx=2342cm3 E=2.1105Mpa；EI=137709.6kN.m2；=145Mpa ；=85Mpa；2、I40b工字钢参数： A=94.1cm2 ； G=0.73kN/m ； IX=22781cm4 ；Wx=1139cm3 E=2.1105Mpa；EI=47840.1kN.m2；=145Mpa ；=85Mpa；二、横向分配梁检算本工程横梁采用I40b工字钢，跨度为3.9m，箱梁板梁高度3.0m，支架梁板按实心段荷载进行验算。横向分配梁的弯矩、剪力、挠度按三等跨连续梁的内力和挠度取系数，并且集中荷载对称布置。 1.荷载的计算：(1) I40b工字钢横梁自重(kN/m)：q1=0.73 kN/m，（常用型钢规格表）；(2)集中荷载(kN/m): 本工程集中荷载为立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 62.03 kN，间距60cm；p1 =62.03 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 集中荷载跨内最大弯矩M1=0.244Pl=0.244*62.03*3.9=59.03 kN.m；集中荷载下支座处弯矩M2=-0.267*62.03*3.9=-64.59 kN.m；均布荷载下弯矩 kN.m；=59.03+1.39=60.42-64.59 kN.m）；横梁最大应力计算值 = M /W = 64.59*103/1139 = 56.71 N/mm2；横梁的抗弯强度设计值 =145 N/mm2；横梁的最大应力计算值为 56.71 N/mm2 小于I40b工字钢的抗弯强度设计值 145 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的剪力和，计算公式如下: 集中荷载作用下的最大剪力：= = =1.267*62.03=78.60kN；均布荷载下最大剪力: = = =0.6*0.73*3.9=1.708kN； kN； 横梁受剪应力计算值 = 80.31103/94.1* 104= 0.0854 N/mm2； = 0.0854N/mm2 =85Mpa；横梁的受剪应力计算值 0.0854 N/mm2 小于I40b工字钢的抗剪强度设计值 85 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大挠度计算值： 最大允许挠度 V=3900.000/ 250=10 mm（大于10mm,取10mm）；横梁的最大挠度计算值 0.0019 mm 小于I40b工字钢的最大允许挠度 10 mm,满足要求!三、纵向主梁验算本工程采用双支I50a工字钢做为纵梁，跨度按最大墩柱中心距3.5m进行验算，纵梁的弯矩、剪力