建筑地基基础工程施工质量验收规范.doc

建筑地基基础工程施工质量验收规范强制性条文解读地基基础验收规范强制性条文共7条，其中地基2条；桩基3条；基坑2条。 一、地基验收强制性条文（2条） 4.1.5 对灰土地基、砂和砂石地基、土工合成材料地基、粉煤灰地基、强夯地基、注浆地基、预压地基，其竣工后的结果(地基强度或承载力)必须达到设计要求的标准。 检验数量：每单位工程不应少于3点，1000m2以上工程，每100m2至少应有1点，3000m2以上工程，每300m2至少应有1点。每一独立基础下至少应有1点，基槽每20延米应有1点。 【释义】 当原天然土构成的地基承载力不足时，采用灰土、砂和砂石、粉煤灰、土工合成材料进行置换处理；或对原土强夯、注浆、预压等技术对地基进行处理，以改善土体性质，提高地基强度及承载力。其特点是加固后土体的物理力学性质基本上是相同的，属于“均质地基”范畴。检验或验收的项目：地基强度或承载力，必须达到设计要求的标准。 质量问题及危害：当地基强度或承载力达不到到设计要求时，将造成承载于地基上的筏板基础、箱型基础、条式基础或独立基础沉降，多为不均匀沉降，继而引起建筑物倾斜，甚至倒塌。4.1.6 对水泥土搅拌桩复合地基、高压喷射注浆桩复合地基、砂桩地基、振冲桩复合地基、土和灰土挤密桩复合地基、水泥粉煤灰碎石桩复合地基及夯实水泥土桩复合地基，其承载力检验，数量为总数的0.5%1%，但不应少于3处。有单桩强度检验要求时，数量为总数的0.5%1%，但不应少于3根。 【释义】本条为当原天然土构成的地基承载力不足时，采用水泥土搅拌桩、高压喷射注浆桩、砂桩、振冲桩、灰土挤密桩、水泥粉煤灰碎石桩、夯实水泥土桩等技术加强原天然土体，使桩与原天然土体共同形成承载的复合地基。 其特点是加固区由被改良的天然地基土体和桩增强体构成，共同承受上部结构荷载。 检验或验收的项目：其桩是主要施工对象，重点是检验桩的质量。 1.工程质量事故概况 湖北省某市新建五栋砖混结构10层点式住宅，高31.8 m。每栋建筑面积2795.4m2，450 mm厚钢筋混凝土筏板基础，基础埋深0.5 m。由于天然地基土为淤泥质粘土，强度不足，整板基础下换填中粗砂约1.7 m。 整板上加设肋梁，采用的高300 mm、宽370 mm灰砂砖和高240 mm的钢筋混凝土地圈梁形成的组合梁。上部结构承重墙体13层采用MU15灰砂砖、M7.5混合砂浆砌体； 410层采用MU10粘土砖、M5水泥砂浆砌体。 1988年临近竣工时，楼房出现明显不均匀沉降与倾斜，基础最大沉降量达170 mm，顶部偏移量达196 mm，倾斜度达7。 经检查整板基础严重开裂，组合地梁已多处断裂，并与墙体垂直裂缝相贯通。墙体出现大量垂直裂缝，其最大宽度达5 mm，从基础底板贯通到第3层楼墙体。局部墙砌体呈压碎状破坏。 2.工程质量事故原因分析:（1）设计时无地质资料。楼房在没有进行地质勘探情况下参照附近建筑场地地质条件进行设计。从后来补充勘探的地质资料来看，砂垫层下面是容许承载力为70kPa的淤泥质粘土，而基础设计时所取的地基容许承载力为110 kPa。计算所得基底平均应力为97.3kPa，局部最大应力达到137.7 kPa。地基承载力明显不足。 （2）荷载重心偏离基础形心：经计算整幢房屋荷载重心偏离整板基础形心0.6 m，荷载重心偏移的方向与房屋的倾斜方向是一致的。（3）施工清淤不干净：按设计筏板基础下换填砂约1.7 m，必须清除干净持力层中局部的流塑态淤泥夹层(fk=45 kPa)。据现场施工人员反映，当时基坑开挖到设计深度而淤泥层并未见底，后继续开挖，在仍未全部清理干净的情况下就做了砂垫层。 （4）事故发生后，检查发现底板周边的砂垫层有不同程度的向外侧移，厚度由原来的1.7 m变为1.4 m，向外侧移量达0.5 m之多。这是因为砂垫层周边是原淤泥质粘土，无法阻止在上部建筑荷载偏心情况下使砂垫层向外的挤出。这是进一步造成房屋沉降加大的次生原因。 （5）施工及建材质量差 原设计13层采用MU15灰砂砖、M7.5混合砂浆，经检测，服役砌体的灰砂砖平均标号只有MU7.5，砂浆标号只有M2.5，远未达到原设计要求。 此外，施工时灰砂砖未能充分湿水，致使砌筑砂浆失水现象普遍，砂浆粘结性能大大降低。经验算，砌体的实际承载能力比设计所需承载力相差10%40%，因此，导致墙体开裂严重。 3.事故处理的方法与措施 （1）地基处理与建筑纠偏 :首先采用石灰桩加固基础底板砂垫层周围的地基土，使淤泥质土快速排水固结、挤密，提高周边淤泥质土层的承载力，阻止整板基础下的砂垫层向周边侧移沉降。石灰桩间距1 m，两排梅花型布置，桩径350450 mm，深度22.5 m，以进入淤泥质土层下的老土层0.5 m为准。 为了降低基底的平均应力和调整荷载重心与基底形心的偏移量，采用不对称扩大基础底板，倾斜一侧向外扩大1.4 m，其他三侧向外扩大1.0 m，使原来相对底板形心向东南方向偏移0.6 m的荷载重心向西北方向回移0.42 m，剩余偏移0.18 m。 原基础底板组合肋梁两侧用宽200 mm、高540 mm的新浇C20钢筋混凝土梁进行加固。向外接长的C30混凝土基础底板是通过原组合肋梁两侧向外延伸的附加挑梁来传力的，并将新旧底板的钢筋焊接在一起，使之共同受力，加强整体性。 图2-3 将整板基础向四周扩大降低基底应力， 以弥补地基强度不足 (2)砌体构造加固措施 :对有严重裂缝的墙体首先进行环氧砂浆灌缝处理，然后再进行加固。 第1、第2层墙体采用钢筋混凝土双面夹板墙进行全面加固，混凝土强度等级为C20。混凝土夹板厚为60 mm，双面水平和垂直分布筋用穿墙筋拉结。垂直分布筋从基础底板向上延伸，穿过楼板上下贯通。这样组合墙板与基础底板形成了一个共同工作的箱式整体，加强了墙体的整体受力性能。 第3、第4层承重墙和部分窗间墙，采用M15水泥砂浆钢筋网夹板墙进行加固。为增强夹板墙与砌体的粘结力，将砌体灰缝剔除1 cm左右，墙面在浇灌混凝土或抹砂浆前预湿水，墙面先刷106胶的素水泥浆增强结合力等。图2-4 外墙采用钢筋混凝土夹板加固 用钢筋混凝土夹板墙加固砖砌体墙 五栋危房中第51号和52号经加固后投入了使用，另三栋因多方面原因未能加固，直接拆除了。 二、桩基验收强制性条文解读（3条） 5.1.3 打(压)入桩 (预制混凝土方桩、先张法预应力管桩、钢桩)的桩位偏差，必须符合表5.1.3的规定。斜桩倾斜度的偏差不得大于倾斜角正切值的15%(倾斜角系指桩的纵向中心线与铅垂线间夹角)。表5.1.3 预制桩（钢桩）桩位的允许偏差（mm）预制桩位的允许偏差（mm） 盖有基础梁的桩：（1）垂直基础梁的中心线 100+0.01H （2）基础梁的中心线 150+0.01H 桩数为13根桩基中的桩 100 桩数为416根桩基中的桩 1/2桩径或边长 桩数为416根桩基中的桩（1）最外边的桩 1/3桩径或边长（2）中间桩 1/2桩径或边长注明：H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离【释义】桩位偏差首先要控制的是开孔定位的测量放样偏差，规范要求：群桩 20mm; 单排桩 10mm。 其次是要控制打入桩的挤土效应，挤土效应可造成周边先行已打入桩偏移或上浮，对桩位影响较大，要合理安排打桩顺序。打桩顺序：1 对于密集桩群，自中间向两个方向或向四周对称施打；2 当一侧毗邻建筑物时，由毗邻建筑物处向另一方向施打；3 根据基础的设计标高，宜先深后浅；4 根据桩的规格，宜先大后小，先长后短第三是桩身的垂直偏差的控制。对桩头的定位偏差比较好检查，而成桩桩身的垂直偏差控制较难，特别是长桩桩身垂直偏差，可造成桩底部偏移较大，应严格控制。 【打桩锤击前应检查1、桩锤、桩帽或送桩器和桩身在同一中心线上；2、 桩插入时的垂直度偏差不得超过0.5%。】质量问题及危害：桩位偏差，特别是桩身的垂直偏差直接影响承载力。如中心承压的桩，桩垂直偏差会导致桩身承受侧向弯矩。【1、桩锤的选用：桩锤主要有34t自由落锤与2.56.5t柴油锤（常用），最后的贯入度控制在660mm/10击；最后贯入度的最小值不宜小于20mm/10击；2、在对桩顶采取有效保护措施的情况下，应优先采用重锤、低冲程、低速度的方法打桩。特别在较厚的砂土层或硬土中打桩时，尤为重要。】【打桩的贯入控制：1、桩端位于一般土层时，以控制桩端设计标高为主，贯入度可作参考；2 桩端达到坚硬、硬塑的粘性土、中密以上粉土、砂土、碎石类土、风化岩时，以贯入度控制为主，桩端标高可作参考；3 贯入度已达到而桩端标高未达到时，应继续锤击3阵，按每阵10击的贯入度不大于设计规定的数值加以确认，必要时施工控制贯入度应通过试验与有关单位会商确定。】 5.1.4 灌注桩的桩位偏差必须符合表5.1.4的规定，桩顶标高至少要比设计标高高出0.5m，桩底清孔质量按不同的成桩工艺有不同的要求，应按本章的各节要求执行。每浇注50m3必须有1组试件，小于50m3的桩，每根桩必须有1组试件。 检验或验收的项目：检验项目见表5.1.4。 【干成孔灌注桩的控制：一、钻深测定：成孔深度必须符合设计要求。以摩擦力为主的桩，沉渣厚度严禁大于300mm；以端承力为主的桩，沉渣厚度严禁大于100mm；用测深绳（锤）测量孔深及虚土厚度。虚土厚度等于钻孔深的差值。虚土厚度一般不应超过10cm；二、质量标准：1、灌注桩的平面位置和垂直度的允许偏差：1、1桩径允许偏差：20mm。 1、2垂直度允许偏差：1%。 1、3桩位允许偏差：70mm。2、灌注桩钢筋笼质量检验标准：2、1主筋间距：+10mm。2、2长度：+100mm。2、3箍筋间距：+20mm。2、4直径：+10mm。 3、灌注桩质量检验标准：3、1孔深：+300mm 3、2混凝土强度：必须符合设计要求。3、3承载力：必须符合设计要求。3、4泥浆比重：1.151.20。 3、5沉渣厚度：150mm。3、6混凝土塌落度：70100mm。3、7钢筋笼安装深度：+100mm。3、8混凝土充盈系数：1。3、9桩顶标高：+30，50mm。三、质量保证措施：1、施工前试成孔，以核对地质情况及工艺情况。2、上道工序检查合格后方可进行下道工序施工，成孔检查合格后，尽快浇筑混凝土。3、钻孔完毕后，立即用盖板围护，以免掉土。4、浇筑混凝土时留置试件，每浇注50m3混凝土必须有1组试件，大于50m3的桩，每根必须有1组试件。5、将灌注桩混凝土塌落度严格控制在70100mm之间。6、搬运和吊装钢筋笼时，采取措施防止钢筋笼变形，安放要对准孔位，避免碰撞孔壁，并控制主筋的保护层在允许偏差内，就位后立即固定。7、灌注桩施工完毕后，进行静荷载和动荷载实验】【释义】 灌注桩孔内多有地下水，采用水下用导管浇筑混凝土的方法，由桩底开始，边提管边浇筑，直到顶部。顶部混凝土含泥水，混凝土质量较差，一般至少要凿去0.5m。 桩底清孔主要是清除桩底泥土沉渣，应按不同的成桩工艺严格要求。一般要经过二次清孔，控制承重桩孔底沉渣厚度50mm。 质量问题及危害：桩位偏差、孔底沉渣直接影响承载力和沉降量。 5.1.5 工程桩应进行承载力检验。 对于地基基础设计等级为甲级或地质条件复杂，成桩质量可靠性低的灌注桩，应采用静载荷试验的方法进行检验，检验桩数不应少于总数的1%，且不应少于3根，当总桩数少于50根时，不应少于2根。 【释义】承载力检验不仅是检验桩的施工质量，也是检验桩的设计是否达到工程要求。 桩的承载力检验是桩基工程中质量控制的重点，有静载荷试验和高应变动测方法，静载荷试验可靠性较高，对重要的工程（甲级）应采用静载荷试验确定桩的垂直承载力。 建筑基桩属于隐蔽性工程，一旦基桩失稳，势必造成整体建筑物破坏。桩的承载力检验方法及要求应依据建筑基桩检测技术规范JGJ 1062003有关规定执行。基桩竖向承载力静压试验:基桩静压试验反力平台 基桩静压试验装置示意图n基桩承载力静压试验钢桁架式反力装置 n 砂袋堆载:堆载压重宜在检测前一次加足，并均匀稳固地放置于平台上。 静载试验-钢梁式反力装置锚桩横梁反力装置: 基桩静载试验-伞形地锚式反力架n桩基承载力静载试验-油压千斤顶基桩承载力静千斤顶作用合力中心应与桩中心轴线重合基准桩和试桩及压重平台支墩边之间的中心距离 4D且2.0m百分表应沿桩周对称布置压 油压千斤顶 堆载与分级：（1）堆载加于地基的压应力不应超过地基承载力特征值； （2）堆载的限值可根据对桩的影响确定。 （3）加载分级不应小于8级，每级宜为预估极限荷载的1/81/10. 荷载测量： 单桩竖向抗压静载试验的荷载测量可用放置在千斤顶上的荷重传感器直接测定；或采用并联于千斤顶油路的压力表测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载。千斤顶油压表荷载沉降 Q-s 曲线 荷载沉降量陡降型缓变型 Qp比例界限荷载 Qy屈服荷载 Qu极限荷载 Qr破坏荷载 单桩竖向极限承载力:Qu可按下列方法综合分析确定： 1、对于陡降型Q-s曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。 2、对于缓变型Q-s曲线可根据沉降量确定，宜取s=40mm对应的荷载值；对直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。 3、当桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到稳定标准，Qu取前一级荷载值。 单桩竖向抗压承载力特征值Ra应按单桩竖向抗压极限承载力值的一半取值。 三、基坑工程验收强制性条文解读（2条） 7.1.3 土方开挖的顺序、方法必须与设计工况相一致，并遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则。【释义】基坑工程随着逐层向下开挖，坑内土体被挖出，坑外土体的侧压力被逐步释放出来，在支撑体系未形成情况下，开挖后坑壁暴露时间过长可能会垮塌，必须及时支撑。 土方开挖的顺序、方法涉及到坑外土体的侧压力被释放的先后，必须与支撑体系设计工况相一致，支撑才能有效发挥作用，如开挖超前过多，而支撑未及时跟进，坑外土体处于不稳定状态，随时可能垮塌。后面通过案例来说明。建筑基坑多层锚（撑）支护结构设计工况分析： 当基坑开挖深度较大时，为保证支护桩墙的稳定，需要沿深度方向，从上到下分层开挖，并逐层设置锚杆或支撑，即多层锚杆的设置是随着开挖不同工况设置的，见右图。 每道支撑的内力因不同工况而异，如在工况1中，第1道支撑的内力T1随着继续向下开挖而逐步增大，在挖到预计设置第2层支撑以下0.5米的C点处有最大值。 其它工况类推。 1求T1受力工况 2-求T2受力7.1.7 基坑(槽)、管沟土方工程验收必须确保支护结构安全和周围环境安全为前提。当设计有指标时，以设计要求为依据，如无设计指标时应按表7.1.7的规定执行。（强制性条文共7条完）参考 建筑工程基坑支护形式 武汉某土钉墙喷锚支护措基坑土钉墙喷锚支护深基坑工程土钉体 钢筋网喷混凝土护面层基坑底面 支护土体土钉支护示意图 土钉长度l与基坑深度H之比对非饱和土宜在0.6到1.2的范围内。 土钉的水平和竖向间距Sh和Sv宜在1.22m的范围内。 喷混凝土面层内钢筋网格尺寸150300mm。钢筋直径68mm。喷混凝土面层的厚度在60120mm之间，混凝土强度等级不低于 C20, 3天不低于10MPa。上部为土钉墙支护下部为排桩支 护某工程基长160米，宽140米，基坑深20.6米。采用土钉墙+排桩+锚杆支护式。钻孔灌注桩护壁+抗拉锚杆支护体系800mm厚地下连续墙+5层锚杆支护体系孔灌注桩护壁 + 钢筋混凝土内支撑n内支撑体系立柱为钢构柱深基坑工程钢筋混凝土内支撑式基坑支护结构案例事故分析： 杭州地铁湘湖站坍塌重大事故分析 ：2008年11月15日下午3时15分，正在施工的杭州地铁湘湖站北2基坑现场发生大面积坍塌事故，造成21人死亡，24人受伤，直接经济损失4961万元。 1、工程概况： 该地铁基坑长107.8m，宽21.05m，开挖深度15.716.3m。 基坑围护设计采用地下连续墙加钢管内支撑方案。地下连续墙厚800mm，深度分别为31.5m、33.0m、34.5m，标准段竖向设置4道609mm钢管支撑，支撑水平间距2.0 3.5m，支撑中部设置中间钢构立柱。 2事故概况：基坑土方开挖共分为6个施工段，总体由北向南组织施工。第1、2、3、4施工段施工正常，事故发生在第5、6施工段，当时第4层土方已开挖完毕，第4道钢支撑尚未施工，2台挖土机已在进行第5层土方开挖，有的地段已挖至基底。 事发时，部分支撑首先破坏，西侧中部地下连续墙横向断裂并倒塌，倒塌长度约75m，横向断裂处最大位移约7.5m；东侧地下连续墙也产生较大位移，最大位移约3.5m；大量淤泥涌入坑内。道路路面随后出现塌陷，最大深度约6.5m,并导致地下污水等管道破裂及河水倒灌造成基坑塌陷处进水。 杭州地铁湘湖站坍塌重大事故分析：基坑垮塌现场 事故调查组分析事故的直接原因主要是：（1）土方超挖：设计文件规定，基坑开挖至支撑设计标高以下0.5 m时，必须停止开挖，及时设置支撑，不得超挖。但实际开挖时，在拟设置第4道支撑时，有的地段已挖至基底，支撑架设和垫层浇筑不及时。 【分析】通过计算，与设计工况相比，如第3道支撑施加完成后，在未设置第4道支撑的情况下，直接挖土至坑底，第3道支撑的轴力增长约4347；作用在围护体上的最大弯矩增加约3751，最大剪力增加约3840。 由于超挖，第3道支撑的轴力及地下连续墙弯矩均超过其设计承载能力。是引起连续墙产生过大侧向位移及横向断裂的主要原因。 （2）支撑体系存在薄弱环节：设计单位没有提供支撑钢管与地下连续墙的连接节点详图及钢管连接点大样，没有提出相应的技术要求，也没有对钢支撑与地连墙预埋件提出焊接要求，实际上是没有进行焊接。引起局部范围地连墙产生过大侧向位移，造成有的支撑轴力过大及严重偏心，导致支撑体系失稳。【分析】调查分析发现，钢管内支撑体系可伸缩节点，设计、制作加工均无标准可依，试验结果该节点