锥壳脚手架模板落地式钢管脚手架.doc

精煤仓工程锥壳及上部框架梁板支撑体系专项施工方案第一部分 锥壳满堂脚手架工程1、工程概况及条件：该工程为河北申家庄煤矿该扩建工程二座精煤仓，-20.4米-35.1米，总高度为55.5米，22.7米圆形钢筋混凝土筒体结构。底板为筏型底板，箱型基础。中间内设4个钢筋砼漏斗结构，仓上部为钢筋混凝土锥壳，在锥壳上部设有局部2层的框架。锥壳施工时的支撑体系使用落地式钢管满堂脚手架。支撑自漏斗上部搭设至上部锥壳底、井子梁底、板底模板作为支撑体系，总高度为22米，局部高度为27米。在HL-2施工时设置穿墙杆设置悬挑脚手架作为HL-2外壁的模板支撑体系的要求。脚手架底部按折板梁方向进行平行布置，搭设到框架底板处再根据框架井字梁的方向和位置进行调整。2、搭设方案采用落地式钢管满堂脚手架，钢管为483.5的钢管，扣件有直角扣件（所有横杆、立杆、纵杆的交叉连接）、旋转扣件（只用于剪刀撑时使用）、对接扣件（水平杆、立杆的连接）等，从漏斗处开始搭设满堂脚手架至锥壳顶和上部框架梁板底，脚手架纵距0.8m、横距0.8m，步距1.5m（详见图1）。设置四道竖向剪刀撑形成整体，在水平方向上设置34道水平剪刀撑。来满足脚手架的稳定要求。满堂脚手架的搭设是随着仓壁滑模施工的不断提升随着搭设，为保证安全要求（见下图）：（1）、钢管、卡子等材料从滑模机具十字梁的孔洞中下料，随着滑模的进行脚手架不断的搭设，严禁在仓底内有人交叉施工。（2）随着满堂脚手架搭设设置上人通道，要求通道用密目网进行维护，防止落物伤人，人员到达漏斗口，在漏斗口处设置至-13.5m板处的爬梯。 （3）、在距漏斗折板梁距离4m处（即滑模机具开滑处位置）设置一道水平安全网，在距离漏斗折板梁16m处设置第二道水平安全网。为保证安全，可根据现场实际在增设水平安全网，防止人员或材料坠落时作为缓冲作用。(见附图2) （4）、滑模机具四周必须完全封闭，严禁工器具、材料从滑模机具上掉落，以免坠物伤人。（4）脚手架底部按折板梁方向进行平行布置，立杆支撑在折板梁上和漏斗斜壁、漏斗锥板上，并在斜壁和漏斗锥板上搭设斜撑作为底部支撑体系。（详见图2）搭设到框架底板处再根据框架井字梁的方向和位置进行调整。锥壳和上部框架底板梁板模板采用木模板，在HL-2底部设置两道穿墙杆（预埋75塑料套管）间距1米，沿仓壁均匀布置。在HL-2外壁形成外挑架作为HL-2外壁的支撑体系。3、编制依据：编写方案所依据法律、法规、标准、规范及文件、图纸等。4、脚手架平面布置图（示意） 5、脚手架构配件的质量标准钢管及扣件：钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，宜采用力学性能适中的Q235A（3）钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构负钢GBT700中Q235A钢的规定，扣件应符合GB158311995钢管脚手架扣件的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达6.5N.M时,不得发生破坏。由于本工程都为租赁钢管和扣件，要求租赁方提供质量保证的要求，在合同必须明确。锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管不得使用。 扣件应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用，扣件螺母必须配备垫片保证旋紧要求。脚手架必须配合滑模施工进度搭设,每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。本工程锥壳和上部框架梁板施工为仓内满堂脚手架的步距为1500，纵距、横距都为800.6、脚手架的搭设方法6.1搭设顺序放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4060N m力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及安全网设置等。6.2脚手架基础本满堂脚手架支撑在漏斗折板梁和漏斗斜壁、漏斗锥板上，为保证脚手架稳定和安全：（1）要求在不同的标高处设置水平的扫地杆：在漏斗底部用2m钢管设置一道扫杆，在折板梁上设置整体的扫地杆一道。（2）在漏斗斜壁和漏斗锥板上设置斜杆作为支撑基座。 （3）着地杆须着地，防止出现架起着地杆，不能把上部荷载传递到支撑基础上。6.3构造要求6.3.1立杆的间距、垂直度立杆间距选用0.8米，允许搭设偏差5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10 cm。6.3.2扫地杆设置从垫板往上20 cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。6.3.3横杆间距、平整度纵横杆步距采用1.21.5米，用对接方法接长，一根纵横水平杆全长平整度不小于10cm。6.4.4立杆、横杆接头的详细做法立柱上对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13。水平杆和立杆交叉连接用直角扣件，严禁使用旋转扣件。水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在水平杆的跨中。7、剪刀撑的搭设方法7.1竖向剪力撑的设置根据施工要求在如附图1所示位置左右设置竖向剪力撑。剪力撑相互交接形成矩形格构体系，保证脚手架的整体稳定性。7.2水平剪力撑的设置在如附图2所示位置设置34道水平剪力撑，水平剪力撑可设置成十字交叉形式，设置水平剪力撑时最好形成上下两道剪力撑的方向成垂直，如第一道十字水平剪力撑平行于下部折板梁，第二道则垂直于折板梁，这样可增强其刚性。7.3剪力撑构造要求：剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于50cm，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不小于10cm处。竖向剪刀撑下端一定要落地。8、脚手板的防护栏杆脚手板一般设置在3根横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护栏杆距踢脚板0.6米处。9、安全网布置9.1安全网的质量要求安全网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。10.2安全网的绑扎方法用系绳将安全网绑扎至立杆或水平横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。9.2兜网封闭用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道。本工程按附图2要求设置两道安全网。9.3使用、维修、保养：安全网在使用中须每周进行一次外观检查，杂物及时清理。当受到较大荷载冲击后，应更换新网或及时进行检查，看有无严重变形、磨损、断裂、连接部位脱落等确认完好后，方可继续使用。按GB5725-85规定使用中每3个月应进行试验绳强力试验（或根据说明书进行试验）。9.4安全网的清理：清理安全网如顶进入安全网，事先必须先检查安全网的质量，支杆是否牢靠、确认安全后，方可进入安全网清理，清理时应一手抓住网筋，一手清理杂物，禁止人站立安全网上，双手清理杂物或往下抛掷。清理杂物时，地面应设监护人，禁人入内，或是加设围栏。10、脚手架的通道由于是随着滑模的提升而脚手架进行搭设的，为防止出现坠物伤人的安全隐患，要求脚手架上设置下人通道，此通道要求有外围护结构，密目网完全封闭，保证人员上下安全。人员下到漏斗口后在漏斗口处设置至-13.5m平台的爬梯。11、脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；如：横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中。不能简单的用符合要求来代替。12脚手架的拆除方法12.1一般要求：制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软义鞋上架作业，同时，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。12.2、脚手架拆除顺序 严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业， 拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-护身栏杆-剪刀撑-小横杆- 大横杆-立杆,最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等， 要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。12.3、脚手架拆除安全技术措施 12.3.1、架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。 12.3.2、拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。12.3.3、拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。 12.3.4、拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 12.3.5、拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油。 12.3.6、拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。 12.3.7、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。 12.3.8、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。13脚手架搭设拆除时注意事项1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支近等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。6）严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；7）在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。8）搭设或拆除脚手架必须根据专项施工方案，操作人员必须经专业训练，考核合格后发给操作证，持证上岗操作，脚手架工必须买人身伤害险，保证施工安全。 9）钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用，扣件有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。 10） 木脚手板应用厚度不小于5厘米的杉木或松木板，宽度以2030厘米为宜，凡是腐朽。扭曲、斜纹、破裂和大横透节的不得使用。板的两端8厘米处应用镀锌铁丝箍绕23圈或用铁皮钉牢。 11） 竹片脚手板的板厚不得小于5厘米，螺栓孔不得大于1厘米。螺栓必须打紧。竹编脚手板必须牢固密实，四周必须用16铁丝绑扎。 12） 脚手架的绑扎材料应采用8镀锌铁丝或塑料蔑，其抗拉强度应达到规范要求。 13） 钢管脚手架的立杆应垂直稳放在金属底座或垫木上。立杆间距不得大于0.8米，步高不大于15米。钢管的立杆、大横杆接头应错开，用扣件连接，拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。 14） 拆除脚手架必须正确使用安全带。拆除脚手架时，必须有专人看管，周围应设围栏或警戒标志，非工作人员不得人内。拆除连墙点前应先进行检查，采取加固措施后，按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时交叉作业。 15） 拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子。 16） 拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，严禁往下抛掷。14.滑模施工应注意的事项14.1施工原则：以东仓为主，西仓为辅，如果垂直提升达不到要求满足不了两仓同时滑模施工要求，以东仓为主。14.2安全措施：14.2.1内平台第一步吊架之上挂钩处增加平板，保证接缝严密无漏洞。14.2.2内平台上外围护栏杆底部做至少300mm高的踢脚板。14.2.3所有密目网、安全网进行检查，不牢固处进行重新的加固，有损坏处重新附加一层。14.2.4内部“十字梁”除液压控制柜处留口外，其余三面入口处完全封闭，挂禁止通行牌。14.2.5两仓同步滑升每仓必须配备2名信号工，负责滑模施工工程，内部仓满堂脚手架搭设指挥调度。14.2.6滑模队伍、土建施工队、架子工队伍交叉作业时要做好协调，必要时要预先通知项目部进行统一的管理。附件：脚手架工特殊工种操作证。锥板模板扣件钢管支撑架计算书锥板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为25米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。横杆间距按照300布置 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.4000.800+0.3500.800=8.28kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.4kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.28.28+1.42.400)0.3000.300=0.120kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1210001000/27000=4.44N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.28.28+1.42.4)0.300=2.39kN 截面抗剪强度计算值 T=32393/(2800.00018.000)=0.249N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.2963004/(1006000243000)=0.500mm 面板的最大挠度小于300.0/250=1.2mm,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.4000.300=3kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.23+1.20.105=3.726kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.990.800.80=0.32kN.m 最大剪力 Q=0.60.8004.99=2.4kN 最大支座力 N=1.10.84.99=4.39KN 抗弯计算强度 f=0.320106/5080.0=62.99N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.405+0.9900.900)800.04/(1002.06105121900.0)=0.189mm 纵向钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.71kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.950kN.m 最大变形 vmax=0.64mm 最大支座力 Qmax=12.71kN 抗弯计算强度 f=0.950106/5080.0=187.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.13kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.14925=3.725kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.4000.5000.500=2.5kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.449kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.92kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2*6.449+1.4*1.92=10.43KN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.43kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 37.25N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 27.21N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果： = 29.45N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为25米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.8米，立杆的步距 h=1.5米，图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.0001.0001.0000.400=12.000kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0002.5001.000+0.3501.000=62.850kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.262.850+1.43.000)0.4000.400=1.592kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.59210001000/13020=122.304N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5.00065.8504004/(100206000588700)=0.181mm 面板的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 二、梁底支撑钢管的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.5000.400=25.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(22.500+1.000)/1.000=0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.0000.400=1.200kN 均布荷载 q = 1.225.000+1.20.840=31.008kN/m 集中荷载 P = 1.41.200=1.680kN 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.865kN.m 最大变形 vmax=0.342mm 最大支座力 Qmax=18.762kN 抗弯计算强度 f=0.865106/5080.0=170.19N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.76kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用三扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.76kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.16111.500=2.223kN N = 18.762+2.223=20.985kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 72.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 53.31N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果： = 57.71N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2