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徐州建筑学院毕业设计徐州建筑职业技术学院毕业设计说明书提升设备选型设计学生姓名： 闫 会 永 专业名称： 矿 山 机 电 班 级： 矿 机 07 - 1 学 制： 两 年 学历层次： 专 科 指导教师： 史 俊 青 论文（设计）提交日期：2009年6月12日论文（设计）答辩日期：2009年6月15日二00九年六月毕业设计成绩评定书专 业： 矿 山 建 设 与 安 全 工 程 系班 级： 矿 机 0 7 - 1姓 名： 闫 会 永 日 期： 2009年6月12日 1 设 计 题 目： 淮北矿业集团孙疃煤矿主井 提升设备选型设计2 设 计 指 导 教 师： 史 俊 青3 设 计 评 阅人： 史 俊 青4 评 定 意 见 及 成 绩： 评 阅 日 期： 年 月 日 目 录一、设计背景材料-4二、提升设备设计任务-4三、提升设备选型的一般原则-5四、提升设备选型设计的主要内- 7五、提升容器的选择-8六、提生钢丝绳的选择-12七、导论与导向轮直径的确定-13八、提升系统的最大静张力和最大静张力差的计算-13九、矿井提升机与井筒相位置的确定-14十、主导论衬垫上的压强验算-16十一、电动机的选择-17十二、提升系统的变位质量计算-19十三、提升设备的运动学计算- -20十四、提升设备的动力学计算-26十五、提升机房尺寸的确定-27十六、设计心得小结-主井多绳摩檫提升设备选型设计一、 设计背景材料矿井产量： 180 万吨年工作日: 330 天日工作时数： 16 小时井筒深度： 522 米井筒直径： 5 米卸载高度： 14 米装载高度： 19 米散煤容量： 0.94 吨/米3二、 提升设备设计任务矿井提升设备是矿山重要和关键设备之一。其任务是用于煤矿提和下放人员、煤炭、矿石、矸石及运输材料和设备等。它是联系井上和井下的重要提升运输工具，在整个矿井生产中占有重要的位置，因此被人们称为矿山的“咽喉设备”。 矿井提升设备的工作特点是在一定的距离内，以较高的速度往复运行，完成上升和下降任务。为了确保提升机能够高效、安全、可靠地连续运转，它应具备较好的机械性能、良好的控制设备和完善的保护装置。矿井提升性能的优劣、质量的好坏，不仅直接影响到矿井生产，而且也与矿山职工的生命安危息息相关。矿井提升机在工作过程中一旦发生机械或电气故障，就会严重地威胁矿井安全，损坏设备，影响生产，甚至造成人身伤亡事故。因此，除了在设计、制造时要求精心设计、精心制造外、对矿山而言，提高安装质量，提高和完善设备的保护设施的可靠性和自动化程度，减少维修量，延长使用寿命，确保提升机安全、高效地运行，防止和杜绝故障发生的重要方面。经决定对矿井的提升设备以及配套的提升容器、钢丝绳、电动机等辅助设施进行选型计算。 三、提升设备选型的一般原则在选择提升设备之前,首先应确定合理的提升方式,它对提升设备的选型,对矿山的基本建设投资、生产能力、生产效率及吨煤成本都有直接的影响。矿井的年产量、井深及开采水平确定以后，就要决定合理的提升方式。提升方式与井筒的开拓，井上、井下运输等环节有着密切的关系，原则上应考虑下列的几个因素：（1） 对于年产量大于600 kt的大、中型矿井，由于提升煤炭及辅助工作量均较大，一般均设主、副井两套提升设备。主井采用箕斗提升煤炭，副井采用罐笼完成辅助提升任务，如提升矸石、升降人员和下方材料、设备等。对于年产量小于300kt的小型矿井，如果仅用一套罐笼提升设备就可以完成全部主、副井的提升任务，则采用一套提升设备是经济的。对于年产量大于1800kt的大型矿井，主井往往需要两套箕斗提升设备，副井除配备一套罐笼提升设备外，多数尚需要一套单容器平衡锤系统专门提升矸石。（2） 一般情况下，主井均采用箕斗提升方式。但在特殊条件下，例如矿井生产的煤质品种多，且需分别传送，或是保证煤炭有足够的块度，只好采用罐笼做为主井的提升设备。（3） 为了提高生产效率，中型以上的矿井原则上都要采用双钩提升。如果矿井同时开采水平数过多，采用平衡锤容器提升方式也是比较方便的。（4） 根据我国目前的实际情况，对于小型井矿，以采用单绳缠绕式提升系统为宜。对于年产量900Kt以上的大型矿井，以采用多绳摩擦提升系统为宜。对于中型矿井，如井较浅，可采用单绳缠绕系统；井较深时，也可采用多绳摩擦系统，或主井采用单绳箕斗，副井采用多绳摩擦罐笼提升。（5） 煤矿若有两个水平,且分前后期开采时,提升机、井架或井塔等大型固定设备要按最终水平选择.提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可按第一水平选择,待井筒延伸到第二水平时,另行更换,但电动机以换装一次为宜。（6） 地面生产系统靠近井口时，采用箕斗提升也可以简化煤的生流程；若远离井口面尚需一段窄轨铁铁路运输，应采用罐笼提升。以上所述，仅提出了决定提升方式的一般原则。具体的设计工作中，要根据矿井的具体工作条件，提出若干可行的方案，然后对基建投资、运转费用、技术的先进性等诸多方面进行技术经济比较，同时还要考虑我国的提升设备的生产和供应情况，才能决定合理的方案。特别是计算机技术在煤矿的日益广泛应用，为煤炭设计和优化提供了更有利的条件。四、提升设备选型设计的主要内容1.设计依据对于主井提升：（1） 矿井年产量A(t/a)。（2） 工作制度及年工作日数br，日工作小时数t。（3） 矿井开采的水平数及个水平的服务年限。（4） 矿井的深度HS（m），即井口至个开采水平的深度。（5） 卸载水平与井口的高度差HX（m），可按下列数据选取：对于底卸式箕斗：HX=1525m；对于普通罐笼：HX=015。（6） 装载水平与井下运输水平的高度差Hz（m）。对于底卸式箕斗HZ=1825m。（7） 煤的散集密度（t/m3）。（8） 提升方式：箕斗或罐笼。（9） 矿井电压等级。2.设计的主要内容 （1）计算并选择提升容器；（2）计算并选择提升钢丝绳；（3）计算并选择提升机；（4）提升电动机的预选；（5）提升机与井筒相对位置的计算；（6）运动学、动力学计算；（7）电动机功率的的验算；五、提升容器的选择提升容器的容量要按提升任务的大小来确定。如则要考虑其经济效果。提升容器的容量越大，所需提升设备的功率也越大，初期投资越大，因此，从降低初期投资着眼，应选择容量较小的提升容器。但为了增加产量，势必增加提升次数即加快提升速度，这样就增大了电动机的容量和电能消耗，使运转费用增加，因而从节省运转费用的观点出发，选择容量较大的容器较好。为解决上述矛盾，应通过技术经济比较，并考虑矿井将来的发展，选择出合理的方案。一般认为，在不加大提升机及井筒直径的前提下，选择较大容积的提升容器，采用较低的提升速度，节省电耗，比较经济合理。因为此煤矿为主井提升，所以在选择提升设备时，应选用箕斗提升。此箕斗的经济提升速度为：vj =（0.30.5）H 式中vj -经济提升速度，m/s;H -提升高度,m。一般情况下，取中间值进行设计，即 Vj = 0.4 H 对于箕斗提升H = Hs + Hx+ Hz式中HS-矿井深度，m； HX-卸载水平与井口的高度差，m； HZ-装载水平与井口的高度差，m。所以H = 522+14+19 m = 555 mvj = 0.4 H= 0.4 555 = 9.423 m/s 按经济提升速度可估算出经济提升时间: Tj= vj a + Hvj + u + 式中 Tj -经济提升时间，s。 A -提升加速度，可暂取0.8 m/s2 u -提升容器爬行阶段附加时间，可暂取10s。 -提升容器每次终了后的休止时间，查表可取16s。 所以上式 Tj = 9.4230.8 + 5559.423 + 10 + 16 s = 96.68 s 根据矿井的年产量和估算的一次提升循环时间，即可求出一次合理的经济提升量为: Mj= An c af Tj3600 br t 式中 Aj- 矿井的年产量，t/a。 c - 主提升设备的提升不均衡系数。暂取1.10。 af - 提升能力富裕系数，暂取1.2。 t -提升设备日工作小时数，t = 16 h。 br -提升设备年工作日，br= 330 d。所以 Mj= 1800000 1.1 1.2 96.683600 330 16 t = 12.98 t 根据上式计算结果，经查表可选 JDG16/1504 或JDG-20/1804型立井多绳箕斗,所以主井提升设备选型考虑了两套方案： 方案：装备一套16吨双箕斗，井筒直径5.0m,选用JKMD44（）型落地式多绳摩檫轮提升机。由一台2300KW直流电动机拖动。转速47.8r/min，提升速度10m/s,提升能力2.67Mt/a。 方案：装备一套20吨双箕斗，井筒直径5.0m,选用JKMD44（）型落地式多绳摩檫轮提升机。由一台2600KW同步电动机拖动。转速47.8r/min，提升速度10m/s,提升能力3.33Mt/a。 但考虑到本矿井地质条件，方案采用6吨双箕斗，提升能力可达到2.67Mt/a，已经为矿井以后增产留够了富裕量，且投资较省。方案采用一套20吨双箕斗，提升能力偏大，投资较大。 综合以上分析比较，方案更为经济、合理。故主井提升设备选型选方案。 所以主井提升容器JDG16/1504 技术参数如下:名义载重量 16 t箕斗自重 15 t有效容积 17.6 m3最大终端载荷 60 t所适用的钢丝绳 : 直径 d = 31 40 mm 数量 4 根 绳间距 300 mm所适用的提升机型号： JKMD44（）型 技术参数如下：摩檫轮直径 4000 mm天轮直径 4000 mm 最大静张力 770 KN最大静张力差 180 KN摩檫衬垫系数 0.25最大提升高度 1000 m 根据选出的箕斗型号可计算一次提升所需循环时间 T1 = 3600 br t m c An af 式中 m - 所选出的标准箕斗的一次提升实际载货量，取16 t。 所以T1 = 3600 330 16 16 1.1 1800000 1.2 s = 128 s 由公式 T1= v1a1 + Hv1 + u + 可得： V1= a1 T1 - u + - a2T1 - u + 2- 4 a1H 2 = 9.68 S六、提升钢丝绳的选择计算提升钢丝绳最大静载荷的计算a2如图所示：钢丝绳的最大静载荷是A点Fmax=（m+mz+qHc）gFmax-钢丝绳的最大计算静载荷m-提升容器一次提升货载质量，kgmz-容器的质量，kgq-钢丝绳每米的质量，kg/mg-重力加速度，取9.8m/s2Hc-钢丝绳最大悬垂长度Hc=Hj+Hs+Hz=522+30+20=572m钢丝绳的安全系数摩擦式提升设备钢丝绳的安全系数升降物料时： ma7.2-0.0005Hc = 6.914 暂取 ma=10计算和预选钢丝绳 ( m + mz + qHc）g = Sb ma由q= s两式联立化简后得 q m + mz b g ma - Hc 取9400kg/m3所以q 16000 15000 1570 1000000 9.8 9400 10 - 572 kg/m = 27.3 kg/m由于是4根钢丝绳所以 q = 27.3 4 = 6.8 kg/m 由于 q 已求出 ，所以 Fmax = （ m + mz + qHc）g= （ 16000 + 15000 + 6.8 572 ） 9.8 KN= 342 KN查表可得出钢丝绳的规格型号：6V 37S + FC ;直径 ： 40 mm钢丝绳破断拉力总和： 1117 KN七、主导论与导向轮直径的确定主导论与导向轮直径按煤矿安全规程规定选择：主导论直径 D1 100 d导向轮直径 落地式 ：D2 100 dD1 - 主导论直径 mmD2 - 导向轮直径 mmd - 钢丝绳的直径 mm所以可得出 D1 = D2= 4000 mm = 4 m 八、提升系统的最大静张力和最大静张力差的计算最大静张力为 Fjmax = m + mz+ n1 q1Hj + n2q2（H + Hn）g式中：Hj-井架高度（待算）。 Hn-尾绳环高度 Hn = Hg + 1.5 s，m。 Hg-过卷高度 ； 取10m。 S- 两容器的中心距，暂取2080mm。 q1- 每根提升钢丝绳单位长度的质量 kg/m。 q2-每根尾绳单位程度的质量 kg/m。 n1-提升钢丝绳的根数。 n2-尾绳根数。因此 Fjmax = m + mz+ n1 q1Hj + n2q2（H + Hn）g = 16000+15000+46.841.1+39.06(13+28.5)9.8 KN = 770 KN九、矿井提升机与井筒相位置的确定 井架高度HjHj = Hr + Hx+ Hg + 0.75 RtHr - 卸载高度 m。Hx-容器全高，查表可得 Hr = 15600 mm。Hg-过卷高度，对于箕斗提升， Hg4m。取10米。Rt-天轮的半径。e-上下天轮的中心高度 取e=4 。 因此 Hj=14 + 15.6 + 10 +0.752 = 41.1 m滚筒中心线至井口到天轮轴心线是垂直距离 Ismin 0.6Hj + 3.5 + D = 0.6 41.1 + 3.5 + 4 m = 32.16 m 钢丝绳弦长 LX LX = (Hj-C0)2+C0-D122 D1-天轮直径 m。 C0-滚筒中心线至井筒中钢丝绳的水平距离，约为 0.6Hj + 24.66 m。 C0-滚筒中心线与井口水平的高度差。取1 m。 因此 LX = (41.1-1)2 + （32.16-1）2 m = 1608+970.95 = 50.78 m提升机卷筒的下出绳角 限制下出绳角的最小角为150 = arctan Hj-C0 Ls-Rt + arcsin Rt+R LX R-卷筒直径。 Rt-天轮直径。因此 = arctan 41.1-1 24.66-2 + arcsin 2+2 50.78 = 650十、主导论衬垫上的压强验算 对于箕斗提升P = m + 2mz+ n1 q1H1 + n2q2H2 n1dD q1 -钢丝绳每米的质量。q2-尾绳每米的质量。n1-钢丝绳的根数。n2-尾绳的根数。H1-提升钢丝绳每根的总长度 （待算）。H2-平衡尾绳每根的总长度 （待算）。H1 = 2HK + Ht + 2D HK -提升容器在卸载位置时，容器底部至主绳轮中心的高度。HK = He + Hg + Hf + h1 + HZX He-提升容器的主体高度，查表可得15.6 m。 Hg-过卷高度 ，暂取10 m。过卷高度的规定：我国的的煤矿安全规程及煤炭工业设计规范中，对于多绳提升机过卷高度的规定是：当提升速度小于10m/s时，过卷高度的数值不小于提升机的速度值，最小也不得小于6m；当速度大于10m/s时，过卷高度不得小于10m，因为所选得提升机最大提升速度为10m/s，所以Hg应选10m。Hf-防撞梁底部至导向轮程面的高度，根据煤炭安全规程的规定，不小于4m，因此Hf可暂取5m。h1- 导向轮轴中心距楼板层面的高度，箕斗正常的卸煤位置到过卷开关的安装地点。根据煤炭安全规程规定：h1=0.5m 。HZX-经查表可得，HZX=6.5 m 。所以 HK = 15.6 + 10 + 5 + 0.5 + 6.5 m = 37.6 mHt-提升高度， 555 m 。D-主导论直径 ， 4 m 。所以 H1 =237.6+555+3.14+24 =641.34 mH2 = 2 HH + HtHH 尾绳环的高度。 HH=Hg+ 1.5 SS提升钢丝绳的中心距.查表可得2050mm.HH= 10+1.52.05 =13.075所以 P=16000+215000+46.8641.34+39.0813.07540.044 =9.97 kg/cm2十一、电动机的选择. 提升电动机应满足的功率、电压、及转矩三个方面的要求. 一般双容器提升用下列公式估算.N= k.mvg1000n N 提升电动机的估算功率 KW.M 一次实际的提升量 kg.V 标准提升速度 m/s. 减速器的提升效率.一次传动时 =0.92.二次传动时 =0.85.K 矿井阻力系数，即考虑提升容器在井筒中运动时的风阻罐道阻力钢丝绳弯曲阻力系数，箕斗提升时. K=1.15. 动力系数，箕斗提升可取 =1.11.2, 取1.1.g 重力加速度，9.8m/s.所以 N = 1.1516000109.81.110000.92 =2156 KW当电动机容量超过1000kw时，应考虑采用直流电动机. = 60viDn 提升电动机的转速 r/min.i 减速器的传动比，查表可知10.5较适合.D 卷筒直径 m .所以 n = 601010.53.144 =501 r/min.综上，应初选一台功率为2156KW左右，转速为501r/min左右的直流电动机。 十二、提升系统的变位质量计算提升系统的变位质量按下式计算.对于多绳摩擦式提升机.m = m2m2n1mpLPn2mqLPn mtmjmd .m 变位质量.N1提升主绳数.LP提升主绳全长 LP=H2Hj m .H 提升高度 m .Hj 井架或井塔高度 m.mq尾绳每米质量 kg/m.mp 提升钢丝绳每米质量 kg/m.n2 尾绳数目.Lq每根尾绳的全长 Lq=H2Hn m.Hn尾绳环高度. Hn =Hn1.5 s m.Hn过卷高度 .mS 两容器中的距离 m.n导向轮数目.mt导向轮的变位质量.mj提升机（包括减速器）的 变位质量md电动机的转子的变位质量.电动机转子的变位质量md = GD2i2gD2i-电动机的速比，取10.5较合适。GD-回转力矩 NM。D-卷筒的直径。(GD2) = 774 K1（Ne ne ）1.33K1-修正系数，K1 = 1.2 。经查表可得：Ne-电动机的额定功率，KW。ne-电动机的额定转速，r/m。所以 (GD2) = 774 1.2 （2500 495 ）1.33 = 7987.67 NM md = 7987.67 10.52 9.8 16 = 5628 kg 导向轮的变位质量查表可得为8925 kg 提升机的变位质量查表可得为22900 kg因此 = 16000 + 215000 + 46.8637.2 + 39.06568.075 + 2178500 +22900 + 5628 kg = 46000 + 17331.84 + 15338.025 + 17850 + 22900 + 5628 kg = 125047.87 kg十三、提升设备的运动学计算提升设备的运行规律 提升设备的运行状态，主要取决于提升容器在井筒中的运行规律。而容器的运行规律与容器的类型及控制方法有密切关系。提升设备在一个提升循环内其提升速度随时间变化的关系图形，叫提升速度图。对于地卸式箕斗，为保证箕斗离开卸载曲轨时速度不能过高，需要有初加速阶段；为使重箕斗上升到井口而进入卸载曲轨内运行时，减少对井架、曲轨的冲击，提高停车的准确性，应有一个低速爬行阶段（爬行速度一般限制在不大于0.5m/s），故应采用六阶段速度图。注：六阶段速度图见后附表。提升加速度的确定 1箕斗提升初加速度a0 的确定a0v22h0v0被限制在小于等于1.5msh0=2.35因此，a01.5222.35=0.48 ms一般初加速度a0=0.5ms左右，取a0=0.5ms2主加速度a1的确定主加速度a1是按照安全经济的原则来确定的，主加速度的大小受煤矿安全规程减速器强度，电动机过负荷能力三个方面的限制(1)煤矿安全规程对提升加速度，减速度的规定：立井中升降的加速度，减速度没有规定，一般立井，加速度最大不超过1.2ms2,暂取0.75ms2(2)按电动机的过负荷能力来确定：0.75Fe kmg + mpgH + ma1a1 0.75Fe- kmg - mpgH mk- 矿井阻力系数，箕斗k=1.15。m- 提升货载质量，kg。H- 矿井提升高度，H=555m。Fe- 电动机的额定拖动力，N。Fe= 1000Pej VmPe- 电动机额定功率,取2300kw。j- 传动效率，取0.92。- 电动机的过负荷系数，取2。Vm- 最大实际提升速度，Vm= 9.42m/s。所以 Fe= 10001000100023002300 0.92 V9.42 N = 224628.45 Na1 0.752224628.45-1.15160009.8-6.89.8555 125047.87 m/s2 = 0.96 m/s2 (3)按减速器允许的输出传动转矩来确定kmg + mpgH + (m-md)a1 D 2 Mmaxa1 2D Mmax-kmg + mpgH m-md式中Mmax- 减速器输出轴最大允许传动转矩，Nm，可由提升机规格表查出。D- 滚筒直径，m 。所以 a1 2124628-1.15160009.8+6.89.8555 125047.87-5628 m/s2 = 0.97 m/s2综合（1）、（2）、（3）三个条件，按其中最小者确定主加速度 a1所,以 a1= 0.75 m/s2提升减速度的确定提升减速度一般取与加速度相同的值，所以a3 = a1 = 0.75 m/s2h4 = h0 = 2.35 m 查表可得 V4 = 0.4 m/s2提升速度图的参数计算 速度图是验算设备的提升能力、选择提升机控制设备及动力学计算的基础。在计算速度图参数之前，必须已知提升高度H，最大实际提升速度vm，及速度图各主要参数：a0、a1、a3、v4、h4及 v0 。1. 初加速阶段卸载曲轨中初加速时间 t0 = V0 a0 = 1.5 0.5 s = 3 s箕斗在卸载曲轨内的行程为 h0 = 2.35 m 。 2.主加速阶段加速时间 t1 = Vm - V0 a0 = 19-1.5 0.75 s = 11.33 s加速阶段的行程 h1 = Vm + V0 2t1 = 10+1.5 211.33 m = 65.15 m3.主减速阶段减速阶段时间 t3 = Vm - V4 a3 = 10 0.4 0.75 s = 12.8 s 减速阶段行程 h3 = Vm + V4 2t3 = 10 +0.4 212.8 m = 66.56 m4.爬行阶段爬行时间 t4 = h4 V4 = 2.35 0.4 s = 5.875 s爬行阶段行程 h4 = 2.35 m 5.抱闸停车阶段抱闸停车时间 t5 = 1 s a5 = 1 m/s2 h5 = 1 2 a5 t52 = 1 2 11 = 0.5 m (可不计)6.等速阶段等速阶段的行程 h2 = H - h0 - h1 - h3 - h4 = 555 2.35 65.15 66.56 2.35 m = 418.59 m等速阶段的时间 t2 = h2 Vm = 418.59 10 s = 41.9 s根据以上计算出的数据可画出提升速度图,如下图：十四、提升设备的动力学计算提升设备动力学是研究和确定在提升过程中，滚筒圆周上拖动力的变化规律，为验算电动机功率及选择电气控制设备提供依据。各类速度图所对应的动力学方法大致相同，基本方法是将计算出的个提升阶段的各个量代入提升动力学基本方程式，计算出提示过程中各阶段的拖动力。若把提升各阶段的各始、终点的速度和拖动力代入功率计算公式，即可求出滚筒轴上的功率。加速段1、 变加速开始时 F1 = KQ = Kmg = 1.15160009.8 KN = 180.32 KN2、 等加速阶段F1，= KQ + ma1= 180.32+93.79 KN = 274.11 KN 等速段（1） 等速开始F2 = KQ = 180.32 KN 2 等速终了 F2 ，= KQ = 180.32 KN加速段（1） 变减速开始 F3 = KQ = 180.32 KN（2） 等减速阶段 F3， = KQ - ma3 = 86.53 KN爬行段（1）等速开始 F4 = KQ= 180.32 KN（2）等速终了 F4， = KQ= 180.32 KN （3）变减速终了F5 = KQ - ma3 = 86.53 KN根据以上计算出的数据可画出力图，根据设计规定，力图和速度图是画在一起的，如下图所示：十五、提升机房尺寸的确定提升机房的布置提升机房的平面布置，首先取决于提升机设备基础及外形最大尺寸的需要，还应满足主机和电控设备的安装、运行及维护检修的需要。在提升机的技术规格选定后，即可根据设备的轮廓尺寸，相应确定提升机房的平面尺寸。在正常布置时，应考虑下列因素：（1） 根据设备操作、拆装、检修和运输的需要，通道的净距、主机部分的突出部位与墙的静距离不小于1.5米。电动机端部与墙间的距离不小于电动机加0.5米左右；对于设置有起重机的提升机房，在考虑将电动机旋转90o后检修抽出转子的情况下，电动机端部与墙间的距离也可以按不小于1.5米设计。（2） 所有设备与设备之间、设备与墙壁之间，都应该有便于人员往返的通道，通道的宽度不应小于0.7米。（3） 半地下式的提升机房，上层与下层安装孔的位置，应便于起重机从孔中升降设备；安装孔的大小，应该允许下层设备中的最大设备中的最大尺寸的设备从孔中顺利通过。在生产运行中，安装孔应加装盖板。（4） 在提升机房与井筒相对的位置上，应该适当的照顾“朝向”的问题。即当条件允许时，要尽可能使提升机的主轴中心线为东西方向，这样司机在操作时，将是面向北方或南方，以避免太阳光直射向司机，由于“耀眼”影响司机的正常操作。而且这种朝向有利于提升机房的采光和空气对流。（5） 提升机的净高：室内地坪至屋架（梁）下弦的高度按提升机滚筒直径（m）加3m确定。有起重时，该高度为地坪至起重机轨面的高度。（6） 电控设备间一般可配置在提升机房的右侧或后侧，当减速器和电动机位于滚筒左侧的提升机房时，配置左侧电控设备间。电控设备间可以作成一层或两层，每层的净高不小于3.5米。如果的二层电控设备间，应将电阻架设置在上层，电阻架不应超过六层，以利散热。对于电阻架设在底层、半地下室的提升机房，如果是建在炎热地区，可采用机械通风，并在楼板底面及楼板安装孔处做隔热处理。（7） 电控设备间的布置：要用不低于1.2m高的栅栏将高压换向器及高压采用动力制动时用的动力制动接触器遮盖起来，并在进门处安装闭锁开关。带有接触器的磁力站应与其它控制盘间留有不小于40mm的间隙，以避免由于接触器动作的震动，影响邻近控制盘上是继电器正常工作。磁力站正面留空距离不得小于1.5米；背面距离可以为1.2米；通行侧不得小于0.8m；如靠近电阻架时，磁力站与电阻架间距不得小于1.5米。高压换向器及高压制动接触器，最突出背面距墙不小于0.3米；另一侧应留有宽度为0.8m的过道。高压换向器如与动力制动接触器平行布置，其净间距应不小于1.0米。（8） 除提升机的主电动机外，所有其它电机和电器，在保证合适的间距的条件下，应该合理的安排、尽可能的集中，便于接线以节省电缆，并有利于维修和管理。（9） 电阻架的位置必须通风良好，布置上不应影响房屋窗扇的开启；电阻架非通行侧靠墙安装时，应留有0.2米的间距；平行布置的电阻架之间，净空间距可为1.0米左右。（10） 为了检修的方便，滚筒直径3m及以上的提升机，遵照规范规定：“应设手动桥式起重机”，并设置爬梯；“其它主副井提升机和井下绞车峒室，应设置固定起重梁”。或手动葫芦用单轨行车。起重机的起吊吨位，主要按电动机的重量确定。起重机大梁的安设方向：当钢丝绳的仰角较小时，一般宜垂直于提升机主轴方向安设；当钢丝绳仰角较大，上出绳孔标高高于起重机轨面时，可以平行于主轴方向安设。起重梁或单轨行车应尽量照顾到主轴承、盘形闸座、减速机上盖和主电动机的起吊方向而作相应的配置。位于地震区的提升机房，根据煤炭工业抗震设计规定（试行）规定：直径3.5m及以下提升机时，宜设固定起重梁，不宜设起重机。（11） 较大型的提升机主轴的轴线在一条直线上。安装孔的尺寸，按设备不可拆的最大件尺寸考虑，宽度按最大件的宽度加0.8m，高度按最大件的高度加1.2m。可以利用大门运进的较小提升机设备，则不设安装孔。（12） 提升机房的出绳孔位置、标高和尺寸的确定，应能满足钢丝绳在运行时不碰出绳孔壁，为了防止钢丝绳松弛时碰绳孔下缘，除了设置松绳检测装置外，在绳孔下缘应设托滚