锦江大厦高支模专项方案-定版.doc

锦江大厦工程高大模板专项施工方案目录一、编制依据1二、工程概况2三、模板施工方案11（一）支模架搭设11 （二）梁、板模板设计16四、材料选用18五、施工要求19六、应急预案26附件：1、 施工方案验算书（P28P45）2、 钢木枋(C形钢檩条)均布荷载实验检测报告3、 M13高强对拉螺栓抗拉强度检测报告锦江大厦工程高大模板专项施工方案一、 编制依据：1、施工组织设计锦江大厦工程施工组织设计。2、施工图纸锦江大厦工程结构施工图及变更锦江大厦工程建筑施工图及变更3、国家规范 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑工程施工质量验收统一标准（GBJ 50300-2001）建筑工程质量检验评定标准（GBJ 301-88）4、行业标准建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工安全检查评分标准（JGJ 59-99）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）二、 工程概况锦江大厦工程位于成都市人民南路二段80号四川锦江宾馆内，由四川锦江锦江宾馆投资，设计单位为中国建筑西南设计研究院。本工程结构设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级，抗震设防烈度7度，抗震设防类别为丙类建筑。基础形式采用筏板基础和抗浮板加独立柱基，筏板范围底板厚度2000mm，抗浮板底板厚度500mm。结构体系采用框架-剪力墙结构。总建筑面积64548.2，地上26层，地下3层，建筑最高点99.45m。本工程地下室1114轴/KM轴范围为地下游泳池，至地下室顶板为中空，模板支撑必须从地下室游泳池底板（-11.30m）至地下室顶板（-0.05m）搭设满堂架（平面位置及剖面详后附图）。地下室顶板板厚180mm，支模高度11.07m。此范围内地下室顶板梁截面尺寸主要为5001600、4001500、4001100、3501000、2501000，梁跨度最大为22.8m。本工程地下室顶板819轴/NM轴范围为宾馆大堂，模板支撑必须从地下室顶板（-0.05m）至大堂顶板（9.35m）搭设满堂架（平面位置及剖面详细附图）。大堂顶板板厚150mm、120mm，支模高度最大为9.28m。此范围内大堂顶板梁截面尺寸主要为6001500、3501400、4501200、4501050、450900等，梁跨度最大为18m。本工程主楼二层至四层QT轴61/10轴范围为会议厅，三层在此范围内为中空，模板支撑必须从二层结构板（8.65m）至四层结构板（18.10m）搭设满堂架（平面位置及剖面详细附图）。四层结构板厚120mm，支模高度9.33m。此范围内四层梁截面尺寸主要为5501500、4501500、4001500、3501000、350800、250800等，梁最大跨度为28.05m。上述三个部位均存在支模高度超过8m（11.25m、9.33m、9.25m），梁跨度超过18m(22.8m、18.05m、28.05m)及施工荷载超过20KN/m（梁6001500、5001600、5501500等），均存在高大模板支模，施工过程中危险性较大。为保证该部分施工质量及安全，特编制本方案用于指导施工。三、 模板施工方案（一）、支模架搭设1、地下室游泳池支模架搭设采用满堂架，纵横立杆间距均为900mm，步距1.8m。由于架体较高，在架体底部、3.6m、7.2m处分别设置水平剪刀撑，立面上纵横向均每五跨满设一道剪刀撑（间距4.5m），架体在作业面下层及3.6m高处满设水平兜网。做法详附图。2、一层大堂支模架搭设此处支模高度9.28m。支模架采用满堂架，纵横立杆间距均为900mm，步距1.8m。由于架体较高，在架体底部、3.6m高、7.2m高处分别设置水平剪刀撑，纵横向均每六跨满设一道竖向剪刀撑（间距5.4m），架体在作业面下层满设水平兜网。做法详附图。3、二层会议厅支模架搭设此处支模高度9.33m。支模架采用满堂架，纵横立杆间距均为900mm，步距1.8m。由于架体较高，在架体底部、3.6m高、7.2m高处分别设置水平剪刀撑，纵横向均每六跨满设一道竖向剪刀撑（间距5.4m），架体在作业面下层满设水平兜网。做法详附图。4、支模架基础处理措施由于上述各部位支模较高，施工荷载及支模架体自重较大，须考虑架体对基础的影响。故在搭设架体时必须按规范要求在立杆下面铺设50100通长木枋或垫块。一楼宾馆大堂、二楼会议厅其使用荷载标准值为7.73kN/m2，而其大梁对于楼板产生单位面积压力远大于此，因此需考虑楼层卸载。上述高大模所在区域，其下支撑体系从基础底板开始就按其上高大模板支撑体系的满堂架间距进行搭设，且在高大模施工前大梁（5001600、6001500、5501500）所在部位不得拆除，其余部位也应至少保留下面两层的支撑体系不得拆除。如果原支模体系已拆，在上述各部分施工时须提前恢复，搭设方式同其上高大模板支模体系。做法如图所示。为防止施工时的水平作用力对支模架体造成影响，上述各高大支模部位施工时，须先将相邻部分的柱砼浇筑完成，并待柱砼强度达到70%方可施工高大支模部位。高大支模架须与相邻柱可靠连接,连接件沿框架柱高度方向间距不超过3m。（二）、梁、板模板设计1、梁模板构造所有梁均采用18mm厚木层板。梁底采用钢木枋顺梁方向设置，间距详附表。梁底钢管背楞间距均900mm，采用双扣件与立柱连接。梁截面高度大于900mm的，在梁底中部采用顶托加钢管支撑，间距同立柱间距900mm，并与满堂架连接，且在顶托底部的立柱顶端纵横向均设置一道水平拉杆，顶托伸出长度不得超过200mm。侧模钢木枋间距均为300mm，侧模双钢管背楞间距均为450mm。梁中设M13高强对拉螺栓,间距详后附表。梁底模按跨度的1/10003/1000起拱。做法详附图及附表。2、板模板构造所有板均采用18mm厚木层板。板底钢木枋间距为300mm，板底钢管背楞间距为900mm。做法详附图及附表。附表：梁、板支模系统构造编号模板系统构件名称结构构件截面尺寸（单位：mm）间距（单位：mm）备注梁侧模双钢管背楞450通用梁侧模钢木枋背楞300通用M13高强对拉螺栓梁高1200梁中2道4506001000梁高1200梁中2道450500800梁高1000梁中1道450600梁底模钢管背楞梁高900900梁高900450梁底模钢木枋背楞梁宽度2503道，125梁宽度3504道，117梁宽度4004道，133梁宽度4504道，150梁宽度5005道，125梁宽度5505道，138梁宽度6005道，150梁底模可调支托梁高900900梁高900无板底模钢木枋背楞300通用板底模钢管背楞900通用注：未标注结构构件截面尺寸的表示所有构件采用统一间距。四、 材料选用（一）、 材料规格及参数梁板模板均采用915mm1830mm18mm木层板，选用钢木枋的截面尺寸为40mm60mm，支撑架体采用钢管扣件式满堂脚手架。1、木层板：抗拉强度ft=13N/mm2，抗剪强度fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9.0103N/mm2。2、钢木枋：弹性模量E=2.06105N/mm2，截面抵抗矩W=24000mm3，截面惯性矩I=720000mm4。其中C型钢抗拉强度fm1=205N/mm2，抗剪强度fv1=125N/mm2木枋抗拉强度fm2=13N/mm2，抗剪强度fv2=1.4N/mm2C型钢截面积：A1=(60240)4=640mm2则C型钢抗拉力为：F1=f1A1=205640=131200N木枋截面积：A2=(6042)（4024) =1664mm2则C型钢抗拉力为：F2=f2A2=131664=21632N取较大值，F1=131200N则钢木枋的抗拉强度为：fm= F1/A=131200(4060)=54.67 N/mm2同理可得钢木枋的抗拉强度为：fv=33.33N/mm23、钢管：483.5mm钢管。为提高实际施工的安全系数，钢管截面按483.0mm计算。截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4493mm3，截面惯性矩I=10.78cm4，弹性模量E=2.06105N/mm2，回转半径i=1.59cm。4、扣件：为提高实际施工的安全系数，扣件抗滑力取6.0kN/扣。（二）、 材料验收材料进场必须按相关规范和要求严格验收，对不合格的产品须退回，不得用于工程施工。1、层板、钢木枋：层板和钢木枋进场时必须检查其截面尺寸是否符合要求，且材料不得有裂纹，如果存在截面尺寸不够及材质缺陷，不得使用。2、扣件：无裂纹、变形、气孔和滑丝现象。钢管：平直、光滑、无裂纹、结疤、分层、硬弯、毛剌、压痕。脚手板：无裂纹、满足截面尺寸。五、 施工要求（一）、 施工准备1、 技术准备在该专项施工方案实施前，工程技术负责人应对相关人员进行详细的技术交底。 2、 物资准备（1）材料准备根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据。（2）构（配）件和制品加工准备根据支撑架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。（3）模板及支架安装施工机具准备根据施工要求，选择合适的机具。3、 劳动组织准备（1）、组织机构：项目经理（全面负责）项目技术负责人（技术负责） 施工员 安全员模板及支架施工人员（2）、主要人员安排：1）施工员3名：主要负责模板及支架搭设、拆除的技术指导。2）安全员2名：主要负责模板及支架的安全工作。3）模板及支架技术工人50人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。4）其他配合人员20人：主要负责协助塔吊及操作人员进行模板、钢管、扣件等的运输工作。4、 施工现场准备（1）做好“三通一平”；（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验计划；（3）做好季节性施工准备。5、 施工场外的协调（1）材料加工和定货；（2）施工机具租赁及订购；（3）做好劳务安排。（二）、 模板安装施工1、 模板支架搭设在施工中，我们努力做好施工准备，做好安全施工。施工准备包括：材料准备、施工机具准备、施工技术准备、确定模板安装劳动力、施工进度准备等。（1）模板支架搭设施工工艺场地清理定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪力撑作业层铺脚手板。（2）模板支架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上到下、先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手架剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。（3）施工要点不准分立面拆架或上、下两步同时拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解开端头扣。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。施工中存在安全隐患的地方应及时与项目施工员联系，以便及时纠正。2、 模板安装施工（1）施工顺序放线弹出轴线位置组装前检查安装模板安装固定装置调整平直立钢管支撑及梁底模板安装安装两侧梁模安装两侧模支撑安装纵、横木楞铺设模板检查模板平整度调平。（2）模板安装的一般要求1）安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2）具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣混凝土的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，满足混凝土的浇筑及养护等工艺要求。4）当梁净跨大于 5m时模板起拱跨度的千分之2.5；悬挑梁悬臂端大于2米时模板应起拱千分之3。5）模板接缝应严密，不得漏浆。6）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。7）施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。8）模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。9）不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得将脚手板支搭在模板后支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。10）在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过3层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。（三）、 模板拆除模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如混凝土没达到规定的强度需提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确定其强度能够拆除模时，才能拆除。1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2、拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应即使拔干净，以防扎伤人员。3、现浇楼板后框架结构的模板拆除顺序：柱箍柱侧模柱底模混凝土板支承构件（梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模。拆除模板时，要站在安全的地方；拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块木板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷；拆下的支架、模板应及时拔钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊蓝吊运（严禁模料从高处抛掷）到指定地点堆放，并安排车辆运到公司仓库存放；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次拆除，拆完有方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应先拆除上道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。4、拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷；应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌注混凝土时，下层楼板的支柱不得拆除，待混凝土浇筑完毕14天后进行拆除下层楼板支柱。6、拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。（四）、 模板工程质量检验与验收1、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204）规定；（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（2）具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；（3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑及养护等工艺要求；（4）模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204）要求；（1）模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204）规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见表1-1。 预埋件和预留孔洞的允许偏差 表1-1项 目允许误差（mm）预埋钢板中心线3预埋管、预埋孔中心线位置3插筋 中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，04、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204）规定，现浇结构模板安装允许偏差及检验办法表1-2。现浇结构模板安装允许偏差及检验办法 表1-2项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查（五）、 模板工程安全管理与日常维护1、安全管理要求 （1）进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（4）安装与拆除高2m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。（6）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。（7）两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具和绳子系牢后升降，不得乱仍。（8）不得在脚手架上堆放大量模板。（9）支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。（10）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。（11）拆除模板一般用长棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。2、日常维护管理要求（1）运输模板运输应根据模板的长度、高度、重量选用合适的车辆。模板在运输车辆上的支点、伸出的长度及绑扎方法均应保证模板不发生变形、不损伤表面涂层。（2）保管模板叠层平放时，在模板底部及层间应加垫木、垫木应上下对齐，垫点应保证模板不产生弯曲变形；叠放高度不宜超过2m，当有加固措施时可适当增加高度。六、 应急预案为了预防和减少高大模板施工过程可能发生 的安全事故或紧急情况进行预测、控制，并在紧急情况下作出响应，特拟定应急预案如下： 一、组织机构：1、若发安全事故，项目部由专人于24小时内向上级主管部门报告。 成立锦江大厦工程项目应急和响应领导小组，其成员名单如下：组长：赵勇副组长：刘泽爱、赖子刚成员：汪维杰、王杰、钟家元、樊荣、刘宜华、李万明、杨春华、张弟军安全事故应急准备和响应领导小组成员职责：赵勇：总指挥，负责现场紧急情况下部门协调、指挥维护现场秩序，并参与抢救、抢险处理报告工作。刘泽爱、赖子刚：副总指挥，检查监督现场应急情况和应急预案的落实情况，参加应急事故的抢救调查处理。汪维杰、王杰：负责组织人员现场抢险，抢救伤员。李万明：负责疏散人员，将其带离事故现场。张弟军：负责现场交通，保证交通顺畅。杨春华：负责报警医疗120。钟家元：保护事故现场，设置警戒区，如因抢救、施救而必须移动现场时采取设置标志，绘制现场简图、拍照等并写出书面记录等保护措施，妥善保护好事故现场的重要痕迹。樊荣：负责将伤员送至就近华西医院救治。刘宜华：负责现场水电供应、切断等工作。锦江大厦工程项目应急指挥办公室设在内业办公室：1、电话：028-855071182、急救、应急车辆一辆，车牌号：川A399D9附件：施工方案验算书本工程涉及的高大支模部位较多，虽然工程涉及高大支模部位梁、板的截面均不相同，但模板支撑体系均采用间距900mm900mm的满堂架，且支模板体系构造基本相同。故在其中选取截面6001500的梁（梁下有顶托）、截面350800的梁（梁下无顶托）和180mm厚板进行验算。一、 梁验算(一)、梁截面高度900mm（梁下部有顶托）对梁进行验算时考虑其模板、木枋背楞、钢管背楞、支撑架体的计算，取梁一层大堂的截面为6001500的梁进行计算。此处板厚150mm，支模高度9.25m。支模做法如下图所示。1、侧模验算（1）、荷载侧压力：c=24kN/m3，t0=200/（20+15）=5.71，1=1.0，2=1.15，V=1.5m/hF1=0.22c t012 V1/2=0.22245.711.21.21.51/2=53.17kN/m2F2=cH=241.5=36kN/m2取F1、F2的较小值，F2=36kN/m2振捣产生的侧压力：4kN/m2则：F=1.20.9+1.40.9=43.92kN/m2F=1.20.9=38.88kN/m2（2）、验算模板验算钢管背楞间距为450mm，模板验算时取450mm为一个计算单元。W=bh2/6=450182/6=24300mm3，I=bh3/12=450183/12=218700mm4，E=9000N/mm2，fm=13 N/mm2，fv=1.4 N/mm2按四等跨连续梁进行计算。简图如下，木楞间距l=300mm。化为线荷载：q1= F0.45=19.764N/mm（用于计算承载力）q2= F0.45=17.496N/mm（用于计算挠度）查静力计算表，可得：模板抗弯：=M/W=0.10719.7643002/24300=7.83N/mm2 fm =13N/mm2，满足。模板抗剪：=3V/2bh=31.14319.764300/（245018）=1.255 N/mm2= fv =1.4 N/mm2，满足。模板挠度：v=0.632q2l4/100EI=0.63217.4963004/（1009000218700）=0.455mmv=l/400=0.75mm，满足。钢木枋背楞验算W=bh2/6=40602/6=24000mm3，I=bh3/12=40603/12=720000mm4E=2.06105N/mm2，fm =54.67N/mm2，fv =33.33 N/mm2按最不利荷载情况，取四跨连续梁进行计算。简图如下，钢管背楞间距l=450mm。化为线荷载：q1= F0.3=13.176N/mm（用于计算承载力）q2= F0.3=11.664N/mm（用于计算挠度）查静力计算表，可得：钢木枋背楞抗弯：=M/W=0.10713.1764502/24000=11.89N/mm2 fm =54.67N/mm2，满足。钢木枋背楞抗剪：=3V/2bh=31.14313.176450/（24060）=4.24 N/mm2 fv =33.33 N/mm2，满足。钢木枋背楞挠度：v=0.632q2l4/100EI=0.63211.6644504/（100206000720000）=0.02mmv=l/400=1.125mm，满足。钢管背楞验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）W=4493mm3，E=2.06105 N/mm2，I=107828 mm4，fm=205 N/mm2总长度1350mm，支点间距600mm，外伸150mm。按跨度600mm二等跨连续梁进行验算,计算简图如下：钢管背楞间距450mm，根据侧模验算可得钢木枋对钢管产生的作用力：N1=N5=0.39319.7640.3=2.33kNN2=N4=1.14319.7640.3=6.78kNN3=0.92819.7640.3=5.50kN钢管背楞抗弯（钢管背楞为双钢管）：=Mmax/W = 0.1886.780.6106/（24493）=85.1N/mm2 fm =205N/mm2，满足。钢管背楞挠度（钢管背楞为双钢管）：v=0.9116.781036003/（1002.061051078282）=0.30mmv=l/400=1.5mm，满足。高强对拉螺栓验算根据对钢管背楞支座反力的验算可得：高强对拉螺栓所受最大拉力为RA=1.3766.78+5.58=14.91kN根据M13高强对拉螺栓性能检查报告，最大拉力为56.0kN，满足。2、底模验算（1）、模板验算钢管背楞间距为900mm，模板验算取900mm为一个计算单元。W=bh2/6=900182/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4，E=9000N/mm2，fm =13 N/mm2，fv =1.4 N/mm21）荷载按四等跨连续梁进行计算。简图如下，木方背楞间距l=600/4=150mm。模板自重：0.50.9=0.45kN/m砼自重：240.91.5=32.4kN/m 钢筋自重：1.50.91.5=2.025kN/m振捣荷载：20.9=1.8kN/m组合：q=1.2（+）0.9+1.40.9=39.93kN/m 2）、验算模板抗弯：=M/W=0.10739.931502/48600=1.98N/mm2 fm =13N/mm2，满足。模板抗剪：=3V/2bh=31.14339.93150/（290018）=0.63 N/mm2 fv =1.4 N/mm2，满足。模板挠度：q=1.2（+）0.9=37.67kN/m（用于验算挠度）=0.632ql4/100EI=0.63237.671504/（1009000437400）=0.031mm=l/400=0.375mm，满足。（2）、钢木枋背楞验算W=bh2/6=40602/6=24000mm3，I=bh3/12=40603/12=720000mm4E=2.06105N/mm2，fm =54.67N/mm2，fv =33.33 N/mm21）荷载按四等跨连续梁进行验算，计算简图如下，间距900mm。模板系统自重：0.51.50.15=0.1125kN/m 砼自重：241.50.15=5.4kN/m钢筋自重： 1.51.50.15=0.3375kN/m振捣荷载：20.15=0.3kN/m组合：q=1.2（+）0.9+1.40.9=6.696kN/m2）验算钢木枋抗弯：=M/W=0.1076.6969002/24000=24.18N/mm2 fm =54.67N/mm2，满足。钢木枋抗剪：=3V/2bh=31.1436.696900/（24060）=4.31N/mm2 fv =33.33 N/mm2，满足。钢木枋挠度：q=1.2（+）0.9=6.318kN/m（用于验算挠度）v=0.632ql4/100EI=0.6326.3189004/（100206000720000）=0.177mmv=l/400=2.25mm，满足。（3）、钢管背楞验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）W=4493mm3，E=2.06105 N/mm2，I=107828 mm4，fm =205 N/mm21）荷载钢管背楞间距900mm。l=450mm。计算简图如下。根据验算梁底模时支座反力的验算，可得出钢木枋对钢管背楞产生的压力为：N1=N5=0.39339.930.15=2.35kNN2=N4=1.14339.930.15=6.85kNN3=0.92839.930.15=5.56kN采用力法计算得M图（单位kNM）如下：最大支座反力Rmax=19.49kN最大弯矩Mmax=0.727kNm最大挠度v= 0.262mm2）验算钢管强度：=M/W=0.727106/4493=161.81N/mm2 fm =205N/mm2，满足。钢管挠度：v=0.262mm v=l/400=1.125mm，满足。（4）、立柱验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）1）强度验算根据钢管背楞验算中计算，可得中间立柱受力最大，其轴向受力为：Nmax=19.49kN脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gK=0.125kN/m。支模架搭设高度为9.25m，则立杆底部轴心压力为：N=19.491.20.1259.250.9=20.74 kN立杆步距为1800，查表（施工手册第二版第4册第229页）可得立杆允许荷载N=27.2kN，NmaxN，满足。2）稳定性验算立杆长细比=l/i=180/1.59=113.2，查表得=0.0.475则：=N/A=20.74103/（0.475424）=102.97N/mmf=215N/mm，满足。（5）、扣件抗滑力验算根据（3）钢管背楞验算中计算，可得两侧立柱上的每个支撑单元扣件应承受荷载为：N=2.235kN每个扣件抗滑力为6.0kN/扣，故采用双扣件满足要求。 (二)、梁截面高度900mm（梁下部无顶托）对梁进行验算时考虑其模板、木枋背楞、钢管背楞、支撑架体的计算，取梁二层会议厅的截面为350800的梁进行计算。此处板厚120mm，支模高度9.33m。支模做法如下图所示。1、侧模验算（1）、荷载侧压力：c=24kN/m3，t0=200/（20+15）=5.71，1=1.0，2=1.15，V=1.5m/hF1=0.22c t012 V1/2=0.22245.711.21.21.51/2=53.17kN/m2F2=cH=240.8=19.2kN/m2取F1、F2的较小值，F2=19.2kN/m2振捣产生的侧压力：4kN/m2则：F=1.20.9+1.40.9=25.78kN/m2F=1.20.9=20.74kN/m2（2）、验算模板验算钢管背楞间距为450mm，模板验算时取450mm为一个计算单元。W=bh2/6=450182/6=24300mm3，I=bh3/12=450183/12=218700mm4，E=9000N/mm2，fm=13 N/mm2，fv=1.4 N/mm2按二等跨连续梁进行计算。简图如下，木楞间距l=300mm。化为线荷载：q1= F0.45=11.601N/mm（用于计算承载力）q2= F0.45=9.333N/mm（用于计算挠度）查静力计算表，可得：模板抗弯：=M/W=0.12511.6013002/24300=5.37N/mm2 fm =13N/mm2，满足。模板抗剪：=3V/2bh=31.2511.601300/（245018）=0.81N/mm2= fv =1.4 N/mm2，满足。模板挠度：v=0.632q2l4/100EI=0.5219.3333004/（1009000218700）=0.2mmv=l/400=0.75mm，满足。钢木枋背楞验算W=bh2/6=40602/6=24000mm3，I=bh3/12=40603/12=720000mm4E=2.06105N/mm2，fm =54.67 N/mm2，fv =33.33 N/mm2按最不利荷载情况，取四跨连续梁进行计算。简图如下，钢管背楞间距l=450mm。化为线荷载：q1= F0.3=7.734N/mm（用于计算承载力）q2= F0.3=6.222N/mm（用于计算挠度）查静力计算表，可得：钢木枋背楞抗弯：=M/W=0.1077.7344502/24000=6.98N/mm2 fm =54.67N/mm2，满足。钢木枋背楞抗剪：=3V/2bh=31.1437.734450/（24060）=2.49 N/mm2 fv =33.33 N/mm2，满足。钢木枋背楞挠度：v=0.632q2l4/100EI=0.6326.2224504/（100206000720000）=0.01mmv=l/400=1.125mm，满足。钢管背楞验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）W=4493mm3，E=2.06105 N/mm2，I=107828 mm4，fm=205 N/mm2按跨度600mm简支梁进行验算,计算简图如下：？钢管背楞间距450mm，根据侧模验算可得钢木枋对钢管产生的作用力：N1=N3=0.37511.6010.3=1.31kNN2=1.2511.6010.3=4.35kN 采用力法计算得M图（单位kNM）如下：最大支座反力Rmax=4.41kN最大弯矩Mmax=0.5772kNm最大挠度v= 0.73mm钢管背楞抗弯（钢管背楞为双钢管）：=Mmax/W = 0.5772106/（24493）=64.23N/mm2 fm =205N/mm2，满足。钢管背楞挠度（钢管背楞为双钢管）：v=0.73mmv=l/400=1.5mm，满足。高强对拉螺栓验算根据对钢管背楞支座反力的验算可得：高强对拉螺栓所受最大拉力为RA=4.41kN根据M13高强对拉螺栓性能检查报告，最大拉力为56.0kN，满足。2、底模验算（1）、模板验算钢管背楞间距为450mm，模板验算取450mm为一个计算单元。W=bh2/6=450182/6=24300mm3，I=bh3/12=450183/12=218700mm4，E=9000N/mm2，fm =13 N/mm2，fv =1.4 N/mm21）荷载按三等跨连续梁进行计算。简图如下，木方背楞间距l=350/3=117mm。模板自重：0.50.45=0.225kN/m砼自重：240.450.8=8.64kN/m 钢筋自重：1.50.450.8=0.54kN/m振捣荷载：20.45=0.9kN/m组合：q=1.2（+）0.9+1.40.9=11.29kN/m 2）、验算模板抗弯：=M/W=0.111.291172/24300=0.636N/mm2 fm =13N/mm2，满足。模板抗剪：=3V/2bh=31.111.29117/（245018）=0.269 N/mm2 fv =1.4 N/mm2，满足。模板挠度：q=1.2（+）0.9=10.16kN/m（用于验算挠度）=0.677ql4/100EI=0.67710.161174/（1009000218700）=0.006mm=l/400=0.375mm，满足。（2）、钢木枋背楞验算W=bh2/6=40602/6=24000mm3，I=bh3/12=40603/12=720000mm4E=2.06105N/mm2，fm =54.67N/mm2，fv =33.33N/mm21）荷载按四等跨连续梁进行验算，计算简图如下，间距450mm。模板系统自重：0.50.117=0.0585kN/m 砼自重：240.80.117=2.2464kN/m钢筋自重： 1.50.80.117=0.1404kN/m振捣荷载：20.117=0.234kN/m组合：q=1.2（+）0.9+1.40.9=2.94kN/m2）验算钢木枋抗弯：=M/W=0.1072.944502/24000=2.65N/mm2 fm =54.67N/mm2，满足。钢木枋抗剪：=3V/2bh=31.1432.94450/（24060）=0.95N/mm2 fv =33.33 N/mm2，满足。钢木枋挠度：q=1.2（+）0.9=2.64kN/m（用于验算挠度）v=0.632ql4/100EI=0.6322.644504/（100206000720000）=0.005mmv=l/400=2.25mm，满足。（3）、钢管背楞验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）W=4493mm3，E=2.06105 N/mm2，I=107828 mm4，fm =205 N/mm21）荷载钢管背楞间距450mm。计算简图如下。根据验算梁底模时支座反力的验算，可得出钢木枋对钢管背楞产生的压力为：N1=N4=0.411.290.117=0.53kNN2=N3=1.111.290.117=1.45kN采用力法计算如下：最大支座反力Rmax=1.98kN最大弯矩Mmax=0.714kNm最大挠度v=2.13mm2）验算钢管强度：=M/W=0.714106/4493=158.94N/mm2 fm =205N/mm2，满足。钢管挠度：v=2.13mm v=l/400=2.25 mm，满足。（4）、立柱验算（为提高安全系数，钢管截面按483.0mm计算。）1）强度验算根据钢管背楞验算中计算，可得立柱轴向受力为：N=1.982=3.96kN脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gK=0.125kN/m。支模架搭设高度为9.25m，则立杆底部轴心压力为：N=3.961.20.1259.330.9=5.22 kN立杆步距为1800，查表（施工手册第二版第4册第229页）可得立杆允许荷载N=27.2kN，NmaxN，满足。2）稳定性验算立杆长细比=l/i=180/1.59=113.2，查表得=0.0.475则：=N/A=5.22103/（0.475424）=25.92N/mmf=215N/mm，满足。（5）、扣件抗滑力验算根据（3）钢管背楞验算中计算，可得两侧立柱上的每个支撑单元扣件应承受荷载为：N=1.982kN=3.96 kN每个扣件抗滑力为6.0kN/扣，故采用双扣件满足要求。二、 板验算选取地下室游泳池顶板进行验算。楼板板厚180mm，楼板模板采用18mm厚木模板，4060钢木枋间距300mm做次龙骨。48X3.5钢架管间距900mm做主龙骨。支撑为48X3.5钢架满堂管间距900mm900mm。楼板模板做法详下图。选取900mm为一个