多层砌体房屋的抗震设计.doc

第十讲 多层砌体房屋的抗震设计周炳章 “秦砖汉瓦”曾是我国上千年来的传统墙体材料，以粘土烧结的实心粘土砖一直是我国主要的墙体材料，而且沿用至今仍占有我国建筑业的绝大市场。但是，我国人多地少，可耕地面积随着经济建设的发展、人口的增加，人均占有量急骤下降。为此，中央于近些年来制订与贯彻了墙体改革与节约能源的政策。作为第一步的目标是在160个大中城市中先行禁用粘土实心砖，推广或改用粘土多孔砖。最近经贸委又下达了十个省会城市（合肥、成都、西安、太原、郑州、武汉、南昌、银川、乌鲁木齐、昆明）在2003年6月30日前限时禁用实心粘土砖，其它省会城市最迟到2005年底前也要禁用实心粘土砖的通知。这样就将人口集中的城市中的建筑墙体材料不再采用实心粘土砖。无疑这将是一次功在当代、造福子孙的历史性决策，也是我国墙体材料革新的一个新里程碑。 但是，我们也看到，除了上百个大中城市以外，广大的中小城镇和农村，目前尚无条件完全不用实心粘土砖。因此，作为面向全国的标准规范，除了要引导尽量采用新型墙体材料之外，也不能不保留目前仍在全国占有相当多的地区的传统性材料，这也就是我们保留烧结普通粘土砖的理由。 砌体结构就广义上讲，包括了各种材质的块材砌筑而成的结构形式，它是我国应用最广泛的一种结构。如烧结类块材、蒸压类块材、石材和生土（土坯）等。另外如近些年来发展的混凝土空心小型砌块，同样也是砌体结构的一种新型材料，它是通过工业化生产的水泥及就地取材的砂、石料制作而成。因此，应当是一种替代粘土类制品的最佳选择。 我国国土面积的23以上划定为抗震设防烈度6度和6度以上地区。因此概括了各类砌体结构材料在地震区应用的可能性。建筑材料特别是砌体结构材料的地方性很强，一般必须结合当地的资源情况，根据经济条件，就地取材选用各种砌体材料。但是，同时也必须考虑国家制订的政策导向；从改革墙体材料和节约能源出发，选用符合节约能耗，保护环境和耕地，尽量使用工业废料等要求的材料。为此，我们在此次建筑抗震设计规范砌体结构部分修订之初，就认真讨论和贯彻以上精神，并加以落实。 砌体结构材料一般属脆性材料，砌筑而成的结构也是脆性结构，当然它的抗震性能是很差的，特别是在抵御侧向水平地震作用时，在变形极小的情况就会发生开裂，进而突然倒塌。 近年来的研究证明，用一定方式在砌体结构中配置适量的钢筋或钢筋混凝土构件，能够大大提高砌体结构的变形能力，增强抵抗地震的作用。为此，我们将砌体结构可以划分为无筋砌体、约束砌体和配筋砌体三类。如果用墙体的体积配筋率来大致界定，配筋率在0.2以上可称为配筋砌体，配筋率在0.07至0.2以下为约束砌体，而把仅配少量拉接钢筋的砌体结构，划为无筋砌体。 地震作用是一种十分复杂的地面运动引起的振动。应当承认，人们至今仍然未能完全掌握其对结构的破坏机理。而且，目前的试验室条件，包括国内外的各种先进手段，还不足以真实模拟地震对结构的破坏作用。因此，工程抗震设计和研究人员，必须重视对实际发生地震地区的房屋建筑的真实破坏情况。从某种意义上讲，这才是最真实的试验结果。当然由于地震作用的复杂性，各次地震作用的破坏规律也不尽相同，既有一些共同的破坏规律，还有一些特殊破坏规律。这就需要我们不断的、深入地去研究、总结规律，并逐步提高到理论上加以认识。只有这样，才能使我们的抗震研究深入，抗震设计水平得到真正的提高。因此，抗震设计规范中的内容不同于其它结构规范，它更着重于从实际地震中总结得到的普遍规律加以概念化，从而提出抗震概念设计的要求。 1989年颁布执行的建筑抗震设计规范经过十多年的应用，除了在工程实践中得到了检验和完善之外，十多年来国内外曾发生了一系列强烈地震，对砌体结构更是一种考验。同时进行的试验研究也有很大的发展。因此，都为此次修订规范工作提供极好的背景材料。以下就新规范中多层砌体结构，房屋主要的修订内容作一介绍。一、砌体结构适用范围的扩大 本次修订，除沿用了实心粘土砖砌体外，结合墙改节能政策的贯彻，重点补充了粘土多孔砖砌体，根据我国目前允许作为承重墙体材料的多孔砖有二种，一种已沿用多年的KP1型砖，其尺寸为24011590；另一种是模数多孔砖，简称M砖，其尺寸为19019090。通过多年来的试验研究和工程实践，特别如KP1型砖，还在1990年编制了行业标准，设计上已应用多年，积累了丰富的经验。为此，此次纳入国家标准是有把握的，也是符合国家墙改政策的。 空心小型混凝土砌块是我国替代实心粘土砖的主导产品。由于其原材料为水泥和砂、石料，水泥为大工业化生产的产品，砂石料可结合当地资源就地取材。而且，混凝土小砌块制作工艺简单，质量可靠，孔洞内可配置一定数量的钢筋等。因此，它的强度和抗震性能都能得到保证，不失为一种新型多层砌体结构的好材料。 89规范时，由于我国国内应用尚不普遍，试验研究成果也不多，特别是经过地震考验的小砌块建筑更为少见。因此，在规范中采用时持慎重态度，将小砌块的层数和高度均比普通砖砌体低一层。近十余年，不但科研试验成果大量涌现，而且工程实践的数量也大大增多，目前全国已建成的小砌块建筑，据不完全统计已达2000万m2以上。因此，此种材料已逐步在替代过去的实心粘土砖制品。 根据以上情况及研究成果，我们将空心小型混凝土砌块砌体纳入规范，并增加了层数和高度。 此外，考虑到我国墙体改革要求，尽量减少粘土类砖制品，本次修订时将蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体也纳入抗震规范。 当然，此类蒸压类砖砌体比较突出的问题是各地原材料及配比不同，普遍存在砌体抗剪强度低于普通砖砌体的问题。仅有少数地区能够做到抗剪强度与普通砖砌体持平或略高。但是，我们考虑到国家的墙改政策要求及蒸压类砖的抗压强度都比较高，目前生产的质量也比较稳定。因此，在此类砖砌体纳入国家标准的同时，也强调和加强了一些必要的措施，以保证在应用此类砌体时的安全性和符合抗震性能要求。 对于采用其它材料烧结的实心砖和多孔砖，如利用煤矸石或页岩粉碎及制作烧结成的非粘土类烧结砖，本规范亦留有窗口，只要是有足够的试验数据，此类砖砌体也是可以采用的。 本规范此次修订中取消中型砌块的内容，其原因是目前国内已基本不再采用中型砌块作为墙体材料。究其原因大致为一，此类砌体体积大，重量非人工可以搬动，因此施工时需用小型机具施工，不符合目前机械化施工的要求；其二是此类砌块建筑层数和高度限制较严，在同一地区的竞争力小，因此一般都不再采用。根据上述实际情况，实际已经淘汰了此类产品，规范不再列入。 新规范还对底层框架抗震墙结构的应用扩大了范围，增加了层数和高度，并允许在底部设置两层框架抗震墙结构。 新规范考虑单排柱内框架的结构本身存在的弱点，即单排柱的两侧梁支承在外砌体墙上，地震时墙首先倒塌，此后形成只有一排柱子支承的不稳定结构。因此，对抗震极为不利，决定不再采用此类结构。 总体上看，在多层砌体房屋中，突出了多孔砖的应用和空心小型混凝土砌块的应用。这也是符合国家墙体改革和节约能源政策的大方向，本规范较好地体现了这一精神。二、砌体房屋高度和层数的限制 我们从历次地震中已经总结出砌体结构房屋的层数和高度与地震震害成正比的结论，国内外的地震也都得到过这样的结果。因此，在多层砌体房屋抗震设计中，将房屋的层数和高度作为强制性条文加以限制，这是十分必要的，不强调控制多层砌体房屋的层数和高度，就难以保证多层砌体房屋在地震时特别是在较强地震时的安全。 作为多层砌体房屋的设计，层数和高度问题也是业主和设计人员最关注的问题。在有限的土地上，建造较高层数的房屋以发挥经济效益是可能理解的。但是，砌体结构的脆性性质又决定了这类材料不可能建造较高层数的房屋。从现有条件看，结合我们目前对地震作用的认识程度，我国规定的多层砌体结构的高层和层数，已经是世界各多地震国家之最。当然这也是基于我国的具体情况所决定的。但是，我们决不可以因此而盲目再提高多层砌体房屋的建造层数和高度，否则就是对人民的缺乏责任心。 新规范对普通砖砌体的层数和高度没有改变，仍然保持89规范的水平。 新规范增加的多孔砖砌体，结合工程实践及已有设计规程多年的应用经验，7、8、9度区保持和实心砖砌体同样的层数和高度。对6度区则降低为7层。其主要原因是多孔砖砌体的试验结果告诉我们它的脆性性质表现更为突出，特别是多孔砖由于壁和肋均较薄，在受到较大轴压力下，极易产生“劈裂”现象，即多孔砖的外壁先崩裂脱落，造成在整体模拟试验时的突然倒塌。因此，对多孔砖砌体应降低其轴压力和承担局部受压的可能性，以避免其产生“劈裂”现象和突然倒塌。 新规范对空心小型混凝土砌块的高层和层数均相应提高一层。主要考虑这类材料的强度较高，质量稳定。特别是近十余年来国内进行的大量整体模型和单片墙体试验，得到了大量的科学数据。加之近年来在国内大力推广此类砌体结构，总结了许多有益的经验，使我们有条件对此类砌体结构层数提高到与普通实心砖砌体同样的层数和高度。应当说是有把握的。特别是近年来在国内掀起研究改变小砌块芯柱结构体系为构造柱结构体系。小砌块中通过孔洞中插入一根竖筋并浇注混凝土的做法，是沿用国外的小砌块建筑的做法。结合我国国情，小砌块芯柱体系存在几个比较突出问题：一是灌注芯柱需用专用混凝土和砌筑砂浆，这在目前国内尚难完全实施。芯柱难以灌注密实势必影响工程质量；二是芯柱灌注程度无法检验，因此给工程质量造成隐患。三是芯柱按照抗震设防要求，需要设置的数量多，并要分二次振捣密实，也给施工带来不便；四是芯柱内每孔一根钢筋，不但连接不好，孔洞清除杂物不易，而且分散配筋的效果，根据试验结果，远不如集中配筋的构造柱体系。即将小砌块建筑中的外墙转角、内外墙连接处及内墙的连接处，均以构造柱的形式集中配置四根钢筋并有箍筋，如此配置的小砌块建筑，其抗震性能、变形能力、延性均远优于仅用芯柱的小砌块建筑。因此，本次修订中除保留了小砌块建筑中的芯柱体系。同时特别提出，在小砌块多层砌体结构房屋中，也可以采用集中配筋的构造柱小砌块建筑体系。 当然，新规范没有对改用构造柱小砌块建筑体系后，提出一系列的构造和计算要求，此部分有待今后补充和完善。 对于层数和高度的计算方面，新规范除了沿用89规范中的一些规定以外，亦明确了若干具体规定： 1、关于房屋总高度的计算，仍然沿用自室外地坪到主要屋面板板顶标高，或至檐口标高。此地所指室外地面为室外的自然地平面。若高坡地面，则应从低处计算；同时，此地所指檐口为至屋面的檐口高度；而不是坡屋面的檐口。 2、半地下室应从室内地面算起，即半地下室应作为一层考虑。当半地下室开有窗洞设有完整的窗井时，如窗井两侧的墙系由内横墙延伸至室外窗井，并有挡土墙形成封闭的窗井，此时已将半地下室的面积扩大，即可将半地下室视为上部墙体的嵌固端。同时半地下室的楼盖为现浇楼盖。此时可不将半地下室当作一层，此时的总高度可从室外地坪算起。 3、全地下室的高度计算，可从室外地坪算起。因为全地下室墙体基本埋于地下，楼盖顶板低于或高于室外地坪，且无窗洞时，可视全地下室在地震作用时与土体共同工作，而无动力放大作用。因此可以不作为一层计算。 4、对带搁楼的坡屋面的计算。总高度应计算到搁楼层山尖墙的12标高处。同时，应将搁楼层当作一层计算。 但搁楼的设置比较复杂，有的搁楼层高度不高，且不住人，只是作为屋架内的一个空间。此时搁楼层可不作为一层考虑。但有的搁楼层空间较高，设计作为居室的一部分，当然这样的搁楼层自然应当作为一层考虑。 亦有的搁楼在顶层屋面上，只占一部分面积，即只有部分搁楼作为居住或活动场所。此时搁楼层是否应作为一层考虑应区别不同情况对待。如搁楼层占总的顶层面积的百分比？搁楼层的结构形式；搁楼层高度等根据具体情况区别对待。 4、考虑到某些地区要求室内外有较大的高差，主要为防潮或其他用途，此时在总高度计算时有可能超过规定，但层数上不超。因此，对室内外因功能需要而有较大高差达到600mm时，则在总层数不变的情况下，总高度可以增加1m。 5、对于横墙较少房屋，规范具体规定了在同一层内，凡开间大于4.2m的房间面积数超过本层面积的40时，此时可认为该建筑为横墙较少的建筑。 对于此类建筑，房屋层数应降低一层，高度降低3m。 6、对于横墙很少的多层砌体房屋，一般指教学楼等，即在整幢建筑中均为教室或开间很大的办公或其它用房。考虑到此类建筑的结构动力特性的改变，作为砌体结构主要的抗侧力构件墙体过少。因此，对于此类横墙很少的空旷砌体结构房屋，应根据具体工程情况再适当降低层数和高度。三、多层砌体房屋的抗震验算 1、多层砌体房屋层数受到限制，所以一般以剪切变形为主，沿高度方向的刚度变化比较均匀，自振周期较短。因此可以采用底部剪力法，按倒三角形分布地震作用。地震作用下砌体材料的强度指标，因不同于静力，宜单独给出。其中砖砌体强度是按震害调查资料综合估算并参照部分试验给出的。砌体砌块强度则主要依据试验资料。但是，强度设计值和标准值的关系则是针对抗震设计的特点，按统一标准可靠度分析得到的，并采用调整静强度设计值的形式。 当前砌体结构抗剪承载力的计算，有两种半理论半经验的方法，即主拉和剪摩理论。在砂浆等级M2.5，且在10fv4时，两种方法结果相近。本规范采用正应力影响系数的统一表达形式。 对砖砌体，此系数继续沿用78规范及89规范的方法，采用震害统计基础上的主拉公式得到，以保持规范的连续性： 对于小型空心混凝土砌块，其fv较低，0fv相对较大，两种方法差异较大，震害经验又少，根据试验资料，正应力影响系数由剪摩公式得到： N 1+0.250fv (0fv5.0) N2.250.17（0fv5） (0fv5.0)2、本次修订了部分构造柱墙段抗震承载力的验算方法 89规范中对构造柱的主要作用在于构造，对其有利于地震作用的影响，稳含在受剪承载力计算中，即当墙段两端有构造柱时，抗震承载力调整系数RE取0.9；当两端或一端无柱时取1.0。 通过近些年来的试验研究，当构造柱的截面和配筋满足一定要求后，且构造柱不仅设置在两端，同时还设置在中段，此时墙段的抗震作用明显增强，即可以计入墙中段构造柱的作用。 现行规程及地方标准中，对构造柱的计算有三种方法：其一是换算截面法，根据混凝土和砌体的弹性模量比折算，刚度和承载力均按同一比例换算，并忽略了钢筋的作用；其二是并联叠加法，构造柱与砌体分别计算刚度和承载力，再将二者相加，构造柱的受剪承载力分别考虑了混凝土和钢筋的承载力，砌体的受剪承载力还考虑了小间距构造柱的约束提高作用；其三是混合法，构造柱混凝土的承载力以换算截面并入砌体截面计算受剪承载力，钢筋的作用单独计算后再叠加。在以上三种方法中，对承载力抗震调整系数RE的取值各有不同。由于不同的方法均根据各自的试验结果引入不同的经验修正系数，使计算结果彼此相差不大，但计算基本假定和概念在理论上不够完善。 本次收集了国内有关单位的试验资料，其中，包括两端设构造柱，中间设13根柱，不同形式的开洞墙体，以及有不同截面、不同配筋、不同材料强度的试验成果，通过对百余片墙体试验结果的统计分析，结合混凝土构件抗剪计算方法，提出了新的抗震承载力简化计算公式。其特点如下： 1）墙段两端的构造柱对承载力的影响，仍按89规范中以承载力抗震调整系数RE反映其约束作用，并忽略构造柱对墙段的刚度的影响，仍按门窗洞口划分墙段； 2）引入中部设置构造柱参与工作及构造柱间距不大于2.8m时的墙体约束修正系数； 3）构造柱的承载力分别考虑了混凝土和钢筋的抗剪作用。但不应随意加大构造柱混凝土截面和钢筋的用量。同时，还根据修订后的混凝土规范，对混凝土的受剪承载力改用抗拉强度表示。 4）公式是简化式，计算结果与试验结果相比偏于保守，在必要时才可利用。横墙较少房屋及外纵墙的墙段计入其中部构造柱参与工作的抗震验算问题尚有待改进。 3、砌体结构横向配筋的抗剪验算公式是根据试验资料得到的。 本次修订是根据试验资料的进一步分析，调整了钢筋参与工作系数，由89规范中的定值0.15改为随墙段高宽比在0.100.15之间变化。同时明确水平配筋的适用范围是0.070.17之间，太大的配筋率是不起作用的。四、砖砌体房屋的抗震构造措施 1、关于设置钢筋混凝土构造柱 砖砌体中设置构造柱在唐山地震中证明对防止倒塌是有效的。此后国内进行众多的试验研究，也得到一致的结论。因此自1978年规范编制中规定采用构造柱作为抗震措施沿用至今。构造柱的主要作用可以概括为下列几点： 1）设置在墙段两端的构造柱能够提高砌体的受剪承载力1030左右，提高的幅度与墙段的高宽比有关，亦与墙段的竖向轴压力和开洞情况有关； 2）构造柱对砌体墙主要起约束作用，使之有较大的变形能力和延性；构造柱的主要作用在墙体出现开裂以及能够阻止墙体破碎倒塌； 3）构造柱应当设置在震害较重、连接构造比较薄弱的部位，以及容易产生应力集中的部位； 4）构造柱应与墙段砌体一起工作，因此必须有良好的整体性，应先砌墙后浇柱，并设拉结筋和马牙槎。 5）构造柱必须与每层圈梁拉结，构造柱的钢筋应通过圈梁内的钢筋。应使构造柱在上下层圈梁处作为拉结的支点。 本次对构造柱设置要求主要有下列修改和补充： 1）除保持89规范中对构造柱设置的烈度、层数、结构部位，及构造要求之外。补充了当房屋高度和层数接近表7.1.2的限值时，纵横墙内的构造柱间距要求符合横墙内的构造柱间距不大于层高的二倍；下部13楼层的构造柱间距要适当减小。当外纵墙开间大于3.9m时，考虑到开间增大后对墙体的约束亦应增强，因此要求另设加强措施；对内纵墙的构造柱间距，89规范未曾提出要求，此次补充规定了内纵墙的构造柱间距不宜大于4.2m。当然，可以根据烈度还可以适当调整。 2、关于楼盖圈梁 圈梁的作用是多方面的，在历次地震中亦早已证明其提高抗震能力的效能，是十分有效的抗震措施。 本次修订，取消了89规范中对6、7度区可以隔层设置钢筋混凝土圈梁，而由砖配筋圈梁来替代的做法，而一律改为每层均需设置钢筋混凝土圈梁的要求。 现浇楼盖允许不另设圈梁，但应沿楼板周边设置加强钢筋，一方面应与构造柱竖筋相连；