井架计算书.doc

井架计算书本计算书按照龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-1992）、建筑施工计算手册（江正荣主编）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）编制。一、荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G 其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力，Q= 10.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；经过计算得到 G=K(Q+q) =1.00(10.000+1.000)= 11.000 kN。2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S 其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0K(Q+q) =1.0201.00(10.000+1.000)=11.220 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重Nq=1.518=27 kN；缆风绳以上部分自重：Nq1=1.5(18-6)= 18kN；Nq2=1.5(18-12)= 9kN；4.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 0.451.420.480.70 = 0.215 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：W0 = 0.45 kN2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：z = 1.42 ； s 风荷载体型系数：s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数，z = 0.70 ；风荷载的水平作用力: q = WkB=0.2153.35= 0.719 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.215 kN/m2； B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；5.每根缆风绳的自重力 其中 T 每根缆风绳自重力产生的张力(kN)； n 缆风绳的根数，取4根； q 缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m； l 每根缆风绳长度，Hi/cos 确定(m)； H 缆风绳所在位置的相对地面高度(m)； 缆风绳与井架的夹角； w 缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。 经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为： H(1)=6.00,T(1)=14.40kN； H(2)=12.00,T(2)=28.80kN；二、井架计算 井架简图1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下： 弯矩图（缆风绳） 剪力图（缆风绳）各缆风绳由下到上的内力分别为：R(1)=1.234 kN , M(1)=0.926kN.m；各缆风绳由下到上的内力分别为：R(2)=8.794 kN , M(2)=12.96kN.m；Rmax=8.794kN；3、井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为:第1道H1=6 m；N1 = G + Nq1 +ST(1)R(1)ctg=11 + 18 +11.2243.210.029 ctg60o=89.21 kN；第2道H2=12 m；N2 = G + Nq2 +ST(2)R(2)ctg=11 + 9 +11.2228.88.794 ctg60o=65.097 kN；4.截面验算（1）井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.53m；主肢型钢采用4L70X6；一个主肢的截面力学参数为:zo=19.5 cm，Ixo = Iyo = 37.77 cm4，Ao=8.16 cm2 ，i1 = 59.93 cm；缀条型钢采用L45X4； 格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩： 井架的x-x轴截面总惯性矩： 井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩： 经过计算得到：Ix= 4(37.77+ 8.16（300/2- 19.5）2)= 556018.44 cm4；Iy= 4(37.77+ 8.16（150/2- 19.5）2)= 100690.44 cm4；Iy=Ix=1/2（556018.44+100690.44）= 328354.44cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值100690.44 cm4。2.井架的长细比计算：井架的长细比计算公式： 其中 H - 井架的总高度，取18m； I - 井架的截面最小惯性矩，取100690.44cm4； A0 - 一个主肢的截面面积，取8.16cm4。经过计算得到=32.408。换算长细比计算公式： 其中 A - 井架横截面的毛截面面积，取48.16 cm2； A1- 井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取23.49cm2；经过计算得到 0= 35。查表得=0.918 。3. 井架的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N - 轴心压力的计算值(kN)； A - 井架横截面的毛截面面积，取32.64 cm2； - 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 =0.918； mx - 等效弯矩系数, 取1.0； M - 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)； W1 - 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = 100690.44/(150/2) = 1342.539 cm3； NEX -欧拉临界力，NEX =2EA/(1.12) ；NEX= 22.06 10532.64102/(1.132.4082) = 5744040.707 N；经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为第1道H1=6 m, N1= 89.21 kN ,M1=0.926 kN.m；=89.21103/(0.91832.64102)(1.00.926106)/1342.539103 (10.91889.21103/5744040.707) = 30N/mm2；第1道缆风绳处截面计算强度=30N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!第2道H2=12 m, N2= 65.097 kN ,M2=12.96 kN.m；=65.097103/(0.91832.64102)(1.012.96106)/1342.539103 (10.91865.097103/5744040.707) = 31N/mm2；第2道缆风绳处截面计算强度=31N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!三、缆风绳的计算缆风绳的最大拉力F= Rmax / sin =8.794/0.866= 10.155 kN; 缆风绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 缆风绳的容许拉力(kN)； Fg 缆风绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2 ,d为缆风绳直径(mm)； 缆风绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661； 缆风绳分别可取0.85、0.82和0.8； K 缆风绳使用安全系数，根据龙门架及井架物料提升机安全技术规范，k=5.5； 由于缆风绳在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称布置，计算中取： Fg= 最大拉力10.155 kN，=0.80 ，K= 5.5,得到： d =( 2KFg / )0.5 =( 25.510.155 / 0.80 )0.5 = 11.8 mm ；缆风绳最小直径必须大于11.8 mm才能满足要求!四、井架基础验算1、井架基础所承受的轴向力N计算N= G + Nq +ST(i)R(i)ctg=11 + 27 +11.2210.810.029 ctg60o=65.81 kN；井架单肢型钢所传递的集中力为 ：FN/4 = 16.452 kN ；2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：A0=F/fc=16.452103/11.900= 1382.563 mm2；3、井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下： AF/fa=16.452103/(100.010-3)= 164524.996 mm2；单肢型钢混凝土基础边长:a=164524.9961/ 2 405.617 mm；4.配筋计算井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算： 式中：M - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值； l - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离； 取l = a/2202.808 mm； q - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=100.000202.80810-3= 20.281 kN/m； 经过计算得 M= 0.520.281 (202.80810-3) 2 0.417 kN.m；依据混凝土结构设计规范，板底配筋计算公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc= 11.900 kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=300-20=280 mm。经过计算得： s= 0.417106/(1.00011.900405.61728