酒泉市实验中学教学楼模板工程施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除目 录编制依据2一、工程概况2二、施工方案的选择2三、具体施工技术措施31、现浇梁、板、支撑架体、模板的施工32、框柱、模板安装、加固33、框架模板安装加固4四、模板施工安全措施4 五、梁、板模板（扣件钢管架）计算书.6（一）、参数信息61、模板支撑及构造参数62.荷载参数73.材料参数84.梁底模板参数85.梁侧模板参数8（二）、梁模板荷载标准值计算9（三）、梁侧模板面板的计算101.强度计算102.挠度验算11（四）、梁侧模板内外楞的计算11（五)、穿梁螺栓的计算15 （六）、梁底模板的计算.151.抗弯强度验算162.挠度验算16（七）、梁底支撑的计算171.荷载的计算:172.方木的支撑力验算183.支撑钢管的强度验算19（八）、扣件抗滑移的计算:21（九）、立杆的稳定性计算:22模板工程施工方案 编制依据该专项施工方案的编制以酒泉市实验中学教学楼、生活服务中心楼及多功能厅建设项目施工图和国家现行建筑施工计算手册，建筑结构荷载规范(GB50009-2001)，建筑施工脚手架实用手册，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，建筑地基与基础工程施工质量验收规范GB502022002，建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)和公司指导作业书为依据编制。采用“品茗脚手架智能计算软件”计算模板支撑脚手架。一、工程概况 酒泉市实验中学教学楼和生活服务中心楼建设项目工程建设地点，位于酒泉市肃州区青年街交东文化街西北角。包含教学楼、生活服务楼、多功能厅三部分。该工程为框架结构，教学楼地下一层，层高3.6米，地上六层，1层4.4米，25层3.8米，6层3.3米，总高度26. 75米，生活服务楼地上四层，总高度16.65米，多功能厅地上三层，总高度15.45米，建筑总面积15324 。本工程图纸由酒泉市建筑设计院有限责任公司设计，甘肃地质工程勘查院勘察，甘肃经纬建设监理咨询有限责任公司监理，甘肃第七建设集团股份有限公司组织施工。二、施工方案的选择 根据本工程结构特点，层高和本地区常用模板安装支撑材料以及模板的选材，选择本工程现浇框柱、楼板、框梁、楼梯的支撑体系采用扣件式钢管脚手架，辅料采用40*70方木，模板采用木胶合板板材，梁、柱的加固采用对拉丝杆和步步紧相结合。三、具体施工技术措施1、现浇梁、板、支撑架体、模板的施工（1） 、现浇梁板支撑架体采用扣件式钢管脚手架搭设，48*3.5mm和40*70方目做为附撑，模板采用木胶合板。（2） 、根据图纸设计中现浇梁、板砼的体积和荷载以及所用支撑材料规格、型号计算得知下列杆件搭设时的具体参数（后附荷载计算书） 立杆间距0.8M 立杆排距1.2M 梁、板、支撑搭设高度（取最高点）4.6M 梁两侧立杆间距1.2M 纵、横向水平杆的设置，距地0.15米设一道扫地杆起，每1.5M加设一道板 底或梁底支撑处必须设置一道纵向或横向水平拉杆 支撑系统立杆、水平杆应拉设剪刀撑，间距不大于5M，2、框柱、模板安装、加固 框架横架采用定尺木胶合板拼装组成并成型，横向加固采用48*3.5mm钢管为主，纵向加固采用40*70mm方木，间距150mm连续排列。采用对拉丝杆蝴蝶螺栓利用横向加固钢管形式捆绑加固，从柱根部起加固第一道箍后，每隔600mm加固一道，且梁柱接头处必须加固一道截面大于600mm的柱子中间增加一道对拉丝杆。为节约用料，加设柱中间对拉丝杆时可利用套穿大一号PVC套管的方法，方便拆除丝杆。 3、框梁模板安装加固框梁模板采用定尺木胶合板拼装组成，成型后竖向采用48*3.5mm钢管为主，横向采用40*70mm方木，竖向加固钢管间距600m。横向方木间距不大于150mm连续设置，用对拉丝杆蝴蝶螺栓锁紧、截面高度小于600mm的梁上下各一根对拉丝杆，大于600mm的梁，梁中间加设一根对拉丝杆.四、模板施工安全措施 1、模板工程施工高处作业时，架子或上料平台上不允许过多堆放模板料，堆放时一定要放稳，放置均匀，不能堆得过高，必须控制在架子或平台允许的荷载范围内。 2、模板施工作业面孔洞及临边必须设防护，临边防护应高于作业面1.2M以上。 3、垂直作业上下应有隔离防护措施。 4、2M以上高处作业应搭设可靠的操作平台，并佩带好安全带和其他防护用品。 5、模板支撑立柱不得支于土质松软的土上和未经夯实处理的回填土上，应对土加以平整，夯实或碾压后垫好垫木，垫木应有足够的底面积和足够的刚度。 6、在浇灌砼前润湿模板和养护砼时，应采取措施，防止有大量的水漏下，使地面发生失陷。 7、严禁各种脚手架、卸料平台等与模板支撑体系联系在一起。 8、模板应按工序进行，安装，拆卸模板没有固定前，不得进行下道工序，不准站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆支撑攀爬上下，不准在上下同一垂直面安装、拆卸模板。 9、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并应办完模板拆除申请表手续后方可进行。 10、模板拆除区域应设置警戒线，项目技术人员应监护作业过程。拆模必须拆除干净彻底，不允许留有未拆除的悬空模板。 11、支拆模板前，由技术人员对木工班进行书面安全技术措施交底，规定支拆模的操作顺序，模板结构和安全操作规程，交底双方必须签字。 12、项目部对已安装的模板必须验收，经项目部技术负责人、安全员、验收合格后才能进行下道工序，验收单必须由参加验收人员签字，并有日期。 13、拆模前，向监理或项目技术负责人书面报告，说明拆除工程部位的侧模或底模或支撑系统，说明砼现有强度，经批准后才能拆模。 14、拆下的模板不准随意向下抛掷，应及时清理，临时堆放离楼层边沿不应小于1M,堆放高度不得超过1M，楼层洞口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。 15、木工用机械设备要有安装防护设施，接电要通知专业电工进行操作，严禁设备带病运转。 16、模板存放码放整齐，地面要平整，模板要平铺堆码整齐，高度不大于1M，超过1M时，四周打销固桩，堆垛面用8#铁丝与桩顶锚固。 17、各种模板拆下后，应及时整理，做到工完、料尽、场清。 18、模板施工属于隐蔽工程，随着砼浇筑完毕施工随之结束。模板工程由施工技术人员现场验收，报请现场监理人员，建设单位现场代表检查验收，验收合格后方可浇筑砼。 五、梁、板模板(扣件钢管架)计算书 (一)、参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度B (m) : 0.25;梁截面高度D (m) : 0.70混凝土板厚度(mm):120.00;立杆梁跨度方向间距La (m) :0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) :0.10;立杆步距h (m):1.20;梁支撑架搭设高度H (m):4.60;梁两侧立柱间距(m) :1.20;承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面;梁底增加承重立杆根数:4;板底承重立杆横向间距或排距Lb (m) :1.20;采用的钢管类型为483.5;扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80; 2.荷载参数 模板自重(KN/) :0.35; 钢筋自重(KN/m2) :1.50; 施工均布荷载标准值(KN/) :2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(KN/) :18.0; 倾倒混凝土侧压力(KN/) :2.0; 振捣混凝土荷载标准值(KN/) :2.0 3.材料参数 木材品种:松木; 木材弹性模量E (N/mm):10000.0; 木材抗弯强度设计值fm (N/mm):17.0; 木材抗剪强度设计值fv (N/mm):1.7; 面板类型:胶合面板; 面板弹性模量E (N/mm):9500.0; 面板抗弯强度设计值fm (N/mm):13.0;4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b (mm):40.0; 梁底方木截面高度h (mm):70.0; 梁底纵向支撑根数:4; 面板厚度():18.0; 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm):500; 次楞根数:4; 穿梁螺栓水平间距(mm) :500; 穿梁螺栓竖向根数:3; 穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,200mm,200mm;穿梁螺栓直径(mm):M12; 主楞龙骨材料:钢楞; 截面类型为圆钢管48 3.5 ; 主楞合并根数:2; 次楞龙骨材料:木楞，宽度40mm，高度70mm;(二)、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct12V F=H 其中-混凝土的重力密度，取24.OOOKN/m; t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; T一混凝土的入模温度，取20.000 ; V一混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m; 1一外加剂影响修正系数，取1.200; 2一混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为50.994 KN/,18.000 KN/，取较小值18.000 KN/作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。1.强度计算 跨中弯矩计算公式如下: =M/Wf其中，一面板的弯曲应力计算值(N/mm) ; M一面板的最大弯距(N. mm) ; W一面板的净截面抵抗矩，W = 50 1.8 1.8/6=27cm; f一面板的抗弯强度设计值(N/mm) ;按以下公式计算面板跨中弯矩: M=O.1q12其中，q一作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.5180.9=9.72KN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.520.9=1.26KN/m;q = q1+q2=9.720+1.260=10.980 KN/m;计算跨度(内楞间距):1=200mm;面板的最大弯距M= 0.110.98200=4.39104N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:=4.39104/ 2.70104=1.627N/mm;面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm;2.挠度验算=0.677q14/100EI=L/250 q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=180.5=9N/mm 1一计算跨度(内楞间距):1=200mm;E一面板材质的弹性模量:E=9500N/mm;I一面板的截面惯性矩:I=501.81.81.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值：=0.67792004/(10095002.43105)=0.042mm;面板的最大容许挠度值:=1/250 =200/250=0.8mm;(四)、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度70mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4070 1/6=55.77cm; I=40701/12=278.75cm4; 内楞计算简图(1).内楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 其中，一内楞弯曲应力计算值(N/mm) ; M一内楞的最大弯距(N. mm) ; W一内楞的净截面抵抗矩; f一内楞的强度设计值(N/mm) 。按以下公式计算内楞跨中弯矩:M=0.1ql其中，作用在内楞的荷载，q=(l.218 0.9+1.420.9) 0.2=4. 39KN/m;内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.14.39500.00=1.10105N.mm最大支座力:R=1.14.3920.5=2.416 KN经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值=1.10105/8.33104=1.318N/mm 内楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm;(2).内楞的挠度验算=0.677qL4/100 EI=L/250 其中E-面板材质的弹性模量:10000N/mm; q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q =18.000. 20= 3.60 N/mm; L一计算跨度(外楞间距):L=500mm; I一面板的截面惯性矩:I=8.33lO6mm4; 内楞的最大挠度计算值:=0.6773.65004/(1 OO100008.33106)=0.018 mm; 内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm; 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2. 416kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管483.5; 外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm; 外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;(1).外楞抗弯强度验算 =M/Wf 其中-外楞受弯应力计算值(N/mm) M-外楞的最大弯距(N.mm); W-外楞的净截面抵抗矩; f-外楞的强度设计值(N/mm)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 KN.m 外楞最大计算跨度:1=200mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值:=4.84105/1.02104=47.599 N/mm; 外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm;(2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.241 mm外楞的最大容许挠度值:=200/400=0.5mm;(五）、穿梁螺栓的计算验算公式如下: NN=fA 其中N一穿梁螺栓所受的拉力; A一穿梁螺栓有效面积(mm); f一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直径:12 mm; 穿梁螺栓有效直径:9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积:A= 76 mmZ; 穿梁螺栓所受的最大拉力:N =180.50.3 =2.7 KN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=12.92 KN; (六)、梁底模板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10001818/6=5.40104mm3; I=1000181818/12=4.86105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: =M/W2时:P=qab/n-1N=1.2q2ahP1=Pn=P/2+NP2=P3=.=PN-1=P经过连续梁的计算得到:支座反力RA=RB=0.014 KN,中间支座最大反力Rmax=2.958;最大弯矩Mmax=0.042 KN.m;最大挠度计算值Vmax=0.005 mm;支撑钢管的最大应力=0.042106/5080=8.223 N/mm;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm;(八)、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取12.80 KN; R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.958 KN;（九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/Af1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力:N1 =0.014 KN; 脚手架钢管的自重:N2=1.20.1292.3=0.356 KN; 楼板的混凝土模板的自重:N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2) 1.000.35=0.462KN 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2) 1.000.100（1.50+24.00）=3.366KN N =0.014+0.356+0.462+3.366=4.198 KN; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1O/i查表得到; I-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58; A-立杆净截面面积():A=4.89; W-立杆净截面抵抗矩()W=5.08; -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm) ; f-钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm; 1。-计算长度(m) ;如果完全参照扣件式规