24钢结构课程设计计算书-跨度为24m.doc

目目 录录 1 1、设计资料、设计资料.1 1 1.1 结构形式.1 1.2 屋架形式及选材.1 1.3 荷载标准值（水平投影面计）.1 2 2、支撑布置、支撑布置.2 2 2.1 桁架形式及几何尺寸布置.2 2.2 桁架支撑布置如图.3 3 3、荷载计算、荷载计算.4 4 4 4、内力计算、内力计算.5 5 5 5、杆件设计、杆件设计.8 8 5.1 上弦杆.8 5.2 下弦杆.9 5.3 端斜杆AB.9 5.4 腹杆.11 5.5 竖杆 .16 5.6 其余各杆件的截面.16 6 6、节点设计、节点设计.2020 6.1 下弦节点“C” .20 6.2 上弦节点“B”.21 6.3 屋脊节点“H”.22 6.4 支座节点“A” .23 6.5 下弦中央节点“H”.23 参考文献参考文献.2727 图纸图纸.2727 1 1 1、设计资料、设计资料 1.11.1、结构形式、结构形式 某厂房跨度为 24m，总长 90m，柱距 6m，采用梯形钢屋架、1.56.0m 预应力混 凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面 400400，混凝土强度等级 为 C25，屋面坡度为。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度10:1i 为 7 度，屋架下弦标高为 18m；厂房内桥式吊车为 2 台 150/30t（中级工作制） ，锻锤 为 2 台 5t。 1.21.2、屋架形式及选材、屋架形式及选材 屋架跨度为 24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材 及焊条为：设计方案采用 235 钢，焊条为 E43 型。 1.31.3、荷载标准值（水平投影面计）、荷载标准值（水平投影面计） 永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 保温层 0.7 KN/m2 一毡二油隔气层 0.05 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2 预应力混凝土大型屋面板 1.40 KN/m2 屋架及支撑自重(按经验公式计算) 0.384 KN/m2Lq011 . 0 12 . 0 可变荷载： 屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2 雪荷载标准值： 0.5 KN/m2 积灰荷载标准值： 0.7 KN/m2 2 2 2、支撑布置、支撑布置 2.12.1 桁架形式及几何尺寸布置桁架形式及几何尺寸布置 如下图 2.1、2.2、2.3 所示 1 9 9 0 1350 2 2 9 0 2 5 9 0 2 8 9 0 3 1 9 0 26 08 28 59 31 19 33 70 25 35 28 59 31 29 33 96 15091508 150 A a ce g I BC D F G H I 15008=12000 1508 1508 1508150815081508 起 拱 5 0 图 2.1 24 米跨屋架几何尺寸 图 2.2 24 米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 2.2 桁架支撑布置桁架支撑布置 桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图 1.1 所示。其中 考虑到厂房内有桥式吊车 2 台 150/30t(中级工作制 )，锻锤为 2 台 5t，布置下弦纵向水 3 平支撑。 （见下图） 桁架支撑布置图 符号说明：SC 上上弦支撑；XC下弦支撑；CC垂直支撑; GG刚性系杆；LG柔性系杆 桁架及桁架上弦支撑布置 桁架及桁架下弦支撑布置 垂直支撑 1-1 垂直支撑 2-2 4 3 3、荷载计算、荷载计算 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面 活荷载计算。沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以换算为沿005 . 1 10/110cos/1 2 水平投影面分布的荷载。 标准永久荷载值： 三毡四油防水层：1.0050.4=0.402 kN/m2 水泥砂浆找平层：1.0050.4=0.402 kN/m2 保温层：1.0050.7=0.704 kN/m2 一毡二油隔气层：1.0050.05=0.050 kN/m2 水泥砂浆找平层：1.0050.3=0.302 kN/m2 预应力混凝土大型屋面板：1.0051.40=1.407 kN/m2 屋架及支撑自重： 0.12+0.01124=0.384 kN/m2 共 3.833 kN/m2 可变荷载标准值： 屋面活荷载标准值（大于雪荷载）：0.8 kN/m2 积灰荷载标准值： 0.7 kN/m2 共 1.5 kN/m2 设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合： 3.1、全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载为主控制的组合) 全跨节点永久荷载设计值： F=（1.353.833+1.40.70.8+1.40.90.7）1.56=61.56 kN 荷载组合（1）计算简图如图 4.1， F/2 F F F F F F F F F/2 F F F F F F F A B C D E F G H I abcde 5 表表 4.1 桁架杆件内内力组合表桁架杆件内内力组合表 内力系数（F=1）内力组合 左半跨荷载第二种组合第三种组合 杆件名称 全跨 左半跨右半跨 第一种组 合 F F1.i+F2.i F1.i+F2.i F3.i+F4F3.i+F4 计算杆件内力 /kN AB000000000 BC,CD-8.72-6.25-2.47-536.80-536.80 DE,EF-13.53-9.04-4.49-832.91-832.91 FG，G H -15.26-9.17-6.09-939.41-939.41 上 弦 杆 HI-14.71-7.38-7.38-905.55-905.55 ac4.733.481.25269.02269.02 ce11.538.03.53709.79709.79 eg14.659.345.31901.85901.85 下 弦 杆 gi15.178.446.73933.87933.87 aB-8.87-6.53-2.34-546.64-546.64 Bc6.884.762.12423.53423.53 cD-5.44-3.14-2.03-334.89-334.89 De3.701.901.80227.77227.77 eF-2.460.71-1.75-151.44-151.44 Fg1.11-0.451.5668.3368.33 gH0.021.55-1.531.231.23 斜 腹 杆 Hi-1.08-2.471.39-66.48-66.48 竖 Aa-0.500-0.5000.000-30.78-30.78 6 Cc-1.000-1.0000.000-61.56-61.56 Ee-1.000-1.0000.000-61.56-61.56 Gg-1.000-1.0000.000-61.56-61.56 杆 Ii000.970000 7 5、杆件设计、杆件设计 5.1 上弦杆上弦杆 整个上弦架采用等截面，按 FG、GH 杆件之最大设计内力设计。 N= 939410 N （受压） 上弦杆计算长度： 在桁架平面内，为节间轴线长度：cmlox 8 . 150 在桁架平面外，根据支承布置及内力变化情况，取：cmcmloy 4 . 4528 .1503 因为，故截面宜采用两个不等肢角钢，短肢相并（图 5.1） oxoy ll3 腹杆 aB 最大内力=546.04kN，查表 9.6.4，中间节点版厚度选用 12mm，支座节点板厚度用N 14mm。 设 =60 查附录 4 得。807 . 0 需要截面积： 2 2 5414 /215807 . 0 939410 mm mmN N f N A 需要的回转半径： 2.51c 60 8cm.150 m l i ox x m cm l i oy y c54 . 7 60 4 . 452 根据需要的 A，ix，iy 查角钢规格表（附录 8） ，选用，121001602L 2 11.60cmA ，按所选角钢进行验算：cmix82. 2cmiy82 . 7 11.1312/160/ 1 cmcmtb 48.53 2.82cm 8cm.150 x ox x i l 94.18c160/c541456 . 0 /56. 011.13/ 11 mmbltb oy 15060 yyz 满足长细比的要求。 150 截面在 x 和 y 平面内皆属 b 类，由于 ，只要求 ，查表得。 xyz y 807 . 0 y 8 22 2 y /215/66.193 6011807 . 0 394109 mmNmmN mm N A N 所需截面合适 5.2 下弦杆下弦杆 整个下弦杆采用同一截面，按 gi 杆最大设计值计算。 NkNNeg93387087.339 ，根据桁架下弦支撑布置情况，得cmlox300cmloy1185 所需截面积： 22 2 43.434343 /215 338709 cmmm mmN N f N Areq 根据所需截面积查表选用，不等肢角钢，短肢相并（图 5.2） 。101001602L ， 22 83.3063.50cmcmAcmix85 . 2 cmiy78 . 7 35031.15278 . 7 /1185/cmcmil yoyoy 考虑下弦杆有 221.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积： 222 463310 5 . 2125063mmmmmmA 22 2 /215/57.201 4633 933870 mmNmmN mm N A N 所需截面适合。 5.3 端斜杆端斜杆 aB 杆件轴力：受压）(54604004.546NkNN 计算长度。因为，故采用不等边角钢，长肢相并，使。设 cm ll oyox 5 . 253 ll oyox ii yx 9 =80，查附录 4 得，668 . 0 2 2 89.3801 /215668 . 0 546040 mm mmN N f N A 需要的回转半径： m l ii x yx c16 . 3 80 253 根据需要的，查角钢规格表，选用 2L1409010，（图 5.3）A ixiy ，。 2 522.44cmA cm ix 47 . 4 cmiy74. 39 10 90 2 t b 71.56 47. 4 5 . 253 cm cm i l x ox x 52.13 90 2535 48. 048 . 0 9 2 2 mm mm t b lb oy 15032.75) 09 . 1 1 ( 4 .37 2535 09 . 1 1 2222 44 22 4 2 102535 90 cmcm cm tl b mm mm oy yyz 又718. 0, y xyz 只求 22 2 /215/81.170 2 .4452718 . 0 546040 mmNmmN mm N A N y 所选截面合适。 图5.3 aB杆截面图 10 5.4 腹杆腹杆 5.4.1 Bc 杆杆 杆件轴力： NkNN42353053.423 所需截面积： 22 2 c70.1991.1969 /215 423530 mmm mmN N f N An 杆件计算长度： ，cmcmlox64.208 8 . 2608 . 0cmloy 8 . 260 选用 2L758 等边角钢（图 5.4.1） ， 2 01.23cmA cmix28 . 2 cmiy57. 3 51.91 28. 2 64.208 x ox x i l 05.73 57. 3 8 .260 y oy y i l 满足长细比的要求。 350 22 2 /215/06.184 2301 423530 mmNmmN mm N A N 满足要求。 5.4.2 cD 杆杆 杆件轴力：受压）(33489089.334NkNN 计算长度： cmcmlox72.228 9 . 2858 . 0cmloy 9 . 285 设 =100 查附录 4 得555 . 0 所需的 2 2 54.2806 /215555 . 0 334890 mm mmN N f N An ，cm29 . 2 100 228.72 ox x l icm86. 2 100 285.9 oy y l i 选用 2L7510（图 5.4.2） ， 2 25.28cmA cmix26 . 2 cmiy61. 3 15020.101 2.26 228.72 x ox x i l 图杆截面图 11 图5.4.3 De杆截面图 11.2275/285958 . 0 /58. 05 . 710/75/mmmmbltb oy 15065.80)102859/75475. 01 () 1 .36/2859()/475 . 0 1 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得 yzx 20.101 x 547 . 0 x 22 2 /215/52.206 2825547 . 0 334890 mmNmmN mm N A N x 所选截面满足。 5.4.35.4.3 DeDe 杆杆 杆件轴力：NkNN22777077.227 所需截面积： 22 2 c59.1039.1059 /215 227770 mmm mmN N f N An 杆计算长度： cmcmlox72.228 9 . 2858 . 0cmloy 9 . 285 选用 2L506 等边角钢， （图 5.4.3） ， 2 38.11cmA cmix51. 1cmiy56 . 2 47.151 51 . 1 72.228 x ox x i l 68.111 56 . 2 9 .285 y oy y i l 满足长细比的要求。 350 22 2 /215/08.200 1138 227770 mmNmmN mm N A N 图5.4.2 Dc杆截面图 12 所选截面满足。 5.4.45.4.4 eF 杆杆 （受压）NkNN514401-51.441- max 计算长度： ，cmcmlox32.2509 .3128 . 0 cmloy 9 . 312 设 =100 查附录 4 得555 . 0 所需的 cm50 . 2 100 250.32 ox x l i cm13 . 3 100 312.9 oy y l i 2 2 14.1269 /215555. 0 151440 mm mmN N f N An 选用 2L755 等边角钢（见图 5.4.4） ， 2 82.14cmA cmix32 . 2 cmiy50 . 3 ，15090.107 2.32 250.32 x ox x i l 20.24m75/m312958 . 0 /58. 0155/75/mmbltb oy 15089.94)53129/75475. 01 () 0 . 35/3129()/475 . 0 1 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得， yzx 9 . 107 x 587 . 0 x 22 2 /215/08.274 1482587 . 0 151440 mmNmmN mm N A N x 所选截面满足。 5.4.55.4.5 FgFg 杆杆 图杆截面图 13 杆件轴力 N=68.33 计算长度：cmcmlox52.249 9 . 3118 . 0 cmloy 9 . 311 内力较小，按选择，需要的回转半径为： 150 ，cm66 . 1 150 249.52cm ox x l icm08 . 2 150 311.9cm oy y l i 查型钢表，选截面和较上述计算的和略大些。 x i y i x i y i 选用 2L635（图 5.4.5）， 2 286.12cmA cmix94 . 1 cmiy04 . 3 15062.128 1.94 249.52 x ox x i l 72.28m63/m311958. 0/58 . 0 6 . 125/63/mmbltb oy 15075.105)53119/63475 . 0 1 () 4 . 30/3119()/475. 01 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得 yzx 62.128 x 519 . 0 x 拉应力： 22 2 /215/62.55 6 . 1228 68330 mmNmmN mm N A N 所选截面满足。 5.4.65.4.6 gHgH 杆杆 杆件轴力 N=1.23 计算长度： cmcmlox 2 . 2716 .3398 . 0 cmloy 6 . 339 内力较小，按选择，需要的回 150 转半径为： ，cm80 . 1 150 271.2cm ox x l icm26. 2 150 339.6cm oy y l i 图杆截面图 14 查型钢表，选截面和较上述计算的和略大些。 x i y i x i y i 选用 2L635（见图 5.4.6）， 2 286.12cmA cmix94 . 1 cmiy04 . 3 15080.139 1.94 271.2 x ox x i l 26.31m63/m339658. 0/58 . 0 6 . 125/63/mmbltb oy 15061.114)53396/63475 . 0 1 () 4 . 30/3396()/475 . 0 1 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得 yzx 80.139 x 497 . 0 x 拉应力： 22 2 /215/00 . 1 6 . 1228 1230 mmNmmN mm N A N 所选截面满足。 5.4.75.4.7 HiHi 杆杆 同理 选用 2L635（见图 5.4.7）， ， 2 286.12cmA cmix94 . 1 cmiy04. 3 15097.138 1.94 269.6 x ox x i l 03.31m63/m337058 . 0 /58. 0 6 . 125/63/mmbltb oy 15078.113)53370/63475 . 0 1 () 4 . 30/3370()/475. 01 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得， yzx 97.138 x 487 . 0 x 22 2 /215/10.111 6 .1228487. 0 66480 mmNmmN mm N A N x 所选截面满足。 图5.4.7 Hi杆截面图 15 5.5.15.5.1 竖杆竖杆 Aa,Cc,Ee,Gg： Aa,Cc,Ee,Gg 都受压，各个竖杆采用同类截面，按 Gg 杆件的最大设计内力设计。 受压）(6156056.61NkNN ，cmcmlox 2 . 231 0 . 2898 . 0cmloy 0 . 289 内力较小，按选择，需要的回转半径为： 150 ，cm54 . 1 150 231.2cm ox x l i cm93 . 1 150 289.0cm oy y l i 查型钢表，选截面和较上述计算的 x i y i 和略大些。 x i y i 选用 2L635（见图 5.5）， ， 2 286.12cmA cmix94 . 1 cmiy04. 3 15018.119 1.94 231.2 x ox x i l 61.26m63/m289058 . 0 /58 . 0 6 . 125/63/mmbltb oy 15047.98)52890/63475 . 0 1 () 4 . 30/2890()/475 . 0 1 ( 2242 2 0 4 tlb yyyz 由于，只求，查附录 4，得， yzx 18.119 x 440 . 0 x 22 2 /215/88.113 6 . 1228440. 0 61560 mmNmmN mm N A N x 所选截面满足。 5.5.25.5.2 竖杆竖杆 IiIi：（见图 5.5） 按 5.5.1 所选截面验算：KN0N 22 2 /215/0 6 . 1228 0 mmNmmN mm N A N 16 所选截面满足。 17 表表 5.15.1 杆件截面选择表杆件截面选择表 杆件计算长度/cm 回转半径 /cm 长细比稳定系数 名 称 编 号 计算内 力/kN 截面规格 截面面 积/cm2 ox l oy l x i y i x )( yzy 容许 长细 比 x y 应力 /(N/m m2) 上 弦 FG GH -939.41 2L160X10012 60.11150.8301.62.827.5453.48601500.807193.66 下 弦 gi933.87 2L160100X10 50.631185600.002.857.78105.26152.31350201.57 aB-546.64 2L140901044.522 253.5 253.5 3.16 3.16 56.71 75.32 150 0.718 170.81 Bc423.532L75823.01208.64260.82.283.5791.5173.05350184.06 cD-334.89 2L751028.25228.72285.902.263.61101.2080.651500.543 206.52 De227.77 2L50611.38228.72285.901.512.56 151.47111.68350200.08 eF-151.442L75514.82250.32312.902.323.50107.9094.891500.587174.08 Fg68.33 2L63512.286249.52311.901.943.04128.62105.751500.51955.62 gH 1.23 2L63512.286271.2339.601.943.04139.80114.611500.2551.00 斜 腹 杆 Hi66.482L63512.286269.6337.01.943.04138.97113.781500.257111.10 Aa30.78 2L63512.286159.20199.001.943.0488.0665.461500.48762.58竖 杆 Cc-61.56 2L63512.286183.20229.001.943.0494.4375.331500.440113.88 18 Ee-61.56 2L63512.286207.20259.001.943.04106.8185.201500.396113.88 Gg-61.56 2L63512.286231.2289.001.943.04119.1898.471500.336113.88 Ii 02L63512.286255.203191.943.04131.55104.933500 19 6 6、节点设计、节点设计 6.16.1 下弦节点下弦节点“c”“c” （图（图 6.16.1） 图6.1 c节点板布置图 各类杆件的内力由表 4.1 查得。 这类节点的设计步骤是：先根据复杆的内力计算与复杆与节点版连接焊缝的尺寸，即和， f h w l 然后根据的大小按比例绘出节点版的形状与尺寸，最后验算下弦杆与节点版的连接焊缝。 w l 用 E43 型焊条角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值。设“Bc”杆的肢背和 2 f /160mmNf w 肢尖焊缝和，则所需的焊缝长度为：mmhf8mmhf6 cm19244.165 /16087 . 02 4235307 . 0 2 7 . 0 2 后取，加肢背： f w fe w hmm mmNmm N fh N l 11cm254.94 /16067 . 02 4235303 . 0 2 3 . 0 2 后取，加上肢尖： f w fe w hmm mmNmm N fh N l 设“cD”杆的肢背和肢尖焊缝和，则所需的焊缝长度为：mmhf7mmhf6 cm1725 .149 /16077 . 02 3348907 . 0 2 7 . 0 2 后取，加肢背： f w fe w hmm mmNmm N fh N l 9cm246.61 /20067 . 02 3441903 . 0 2 3 . 0 2 后取，加上肢尖： f w fe w hmm mmNmm N fh N l 20 “Cc”杆内力很小，焊缝尺寸可按构造要求取mmhf5 6cm37.38 /16057 . 02 614007 . 0 2 7 . 0 2 ，取肢背：mm mmNmm N fh N l w fe w 根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点 详图，从而确定节点板的尺寸为。mmmm360300 下弦与节点板连接的焊缝长度为 36cm,所受的力为左右两下弦杆的内力差， ，受力较大的肢背处焊缝应力为：NNNN418608291179709787 22 f mm/N160mm/N40.107 12mm360mm6mm7 . 02 N41860875 . 0 焊缝强度满足要求。 6.26.2 上弦节点上弦节点“B”(“B”(图图 6.2)6.2) 图 6.2 “B”节点板布置图 Bc 杆（2L 756）与节点板的焊缝尺寸和节点“c”相同。即肢背，肢尖cmlw19 cmlw13 aB（2L1409010）杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算, 设 aB 杆的肢背和肢尖的 焊缝和，则所需的焊缝长度为：mmhf10mmhf8 cm19262.158 /160107 . 02 54664065 . 0 2 65 . 0 2 后取，加上肢背： hfw fe w mm mmNmm N fh N l 21 cm13277.106 /16087 . 02 564664035. 0 2 35 . 0 2 后取，加上肢尖： hfw fe w mm mmNmm N fh N l 为了便于在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm。用槽焊缝把上弦角钢和 节点板连接起来，槽焊缝作为两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以 0.8 的折减系数。计算时 可略去上弦坡度的影响，而假定集中荷载 F 与上弦垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力为： mm01h612mm 2 1 2 1 f ，节点板厚度mmhf 上弦与节点板间焊缝长度为 505mm。同书上 节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽肯定是安全， 可不必验算。肢尖焊缝验算如下： 2 wf 21 mm/N06.79 102505107 . 02 0536803N lh7 . 02 NN mmmmmm N f 2 222 f M mm/N91.92 485107 . 02 955368066 7 . 02 6 mmmm mmN lh M w f 22 2 2 2 M f 2 N f mm/N160mm/N 8 . 102 22. 1 91.92 06.79 22. 1 满足要求。 6.36.3 屋脊节点屋脊节点“I”“I” （图（图 6.36.3） 弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将 拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一部分宽度。拼接角钢的这部分削弱，可以靠节点板来补 偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。 设焊缝，则所需焊缝计算长度（一条焊缝）：mmhf10 mm mmNmm N lw45.208 /160107 . 04 933870 2 拼接角钢的长度取。mmmm90.41645.2082450 上弦与节点板之间的槽焊，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应 按上弦内力的 15%计算。设肢尖焊缝，节点板长度为 40cm，则节点一侧弦杆焊缝的计mmhf10 算长度为，焊缝应力为：cmcmcm cm lw1721 2 40 2 mm/N85.58 170107 . 02 93387015. 0 mmmm N N f 22 2 2 M mm/N34.197 170107 . 02 6mm9593387015 . 0 f 22 2 2 2 M f 2 N f mm/N160mm/56.561 22 . 1 34.197 85.58 22 . 1 图屋脊节点 因桁架的跨度较大，需将桁架分成两个运输单元，在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接，左 半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板的连接用工 地焊缝。 腹杆 Hg 与节点板的连接焊缝的计算长度与以上几个节点相同。 6.46.4 支座节点支座节点“a”“a” （图（图 6.46.4） 为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距取 160mm。在节点中心线上设置加 劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相等，厚度为 14mm。 6.4.16.4.1 支座底板的计算支座底板的计算 支座反力： NkNkNFR49248048.49256.6188 23 图6.4 支座节点板布置图 6 7 120 8 10190 6 6 6 6 6 6 支座底板的平面支座底板的平面尺寸采用 280mm350mm，如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座 反力，则承压面积为 280180mm2=50400mm2。 验算柱顶混凝土的抗压强度： 22 2 / 5 . 12/77 . 9 50400 492480 mmNfmmN mm N A R c n 式中，为混凝土强度设计值，对 C25 混凝土， c f 2 /5 .12mmNfc 底板的厚度按桁架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块板为两相 邻边支承而另两相邻边自由的板，每块板的单位宽度的最大弯矩为： 2 1 aM 式中，为底板下的平均应力： 2 2 /04.10 180280 506160 mmN mm N 为两支承边之间的对角线长度： 1 a mmmma 8 . 156 2 14 90 2 14 140 22 1 为系数，由 b1/a1查表 8.4.1 而定，b1为两支承边的相交点到对角线 a1的垂直距离。由相 似三角形的关系，得： ，mmmmb 4 . 70 8 . 156 83133 1 45 . 0 8 . 156 4 .70 1 1 a b 24 查表 8.4.1 得050 . 0 mmmmNmmmmNaM/35.12010 8 . 156/77 . 9 050. 0 2222 1 底板厚度：mmmm mmN mmmmN f M t2030.18 /215 /35.1201066 2 又根据构造要求，桁架跨度，取。mm1824mmt20mmt20 6.4.26.4.2 加劲肋与节点板的连接焊缝计算加劲肋与节点板的连接焊缝计算 加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似。偏于安全的假定一个加劲肋的