岩体预应力锚固内封 (10).doc

第九节 施工质量与安全1.施工质量控制预应力锚固属专业性很强的施工，又属隐蔽性地下工程，对施工质量应当进行全过程控制。1.1施工准备熟悉工程图纸，明确加固范围，锚固深度；熟悉工程地质勘察报告，掌握地层、水位、渗透性能等相关物理、力学指标；向周边单位、有关部门以及当地居民了解邻近建筑地下设施情况，掌握地下障碍分布状况；在充分了解情况的基础上，编制专项施工方案或施工作业指导书，明确开挖、降水、排水、锚固类型、护坡等具体事宜；向施工各方进行技术交底，求得开挖、支护各方均相配套的施工方案：对可能发生的危险情况制定安全预防措施；1.2过程控制要对施工过程中的如下工序进行重点控制与检验： 施工平台架设应重点核算立杆承载力、稳定性；核验排架与岩壁联结是否紧密与牢固程度；锚固孔钻造锚固孔的深度、孔径均不得小于设计值，锚固孔的倾角、方位角应符合设计要求，其允许误差如下：钻孔超深不得大于20cm；机械式工作单元，其锚固段的孔径超过设计孔径不得大于3%，最大不得大于5mm；孔斜误差不得大于3%；凡有特殊要求时，其孔斜误差不宜大于0.8%；孔口座标误差不得大于10cm；孔轴线：某些重点工程要求孔轴线在空间为一条沿着设计规定孔向的准直线；预应力锚束制作、存放、下束不同类型的锚束应按不同的施工方法与质量要求进行制作、存放、下束，但均应满足设计要求。施工中应重点控制：下料长度、束体上各种元件（隔离架、对中支架、止浆塞等）安放位置、预应力筋在束体中平顺情况、绑扎牢固状况。为方便安装夹片式锚具，钢绞线下料长度应基本相同，束中最长、最短之差宜控制在5cm之内。隔离架应按设计要求设置，其间距偏差不得大于5cm。止浆环安装位置应符合设计要求，尺寸误差不大于5cm。内锚段注浆内锚段注浆应一次连续完成。水泥（砂）浆的强度应不低于设计要求，并在现场制备试样，按设计规定的龄期进行强度检验。取样数量不宜小于总量的5%。外锚头制作外锚头几何尺寸、结构强度必须满足设计要求。承压钢垫板应与锚孔轴线垂直，其偏差不得大于2。模板一般应用钢模，安装尺寸误差不宜大于10mm。锚墩混凝土可进行抽样检验，抽样数不宜小于锚束根数的5%。张拉应重点控制如下内容：张拉荷载及锁定荷载应满足设计要求；在任何情况下，束体受到的张拉荷载均不宜大于预应力钢材极限抗拉强度的69%；采用应力控制及伸长值校核方法控制张拉过程，实际伸长值应在理论伸长值的110%95%之间；加载及卸载应缓慢平稳，加载速率每分钟不宜超过0.1倍张拉控制应力，卸载速率每分钟不宜超过0.2倍张拉控制应力张拉中夹片错牙不应大于2mm，否则应退锚重新张拉。夹片式锚具锁定时，夹片回缩量不大于5mm；封孔灌浆应重点检验灌浆压力、屏浆时间与设计要求是否相符以及封孔后锚孔的密闭性。外锚头保护预应力筋在锚具外的保留长度应不小于2cm。其切割严禁使用电弧或乙炔焰。1.3成品防护做好锚束体、锚固孔、外锚头和注浆体以及制作完成的预应力锚固工作单元的保护；必须注意对施工区内已建地下设施的保护；必须注意对施工区内各种测量标志的保护；工程竣工后，定期了解预锚运行状况。1.4质量记录施工中应具备的质量文件有：产品合格证及物资质量证明文件；预应力锚固施工方案或作业交底书；施工作业单位的“三检”记录、施工记录；预应力锚固工程质量验收单；对质量不合格部位的返工、处理情况的记录；施工期内安全监测及长期观测资料；预应力锚固工程竣工图表及竣工报告。1.5施工质量评定通过如下几个方面，对锚固工程进行整体评价：用于本项工程施工的所有材料，质量保证资料齐全，符合国家相关标准和技术规范要求，符合设计要求。注浆体和混凝土应确保配合比准确，应作好开盘记录，并且获得浆体、混凝土强度检验报告； 通过施工张拉与竣工验收试验，提供预应力锚固荷载和束体伸长值，并确认满足设计要求；被加固对象的应力、位移变化情况并提供监测报告；预应力锚固工作单元的安放位置、方位、数量符合设计要求。2.施工安全预应力锚固施工环境差，场地潜在的不安全因素很多。因此对施工现场的安全控制，是过程控制中的重点。重点解决如下问题：锚固施工的场地或在高陡边坡之上，或在深开挖基坑之中，或在狭窄阴暗的地下洞室内，潜在的不安全因素很多，例如施工中的脚手架的坍塌、高空作业时的人员坠落、高空落石造成人员、机械伤害等都是经常可能发生的安全事故。因此施工时在上述地点要设置必要的防护栏、踢脚板、防护网、防护棚；设置醒目的警示牌；派专人巡视和维护脚手架，确保施工安全可靠。施工用水、用电管线要分开架设、并设置明显标志；用电线路通过脚手架时应架空通过或应加装防护套管，严防漏电，并应派专人定期巡视与维护。施工中的交叉作业、施工噪音、粉尘控制。在有交叉作业的场合，作业各方应签定安全施工互保协议，且各方均应派专职安全员巡视现场，互通信息，控制不安全因素的发生。施工中操作人员应配备防尘、隔音器具；造孔时应有除尘装置，降低粉尘排放量； 针对预应力锚固隐含的不安全因素，制定专项防护措施。例如在张拉过程中，束体存储着巨大的能量，一旦因为内锚段失效或锚具破坏都将对人员、设备、环境造成极大的危害。因此在张拉现场要设立明确的安全警示牌，严禁人员在千斤顶前方通过和停留，必要时可设置挡板加以防护。加强对所有施工人员（包括分包方人员）的安全生产教育和培训，各类操作人员（包括转岗人员），必须经过岗前安全教育并经考核、持证上岗；总之，在预应力锚固施工中必须坚决贯彻安全第一、预防为主的基本方针，建立、建全施工现场安全生产保证体系，落实安全生产管理组织机构，制定安全管理规章制度，并落实到人，使施工安全得到有效控制。第十节 工程实例1安徽梅山水库连拱坝坝基加固安徽梅山水库拦河坝为连拱坝、最大坝高88.24m，总库容22.75亿m3。是我国二十世纪五十年代修筑的高坝之一。水库于1958年蓄水发电。1962年11月右岸坝基突然大量漏水,两片垛墙略有偏斜和抬高变形，岸坡基岩裂隙张开、坝基出现一条长101m的裂缝，最大开度17mm；扰动深度深入基岩1525m。主要是由于右岸山体单薄，基岩被断层、裂隙交错切割、完整性较差，库水侵蚀所至。经方案比较，决定采取固结灌浆、局部结构补强（在垛内和垛间加设支撑墙、重力墩）和对坝基进行预应力锚固等三项措施综合整治。其中预应力锚固的布置，参见图10-10-1。图10-10-1工程中共采用预应力锚索102根、总计施加预应力242MN。锚固工作单元采用全长粘结、拉力集中型。预应力筋为5高强预应力钢丝，束体分别由123根和165根钢丝组成，可分别提供2350kN和3200kN的预应力。内锚段用水泥浆胶结。自由段在补偿张拉后也用水泥浆进行全孔封闭，使整个束体受到水泥浆体的良好防护。锚索外夹持端是在现场专门制作的钢筋混凝土圆柱，这是将预应力钢丝按一定规律弯折后、固结在混凝土中后形成的。预应力锚固孔平均深度34m，倾角650。加固后，可将坝基的抗滑稳定安全系数由0.95提高到1.05，并可减少剪切变形0.5mm，大坝的安全得到了保证。更值得一提的是，在工程竣工八年后的1973年，为验证预锚的耐久性和可靠性，曾对47锚索的预应力、束体钢丝的腐蚀状况进行现场解剖检验和室内专项检测。实测结果表明预应力钢丝在水泥浆体的封裹下、受到了良好的保护，没有腐蚀迹象。钢丝受力状态与八年前封孔时相同，预应力损失没有增加。预锚工作状态正常。加固工程是成功的，并为水电工程日后广泛应用预锚技术，打下了坚实的基础。2 陕西石泉水电站大坝加固石泉水电站位于汉江上游，大坝为混凝土重力坝，坝顶长355m，最大坝高65m，1975年建成。20多年来，运行安全正常。按现行规范要求，该水电站的校核洪水标准由500年一遇改为千年一遇，为消除左、右非溢流坝段坝踵由此而出现的拉应力，决定采用大吨位预应力锚索加固坝体。在左、右非溢流坝段，约90m长范围内，设置了29束6M N级和1束8MN级（试验）锚索。锚索从坝顶垂直向下穿过坝体并深入到基岩一定深度后与基岩固结，锚固工作单元为拉力集中型(图10-10-2)。工程于1994年6月开工，1995年7月竣工。图10-10-2锚索孔深42m77m。6MN级锚索由33根15.24钢绞线组成，锚固孔设计孔径为240mm；8MN级锚索由43根15.24钢绞线组成，锚孔设计孔径300mm。内锚段采用微膨胀水泥浆体与围岩胶结。浆体的膨胀性能在凝固714d后基本稳定，且可产生0.51.5MPa的自应力，提高内锚段抗拔力。锚固段水泥浆体设计强度为R2850MPa。永久防腐措施为环氧树脂防渗涂层与水泥浆体。在内锚段上部、靠近自由段的1m范围内增设环状螺旋筋，防止或限制荷载增大使浆体可能产生裂纹。采用SGZ型液压钻机钻孔，总计钻孔1834m，最大孔斜0.28，最小孔斜0.113。固结灌浆和帷幕灌浆671m。试验证明，当6MN级锚索内锚段缩短至5.53m后，张拉荷载增至5.89MN,稳压30min ,锚索未见异常，内锚段最小安全系数大于1.8。为期一个月至一年的观测资料表明，锚索张拉锁定损失平均为5.77、孔道摩阻损失平均2.5、预应力经时损失平均1.0，总计预应力损失9.27，符合设计要求，锚固效果良好。3北京下马岭水电站珠窝大坝加固下马岭水电站珠窝水库位于北京市永定河上，大坝主要由座落在河床砂砾石地基上的溢流坝段及左、右岸灰岩地基上的非溢流坝段组成。坝顶高程352.2m，全长134.5m。该坝于1958年兴建，1966年全部竣工。1999年，针对坝体混凝土裂缝等缺陷，决定进行加固处理，采用对廊道上游底板施加预应力锚索、锚筋与坝体补强灌浆相结合的加固方案（图10-10-3）。图10-10-3 珠窝大坝预锚加固 预应力锚索布置在15号溢流坝段廊道内的上游壁上，每坝段布置10个孔，安装49束锚索，其中拉力型锚索29束，压力型锚索20束。为保证锚孔下部混凝土底板的安全，避免受拉面集中在坝体同一断面上，每坝段采用拉力型与压力型锚索相间布置，即拉力型锚索6束，压力型锚索4束。锚索体由5根1860MPa级别的高强度低松弛无粘结钢绞线组成。单孔设计有效吨位686kN，总计安装预应力33614kN。本工程中采用的荷载分散的压力型锚索结构如图10-10-4，其内锚段分为两段，前段设3根钢铰线，后段设2根钢铰线。施工中按设计要求在两根压力型锚索的锚固段各安装了8支应变计，张拉过程中对应变进行了同步监测。通过观测分析，荷载分散的压力型锚索锚固段受力规律如图10-10-5，压应变从内锚板开始逐渐减小，其受力范围在0.5m以内。图10-10- 4压力型锚索示意图 图10-10-5压力型锚索锚固段应变分布图压力型锚索体比拉力型锚索体增加了挤压套等部件，但省去了对锚索体去皮去油等工序。编束前只须用挤压机将挤压套挤压在钢铰线上即可按设计要求进行编束，达到提高工效的目的。荷载分散的压力型锚索施工中的又一特点，是用小千斤顶对锚索体进行对称循环张拉，使张拉工作劳动强度减轻。荷载分散的压力型锚索改善了锚固段内的应力分布规律，降低了锚固段的应力强度。同时本工程采用压力型与拉力型间隔布置的方法，有效地解决了相邻锚索锚固段的应力集中问题。4 隔河岩水电站厂房高边坡预应力锚固清江隔河岩水电站厂房上方为国内少见的大型高边坡，边坡前缘长约300m，坡高110170m，其中灰岩陡坡高80m，下伏软弱页岩，灰岩裂隙、溶洞发育。为保证边坡稳定与安全，采用预应力锚索加固，锚索布置与加固范围见图10-10-6。共有216束，深度均为40m，方向略下倾，与水平线夹角为36.5，孔径130150mm，内锚段长8m，设计张拉荷载1899kN。图10-10-6 隔河岩水电站厂房高边坡锚索布置图施工于1993年3月1994年4月进行，先安排了60束进行现场试验，之后全面铺开。施工在高空架子平台上进行，使用SGZ型液压工程钻机钻孔。由于岩层中存在裂隙、溶洞等，钻孔经常发生失水、卡钻、掉钻等现象，经采取灌浆等措施解决。锚索索体由12根j15钢绞线及其附件构成，全长41.7m，重约580kg，每根钢铰线由75高强钢丝组成。本工程在国内首次采用了内锚固段止浆环技术。止浆环是一个类似充气后可膨胀的塞子。锚索入孔后给止浆环充气，充气压力一般为0.35MPa，最高达0.45 MPa，使气塞紧贴孔壁，止浆环可承受的最大注浆压力达0.6 MPa，止浆效果较好。锚孔注浆分锚固段注浆和自由段注浆，它们分别在锚索入孔后和锚索张拉后进行。内锚段注浆是先冲洗，注浆浆液为525号纯熟料大坝水泥拌制的浓水泥浆，水灰比0.450.50，由于止浆环的作用，浆液注满内锚段后回浆管开始回浆。当回浆为浓浆时即以0.3 MPa的注浆压力屏浆30min，使水泥浆在孔内循环并渗透到周围一定范围内岩壁裂隙中。自由段封孔灌浆使用的浆液同内锚段，注浆压力为0.10.5MPa，屏浆压力0.2 MPa，屏浆时间30min。对新拌制浆液和从孔内经回浆管返出孔口的浆液进行了取样试验，试验成果表明28d抗压强度均满足设计要求（表10-10-1）。张拉结果也表明内锚段注浆效果良好。表10-10-1 内锚段水泥浆体试验成果孔号浆体水灰比28d抗压强度（MPa）28d抗折强度（MPa）下12下7下8下11新浆新浆回浆回浆0.460.460.460.4652.953.758.343.47.88.39.98.3锚索张拉在内锚段注浆28d后进行。整束张拉荷载分级为：800 kN、1280 kN、1760 kN和1890kN，设计荷载（1760kN）平均净伸为123.5mm，超张拉荷载(1890kN)平均净伸长138.8mm。全部符合设计要求，未发生断丝或滑丝现象。有20束在张拉阶段进行张拉力与变形的观测。3束进行为期一个月的观测，测力计结果表明锚索张拉和运行正常。5长江三峡永久船闸高边坡锚固工程5.1 工程概况长江三峡水利枢纽永久船闸位于长江右岸，总长6442m。船闸主体段位于坛子岭以北200m，为双线连续五级船闸。船闸修建在深切开挖后的山体中，两侧形成岩质高陡边坡，边坡高度一般100m160m，最大170m；在闸室边墙部位则为50m70m的直立边坡;在两线闸室间保留着由花岗岩岩体组成的高50m70m，宽55m57m的中隔墩。闸室采用混凝土薄衬砌墙与边坡岩体联合受力的结构。船闸高边坡不仅具有高度大、线路长、轮廓复杂、边坡岩体产生地应力释放变形等特点，而且边坡下部岩体为闸室墙体结构的组成部分，其运行工况复杂，不但要求边坡达到足够的稳定性，还要严格控制边坡的变形量，以满足船闸钢结构人字门的挡水、止水要求。因此船闸高边坡锚固工程受到国内外岩土工程界的关注。船闸高边坡在采取了充分的排水措施和维持基本自稳的边坡开挖轮廓的前提下，为解决边坡局部稳定，增加边坡稳定性和改善应力条件、限制变形量，进行了必要的加固支护。加固支护措施包括系统预应力锚索、随机预应力锚索；系统锚杆、随机锚杆及坡面喷射混凝土等。随机预应力锚索、随机锚杆主要用于加固不同规模的不稳定块体。加固工程共应用预应力锚索4370束（其中系统预应力锚索1685束，随机预应力锚索2685束），预应力高强锚杆9.28万根，普通锚杆7000余根。并选择103束锚索安装了113支测力计，监测锚索预应力状态及船闸边坡的稳定性。系统锚索布置形式：水平方向3m(孔距)，垂直方向10 m (排距)；随机锚索的布置要依据不稳定块体情况而定，一般孔距2.5m3.5m,排距34m。船闸高边坡预应力锚固典型断面见图10-10-7。船闸高边坡广泛应用了锚固工程普遍使用的、技术比较成熟的全长粘结、端头型预应力锚索；而在中隔墩和可利用排水洞的部位则采用了全长粘结、对穿预应力锚索；闸首混凝土结构中的锚索以及预应力高强锚杆均采用无粘结锚固形式。在永久船闸高边坡锚固工程中工作的锚固单元为预应力锚索和预应力锚杆。图10-10-7长江三峡船闸高边坡预应力锚固典型断面5.2 全长粘结端头锚和对穿锚索全长粘结端头锚索和对穿锚索的设计张拉荷载为1MN级和3MN级。锚索孔孔径分别为115mm和165mm。锚索孔孔深30m60m。钻孔倾角0，仅在南北坡有少量锚索倾角为217。要求端头锚钻孔偏斜率2，对穿锚1。锚索束体由15.24mm，1860级钢绞线或同级别无粘结钢绞线（用于安装有测力计的锚索）组成，预应力筋强度利用系数为0.550.61，因此束体中钢绞线根数分别为7根（1MN级）和19根（3MN级）。端头锚索内锚段长度分别为5m（1MN级）和8m（3MN级）；在内锚段和自由段间设置气囊式止浆环，采用压力注浆和屏浆方法完成内锚段灌注。锚索自由段通过预置的二期灌浆管灌注。采用夹片式锚具。锚墩为钢筋混凝土四棱台结构。锚索内锚段水泥浆体强度采用C35（7d），自由段采用C25（28d）。锚墩混凝土为二级配，强度为C35（7d），保护锚具的混凝土则为C25（28d）。5.3 闸首部位的无粘结锚索为了提高闸首支持体的稳定安全度，在闸首混凝土与岩体之间专门安设了能适应混凝土与岩体间可能产生变形的无粘结锚索，并考虑到闸首闸门交变荷载的作用，外锚头仍采用8m的粘结段，即工作锚具以下8m长的束体要进行剥皮洗油处理，锚索自由段灌浆后，此8m长的粘结段将与工作锚具共同保存预应力。锚索在岩石中的钻孔孔径为176mm，在混凝土中则采用预埋194mm钢管方式成孔。锚索设计荷载3 MN级。束体中无粘结筋的根数由19根增加到22根。锚索内锚段长8m，锚索其它参数与同级别的端头锚、对穿锚相同。5.4 双层防护无粘结锚索双层防护无粘结锚索有1MN级和3MN级两种。束体预应力筋为无粘结钢绞线。制作束体时，在无粘结筋外面全长套有大直径波纹管。大直径波纹管外径分别为101mm(1MN级锚索)和125mm（3MN级锚索）。锚索内锚段和自由段通过预置灌浆管一次灌注完成。采用定型的塑料对中支架和隔离架使得编束和穿索更为方便。在孔口管外侧涂包环氧玻璃丝布，在锚具外表涂刷环氧树脂，提高孔口段的防腐性能。5.5 预应力高强锚杆永久船闸高边坡使用的预应力高强锚杆，杆体为32mm精轧螺纹钢,极限强度90MPa，设计张拉力480kN，锚杆由内锚段、自由段和外锚段等3部分组成，自由段有0.5 m,1.0m和1.5 m等3种长度。自由段设置在岩体与结构混凝土接触面附近，起到适应变形，提高抗剪能力和稳定结构的作用。为了提高锚杆防腐性能，采用了喷砂除锈、喷锌、涂封闭涂料、自由段安装橡胶套管等措施。钻孔深度7m14m,孔径76mm90mm。5.6 主要施工措施5.6.1开挖与锚固关系的协调与控制二期锚固与开挖工程量大，线长面广，周期长，且两者均在狭窄的深槽内施工，存在相互干扰，相互制约的关系。为理顺两者关系，必须严格按照程序施工，并根据现场实际，适当调整开挖与锚固工作面。施工中制定的协调原则是：先开挖，后锚固，开挖为锚固创造条件。自上而下，先支护，后锚索，再高强锚杆。先闸首，后闸室，保重点，促一般。锚固孔内已注浆，但浆体强度达不到设计值的70时，距该部位20m内不准进行爆破作业。具体采用的协调措施如下：提前造孔：安排施工队伍，提前进入排水洞，进行对穿锚造孔，避开锚索施工高峰期，减少了锚固与开挖的相互干扰。优化配合比：将水泥浆（砂浆）强度指标由28d强度，优化为7d强度, 混凝土强度指标优化为3d和7d强度，可缩短单根锚索施工周期421d,为开挖争取了时间。架设悬空排架：使得锚索施工占用工作面的状况得以缓解，缩短工期。5.6.2水平孔钻造（1）钻机、钻具施工主要使用DKM-1型水平钻机，该机可成孔100m，孔径可达180mm,自重960kg。钻杆应不小于91mm（钻115孔）和108mm（钻165孔）。采用凹心球齿钻头。选用DHD-360 型或SF-6型高风压冲击器。钻具扶正器外径达150mm165mm。（2） 质量控制加固排架：对孔位5m范围内的排架进一步加固，保证钻孔过程中排架不变形、不摆动。钻机定位：在2mm/m精度水平尺控制下先将钻具置于水平，并在垂直面内使钻具轴线与钻孔轴线重合，固定钻机。开孔：开孔时使钻头接触岩面不回转或用人工稍微回转，待钻头将岩面凿出凹形坑后，再使冲击器正常回转工作。提高钻具刚度：使用大直径钻杆，并在冲击器后加装扶正器。及时校正：进尺达20m30m时，重新校核钻具轴线与钻孔轴线在铅垂面内是否重合。钻进参数：采用“高钻压、慢转速、平稳风压”的钻进参数，钻进效率4m5m/h。5.6.3高直立墙穿束由于锚索布置在高45m68.5m的直立墙上，南北坡和中隔墩间又有宽37m的深槽阻隔，使得锚束体的运输安装成了难题。通过在南北坡和中隔墩间架立简易缆索运送束体，并在卷扬机和人工推送的配合下，使束体顺利放入孔中。5.7 几项典型措施 5.7.1 锚索二期进浆管堵塞原因及其处理施工中出现部分二期进浆管被钢绞线夹持、堵塞的现象，堵塞位置产生在外锚墩至孔内1.0m的范围内。成因有三：首先该部位安装钢套管使得孔径变小，其次二期进浆管从套管中引出，形成拐角，再其次，二期进浆管在锚墩中被混凝土胶结在一起，不能移动。处理办法一：对于已浇锚墩的锚索，在锚墩上方，沿锚孔方向打一个45或更大角度的50mm斜孔，使其与锚孔相通。当原二期管可利用时，将原二期管从此孔中牵引出来，进行二期灌浆。当原二期管不可利用时，将一根25mm塑料管，直接插入新钻孔内作为进浆管，作纯压式灌浆，灌浆结束标准：实际进浆量大于理论吸浆量；回浆比重大于或等于进浆比重；达到设计压力，孔内不吸浆，稳定30min结束。处理办法二：对于未浇锚墩的锚索，在锚孔顶部，沿锚孔方向钻孔，将二期灌浆管直接从钢套管外引出，深入锚墩内的部分用钢管保护，防止被混凝土粘结。同时，在钢套管上增设一根钢管，做为备用进浆管。处理办法三：对锚固不稳定块体的锚索，发生二期进浆管堵塞的，全部重新在原孔周围1.0m 范围内，增补一束锚索。5.7.2增设束体收缩环，保证浆体保护层厚度采用在钢套管下口内增设孔口收缩环的措施，保证孔口段浆体保护层厚度达到20mm，满足规范要求。3MN级锚索的收缩环由无缝钢管制作，外径127mm，长30mm。5.7.3高强锚杆封孔灌浆在杆体上安装托架，保证砂浆保护层的厚度。在内锚段增设进回浆管。灌浆时封堵孔口；回浆管回浓浆后屏浆10min，同时将回浆管抬高到距孔口1 m以上位置，绑扎后结束灌浆。5.7.4锚索测力计示值与千斤顶张拉荷载不一致原因分析与处理施工中有部分装有测力计的锚索，发生测力计显示荷载比千斤顶出力偏小或偏大的现象（其中有个别的偏小达到36.1）。为彻底查明原因，在现场随机抽