金属拉拔及热处理基础理论[1][1]

江苏兴达钢帘线股份有限公司,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,金属拉拔及热处理基础理论,报告单位：博士后科研工作站,江苏兴达钢帘线股份有限公司,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,主要内容：一、金属拉拔的塑性变形理论二、金属拉拔的加工硬化理论三、钢在加热及冷却时的组织转变四、珠光体组织结构对性能的影响五、现有热处理设备及条件对钢丝组织、性能的影响,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,1、金属的变形和断裂金属在外力的作用下，随着应力的增加，可先后发生弹性变形、塑性变形，直至断裂。图1所示为低碳钢在拉伸时应力应变曲线。在应力（）低于弹性极限（e）时，钢所发生的变形为弹性变形，其特点是外力去除后，其变形可以完全恢复，并且，应力（）与应变（）成正比例：=E，其中比例常数E称为“弹性模量”，它反应金属对弹性变形的抗力，代表材料的“刚度”。弹性变形的实质是在应力的作用下，金属内部的晶格发生了弹性的伸长和弯扭，但未超过其原子之间的粘合力。当应力大于弹性极限时，钢不但发生弹性变形，而且还发生塑性变形，即外力去除后，其变形不能得到完全的恢复，存在残留变形或永久变形。不能恢复的变形称为塑性变形。通常用屈服极限（s）表示金属对开始发生微量塑性变形的抗力，而塑性则是指金属能够发生塑性变形的量或能力，用伸长率（%）或断面收缩率（%）表示。塑性变形的实质是金属内部的晶粒发生了压扁或拉伸的不可恢复的变形。,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,图1低碳钢拉伸时应力应变曲线,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,随着应力的的增加，钢的塑性变形增大，应力达到强度极限（b）后，试样将开始发生不均匀的塑性，产生缩颈，变形量迅速增大到K点而发生断裂。故强度极限表示金属对产生不均匀塑性变形而发生的断裂，称为“塑性断裂”，因其内部的晶粒都拉长成为细条状，故这种断口呈纤维状，灰暗无光；另一种断裂通常发生在一些脆性材料中，断裂前并未进过明显的塑性变形，其断口常具有闪烁的光泽，这种断裂称为“脆性断裂”。2、金属单晶体的塑性变形金属一般都是由无数个单晶粒构成的多晶体。金属单晶体塑性变形实质是晶体中的一部分相对于另一部分沿一定晶面发生相对滑动。图2所示，当一单晶体试样受到拉伸时，外力（P）将在晶内一定的晶面上分解为两种应力，一种是平行于该晶面的切应力（），一种是垂直于该晶面的正应力（）。正应力只能引起晶格的弹性伸长，或进一步把晶体拉断；而切应力则可使晶格在发生弹性歪扭之后，进一步造成滑移。通过大量晶向的滑移，最终便使试样被拉长变细。,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,图2单晶试样拉伸变形的示意图,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,近数十年来的理论研究证明，滑移是由于滑移面上的位错运动造成的。如图3所示，即为一个刃位错在切应力的作用下在滑移面上的运动过程，通过一个位错从滑移面的一侧到另一侧的运动便造成了一个原子间距的滑移。晶体的滑移在微观上是原子位错运动的结果，而最终表现在宏观上则产生塑形变形。,图3晶体中通过为错的运动造成滑移的示意图,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,只有当晶体不易进行滑移时，则以孪晶方式进行塑性变形。如图4，晶体的一部分以一定的晶面（孪晶面）为对称面，与晶体的另一部分发生了均匀切变，结果使晶体变形部分与未变形部分构成镜面对称的位相关系。,图4晶体的孪晶示意图,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,3、多晶体的塑性变形实际使用的金属材料几乎都是多晶体，由许多单晶体晶粒构成。在多晶体进行塑性变形时，每个晶粒的基本变形方式与单晶体的塑性变形基本相同，也主要是以滑移和孪晶的塑性变形基本相同。多晶体的塑性变形可视为许多晶粒变形过程的综合结果。但由于多晶体中的晶粒的晶格位向不同，而且有大量的晶界存在，使得各个晶粒的塑性变形彼此受阻碍和制约，所以多晶体的塑形变形比单晶体复杂得多。第一：在外力的作用下，各晶粒的变形有先有后，比且在变形时有的相互配合有的彼此干扰。随着外力的增大，晶粒将一批一批的进行滑移，而不是一起滑移，即存在不均匀的变形。第二：多晶体的塑性变形抗力要比同类金属单晶体高得多，这是由于多晶体存在着晶界和晶粒的位向差造成的。多晶体的晶粒越细，其晶界的面积和不同方位的晶粒数目就越多，因此塑性变形的抗力也越大。细晶粒金属不仅强度高，而且塑性、韧性也好。,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,4、塑形变形对金属组织和性能的影响塑形变形可使金属的组织发生大致四个方面的变化：第一：晶粒沿变形方向拉长，性能处于各向异性。钢丝被拉拔后晶粒呈沿拉伸方向的纤维状（见图5），这种组织表现出沿拉伸方向的较高的强度，垂直拉伸方向的较差的塑韧性。这种组织对钢丝的弯曲、扭转很不利。所以应在保证钢丝强度的前提下，尽量减小总压缩率。,图5钢丝拉拔后的纤维状组织,一、金属拉拔的塑性变形理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,第二：晶粒破碎，位错密度增加，产生加工硬化。随着形变量的增大，由于晶粒破碎和位错密度的增加，金属的塑形变形抗力迅速增大，即硬度和强度显著上升，塑性和韧性下降，即产生所谓“加工硬化”。加工硬化会给金属的进一步加工带来困难。第三：织构现象的产生。在塑性变形过程中由于晶粒的转动，随着变形程度的增加，各晶粒的取向将大致趋于一致，这种变形的结果使晶粒具有择优取向的组织叫做变形织构。第四：残余内应力。外力对金属所做的约10%的功转化为残余应力，主要以晶格畸变应力的形式存在，这也是使金属强化的主要原因之一。,二、金属拉拔的加工硬化理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,目前普遍认为单独用任何一种理论解释加工硬化都不够恰当，加工硬化是各种机制的综合作用。下面简要介绍三种加工硬化理论。1、位错塞积理论（1）位错的塞积：晶体塑性变形过程中，位错源陆续启动，它们分别增殖出大量位错环。这些位错环的领先位错一旦受阻，后面的位错都停止滑移，形成塞积群，如下图所示。,图6位错塞积理论,二、金属拉拔的加工硬化理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,塞积群中诸位错所受的作用力有：1）外加切应力0产生的滑动力。2）位错间的相互斥力。3）障碍物作用于领先位错的阻力。当三种力达到平衡时，塞积群中的位错停止滑动并按一定规律排列：越靠近障碍位错越密集，距障碍越远越稀疏。晶界是形成位错塞积的障碍之一。当由位错源发出的领先位错在靠近晶界处受阻时，这里会出现n0这样大的切应力，也就是说形成了很大的应力集中。这个应力可能推动相邻晶粒中的位错源启动，使相邻晶粒与已滑移晶粒协同动作，从而使受阻位错能随晶界的迁移而继续滑动。晶粒越细，塞积的位错环数越少，促使相邻晶粒中的位错源启动所需的外加切应力越大，这就是细晶粒的多晶体金属强度较高的原因。造成位错塞积的另一个重要的障碍是不动的位错。（2）洛玛科垂耳位错（LC位错）：塑性变形过程中，两个相互交叉滑移面上的位错在运动过程中相遇，并相互作用产生新的位错，而这个新的位错的滑动面不是滑移面，所以是一种不动的位错，称为洛玛位错。,二、金属拉拔的加工硬化理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,科垂耳认为，当层错能不高时，原来两个位错均可分解为扩展位错，在切应力的作用下，如果两个扩展位错向前运动，当它们在两个滑移面的交线相遇时，发生位错反应生成的新位错既不能在原滑移面滑移，也不能在新滑移面上滑动，成为更加稳定的不动位错。这种位错叫面角位错，又称洛玛科垂耳（LC）位错。（3）加工硬化的位错塞积机制：位错源放出的位错列常被取向不同的角面位错包围。被包围的位错列发生塞积，塞积群产生的巨大内应力会对其他位错源及滑动的位错造成阻力。变形量越大，塞积群数量越多，从而使这种阻力越大，金属的强度提高。2、林位错弹性理论晶体塑性变形过程中，只有那些滑动面与晶体滑移面一致的位错才能进行滑移，其余的位错则静止不动。它们就是林位错，这些林位错与滑动的位错间的弹性交互作用构成滑动位错的阻力。随着变形量的增大和第二滑移系的启动，位错密度不断增大。这种阻力随之增大。3、位错割阶理论,二、金属拉拔的加工硬化理论,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,当滑移的位错扫过未滑动的位错时，未滑动的位错必然随被扫晶体移动，形成折线。同样滑动位错也将形成曲折。位错交截后形成的台阶如果位于自身的滑动面上，这种台阶称为扭折，否则称为割阶。扭折可在滑动面上沿原位错线移动，不影响整个位错的滑动。割阶有的可以随原位错一起移动，有的不可以。不能滑动的位错对原位错有钉扎和拖拽的作用。另一方面，形成割阶，晶体自由焓增大，其来源是额外增大的外力所做的功。变形量越大，割阶数目越多，位错滑动的阻力越大，因而金属强度随之提高。这些加工硬化理论实质上都是由于位错的滑移受阻，只是受阻方式不同。4、固溶强化及分散强化高碳钢盘条中除Fe元素外，还有C、Cr、Mn、Ni、Al、N、P、Si、S等其他元素。这些元素一部分作为溶质原子溶解到-Fe中，而溶质原子倾向于聚集到位错周围形成稳定的分布，并与与位错交互作用会引起周围的点阵畸变。这种分布和畸变可以钉扎位错使位错滑动受阻，金属得到固溶强化。另一部分元素可形成硬的中间相，如72钢中的MnC、Al2O3等，82以上钢中的MnC、Al2O3和二次渗碳体等。当中间相为细小颗粒而且弥散分布时，将显著强化金属。这就是分散强化。然而当硬的中间相在晶界聚集或颗粒粗大时就会使金属的塑韧性严重下降。,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,总之，从高碳钢丝的拉拔塑性变形及加工硬化角度看，需要做到以下几点：（1）要求钢丝既具有高的强度，又有好的塑韧性。由镀铜丝到单丝加工硬化后的强度可用下面的经验公式获得：式中：单-湿拉单丝强度镀-镀铜丝强度D-镀铜丝直径；d-单丝直径。可考虑适当提高我司的镀铜丝的强度，减小湿拉总压缩率，既可以以保证单丝的强度，又可使单丝的弯曲、扭转性能提高。（2）要求获得颗粒均匀的晶粒和最佳的晶粒度。正常镀铜丝晶粒尺寸为20-25m，直径小于1.2mm的晶粒尺寸为15-22m（贝卡资料，有待证实）。晶粒过小变形抗力过大，不利于拉拔。（3）合适的湿拉模序，及尽可能小的模具工作锥角度。（4）中间相和二次渗碳体细小弥散分布，其他杂质颗粒细小分散。,金属拉拔变形理论小结,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,1、奥氏体的形成2、过冷奥氏体的等温冷却转变（1）共析碳钢TTT曲线的分析（2）亚共析碳钢TTT曲线的分析（3）过共析碳钢TTT曲线的分析3、转变的组织与性能（1）珠光体转变（2）贝氏体转变（3）马氏体转变4、共析钢过冷奥氏体的连续冷却转变,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,1、奥氏体的形成（奥氏体化）（1）共析钢的奥氏体化,+Fe3C,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,（2）非共析钢的奥氏体化亚共析钢（P）过共析钢（PFe3CII）奥氏体化的过程是/界面向内、Fe3C/界面向Fe3C内移动的过程。由长大速度决定，铁素体总是先消失。当残余Fe3C全部溶解后，达到P成分。Fe3C刚消失时，C浓度不均匀，经过一段时间扩散后，达到成分均匀分布的相。（3）影响奥氏体形成的因素A、奥氏体化条件,加热温度越高,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,三、钢在加热及冷却时的组织转变,加热速度越快,B、加热速度,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,C、钢的原始组织Fe3C的形状和大小影响奥氏体的形成。Fe3C片间距界面多，形核多转变快片层状珠光体比粒状珠光体更易于形成A。D、化学成分的影响a、碳：含碳量升高奥氏体的形成速度加快b、合金元素：*改变钢的临界点温度。如Ni、Mn降低*影响碳在奥氏体中的扩散速度。除Co、Ni外，均减慢奥氏体形成速度。2、过冷奥氏体的等温冷却转变,共析碳钢TTT曲线的分析,稳定的奥氏体区,过冷奥氏体区,A向产物转变开始线,A向产物转变终止线,A+产物区,产物区,A1550;高温转变区;扩散型转变;P转变区。,550230;中温转变区;半扩散型转变;贝氏体(B)转变区;,230-50;低温转变区;非扩散型转变;马氏体(M)转变区。,亚共析钢的TTT曲线,P+F,S+F,T,B,M+A残,过共析钢的TTT曲线,P+Fe3C,S+Fe3C,T,B,M+A残,三、钢在加热及冷却中的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,3、转变的组织与性能（1）珠光体型（p）转变（A1550）A1650：P;525HRC；片间距为0.151.9m(500)；650600：细片状P-索氏体(S);2536HRC。片间距为0.080.15m(1000)；600550：极细片状P-屈氏体(T);35-40HRC。片间距为0.03-0.08m(电镜)。,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,三、钢在加热及冷却中的组织转变,珠光体形貌,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,索氏体形貌,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,屈氏体形貌像,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,珠光体（P）、索氏体（S）、屈氏体（T）：这三类组织均属于珠光体类。该三类组织均是由铁素体片和渗碳体片组成的机械混合物，因此这三类组织的性能主要和层片间距有关。片层间距越小，相界面越大，对位错运动的阻碍（及塑性变形的抗力）也越大，因而硬度和强度都增高。珠光体类组织的断裂强度与其片层间距的关系可用以下公式表示：(MPa)=436.5+98.1S-1(m-1)式中：断裂强度S片层间距对于断面收缩率和延伸率等塑性指标与层片间距的关系现存在两种不同的观点：（1）随过冷度的增大及层片间距的减小塑韧性有所提高，但是达到一定数值后（如片层间距为0.1m时），却趋向降低；（2）珠光体的片层间距越小，越容易滑移，且渗碳体层越薄，则渗碳体层越容易随着铁素体层一同变形，因此塑韧性越好。在钢帘线实际生产中，一般认为索氏体的综合机械性能要优于珠光体和屈氏体。这也就是实际生产中热处理时选择获得索氏体的原因。,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,（2）贝氏体型(B)转变(550230)：B下：350230;4555HRC；韧性好，综合性能好。铁素体呈针叶状，细小碳化物呈点状分布在铁素体中，在光学显微镜下呈黑色针叶状特征。但由于下贝氏体中的铁素体溶有过饱和的碳，因此其塑韧性并不是各种组织中的最佳状态。,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,下贝氏体组织金相图,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,B上：350550;4045HRC；硬度高，强度低，塑性韧性差。铁素体呈平行扁平状，细小渗碳体条断续分布在铁素体之间，在光学显微镜下呈暗灰色羽毛状特征。,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,上贝氏体组织金相图,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,（3）马氏体型(M)转变(230-50):板条状-低碳马氏体(0.2%C);3050HRC;=917%。,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,低碳板条状马氏体组织金相图,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,针、片状-高碳马氏体(1%C);66HRC左右;1%。,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,高碳针片状马氏体组织金相图,三、钢在加热及冷却时的组织转变,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,马氏体：由于碳在-Fe中的过饱和而产生固溶强化，相变时在马氏体内部造成大量的位错或孪晶等晶格缺陷而产生的相变强化，以及时效强化效应等综合作用的结果。另外，奥氏体晶粒越细小，马氏体尺寸越小，其强度也越高。马氏体的塑性和韧性主要取决于马氏体的亚结构。板条马氏体的亚结构为位错，具有高的强度和良好的韧性，特点是具有良好的综合机械性能；片状马氏体的亚结构为孪晶，具有高的强度和硬度，但塑韧性很差，特点是硬而脆。4、共析钢过冷奥氏体的连续冷却转变,共析碳钢TTT曲线与CCT曲线的比较,在连续冷却过程中TTT曲线的应用,V1=5.5/s:炉冷;P,V2=20/s:空冷;S,V3=33/s:油冷;T+M+A残,V4138/s:水冷;M+A残,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,材料的机械性能决定于化学成分和组织结构，当成分一定时，性能主要决定于组织。当片间距过小时，铁素体和渗碳体两相的相界面就越多，对位错运动的阻碍越大，强度和硬度明显增加，塑性变形抗力增大，不利于钢丝的冷加工；当片间距较大时，在塑性变形时由于渗碳体片较粗大，变形过程中产生较大应力集中而易产生断裂。而索氏体的片间距在珠光体和屈氏体之间，其渗碳体较薄，在塑性变形时可产生弹性变形，变形抗力没有屈氏体大，具有良好的综合机械性能。因此钢丝的热处理就是为获得较细晶粒的索氏体组织，利用其较好的塑性来进行深层次的加工。珠光体类的组织在拉拔过程中的变化如下图所示：,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,上图是5.5mm热轧盘条的原始组织横截面SEM照片。可以看出这是典型的共析钢索氏体组织，珠光体团尺寸约4-6m，呈等轴状；珠光体片层平直，且各相邻珠光团片层排列无明显的择优取向性，片层间距约0.2m，晶界上也无先共析铁体析出，说明热轧盘条的轧制中控轧控冷索氏体化工艺控制比较合理。,图770钢的原始组织（横截面）,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,图8拉拔变形后钢丝横截面组织上图为经不同应变量(=1.50、2.02、2.24)，拉拔变形后钢丝横截面组织变化的SEM照片。从图可以看出随着拉拔变形应变量的不断增大，钢丝横截面上珠光体片层间距逐渐减小；此外，部分形变前平直的珠光体片层，在拉丝变形的作用下逐渐变得弯曲。,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,根据以下几幅图可以看出，珠光体组织在拉拔过程中的变形主要有三种类型：珠光体片层平行于丝轴方向，垂直于丝轴方向以及珠光体片层与丝轴方向成一定夹角（090）。具体形变过程如下图所示：,图9珠光体类片层的形态变化示意图,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,当珠光体片层与钢丝轴方向有一定角度的时，拉丝变形过程中，在平行于钢丝轴方向的拉应力和垂直于钢丝轴方向的压应力共同作用下，其珠光体组织变形包括片层间距减小和片层排列方向逐渐转到钢丝轴方向两个方面。拉丝变形应变量足够大后，其珠光体片层排列方向调整至基本平行于钢丝轴向。当珠光体片层平行于丝轴方向，拉应力和压应力都将减小其珠光体的片层间距，变形过程中片层间距减小速度为三种类型中最快，且珠光体片层方向一直与丝轴方向保持平行，从而能够满足很大的应变状态下，珠光体片层也不断裂。当珠光体片层垂直于丝轴方向，变形过程中沿着丝轴方向的拉应力将导致珠光体片层间距增大，而垂直于丝轴方向的压应力作用于珠光体片层两端，由于珠光体片层宽度较大，整体转动较为困难，所以珠光体片层逐渐弯曲，直至断裂。珠光体类组织在变形过程中，应变量越大，其片层间距越小，从而强度随之升高。而从上面的分析可以看出，索氏体其综合性能更适合于深层次的冷加工，值得注意的是当组织中渗碳体片层排列方向与拉丝轴方向越接近越有利于拉丝形变的进行，从而能够得到更大变形量，在塑性变形过程中能表现极高的加工硬化率，获得更高强度的钢丝。因此合理的设计热处理工艺和拉拔工艺成为钢帘线生产中极其重要的环节。,四、珠光体组织结构对性能的影响,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,通过上面两部分对微观组织和组织性能的分析不难看出：（1）如何通过合理的热处理工艺获得具有一定晶粒度和片层间距的索氏体组织是钢帘线生产工艺中极为重要的环节；（2）采用合理的拉拔工艺，使得组织中渗碳体片层排列与拉丝轴方向越接近，从而越有利于拉丝形变的进行，在确保较高强度的同时，具有良好的韧性。,第三、第四部份内容小结,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,五、现有热处理设备及条件对钢丝组织、性能的影响,公司目前主要有以下热处理设备：马弗炉+铅淬火、明火炉+铅淬火、明火炉+水淬火、明火炉+流化床。马弗炉、明火炉用于钢丝的奥氏体化过程，即把钢丝快速加热到Ac1以上温度时，珠光体开始向奥氏体转变，其转变过程分为四部分：奥氏体形核、奥氏体长大、剩余渗碳体溶解和奥氏体成分均匀化。在钢帘线生产过程中，将钢丝加热使之奥氏体化，并不是热处理的目的，它仅是为随后的冷却转变做准备，冷却过程是热处理的关键工序，它决定钢丝热处理后的组织和性能。公司采用两种冷却方式：等温淬火、连续冷却，如下图所示：,等温淬火,连续冷却,JIANGSUXINGDASTEELTYRECORDCO.,LTD.,五、现有热处理设备及条件对钢丝组织、性能的影响,等温冷却即将奥氏体化的钢由高温迅速冷却到临界温度下某一温度保温，以进行等温转变，随后再到室温，铅淬火属于该冷却方式；连续冷却是把奥氏体化的钢从高温连续冷却到室温，流化床、水淬火则属于该冷却方式。马弗炉、明火炉均要保证奥氏体化的充分性，而淬火过程要确保奥氏体