跨陇海连续梁转体合龙施工组织方案培训资料.docx

目 录第一章.工程概况11.1 编制依据11.2 项目简述21.3 设计结构类型21.4 梁型结构2第二章.施工总体部署72.1 施工组织管理机构72.2 人员组织72.3 总体施工工艺8第三章 转体施工103.1 主要机具设备及技术参数103.2 转体施工主要控制数据133.3 进度计划153.4 同步性的保障183.5 转体设备的工作原理及具体操作方法183.6 转体施工工艺流程223.7 转体施工步骤223.8 过转应急措施293.9 转体到位后约束固定293.10 转体后球铰封盘303.11 中跨合龙30第四章 转体施工质量安全措施444.1 转体施工质量保证措施444.2 转体施工安全保证措施44第五章 转体应急预案475.1 组织机构475.2 应急准备和响应措施505.3 事故报告程序及事故处理57附件：581、新建郑徐客专开兰特大桥（70+125+70）m连续梁转体施工方案2、（70+125+70）m连续梁合拢段混凝土施工吊架计算书3、新建郑徐客专开兰特大桥跨陇海铁路（70+125+70）m转体施工连续梁称重试验方案开兰特大桥跨陇海铁路连续梁转体施工组织方案第一章.工程概况1.1 编制依据开兰特大桥施工组织设计；铁路工程基本作业施工安全技术规程（TB10301-2009，J944-2009）铁路桥涵工程施工安全技术规程（TB10303-2009，J946-2009）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011，J1334-2011）施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005铁路边坡防护及防排水工程施工质量验收补充规定（铁建设2009172号）高速铁路桥涵工程施工技术指南（铁建设2010241号）高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10752-2010，J1048-2011）铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南（TZ324-2010）铁路混凝土梁支架法现浇施工技术指南（TB10110-2011，J1325-2011）铁路建设工程质量管理规定（铁道部第25号令）铁路交通事故应急救援和调查处理条例（国务院501号）建设工程安全生产管理条例（国务院393号）生产安全事故报告和调查处理条例（国务院493号）铁路建设工程质量事故调查处理规定(铁建设2009171号)铁路营业线施工安全管理办法(铁运2012280号)郑州铁路局铁路营业线施工安全管理实施细则（郑铁办201350号）郑西客专公司关于做好郑徐客专现场质量安全标准化管理工作的通知（郑西客专函20135号）新建铁路郑州至徐州客专施工图（桥）修-6-、郑俆客专施图（桥参）-7。无碴轨道双线预应力混凝土连续梁（支架分节段现浇，转体后合拢），图号：郑徐客专施图（桥）-6-。无砟轨道双线（70+125+70）m预应力混凝土连续梁（悬灌施工）图号：郑徐客专施图（桥参）-14。现场实际调查、测量资料及我单位可调用的各类资源。1.2 项目简述开兰特大桥跨陇海铁路连续梁位于兰考县三义寨乡，桥位起讫里程DK97+956.360DK98+223.170，墩号为13201323号墩，1321#墩和1322#墩与陇海铁路在里程K464+315处相交，夹角为23。设计为先平行于铁路支架现浇，再转体合龙施工。其中1321号墩转体桥总重量W约为9500吨左右,转体段梁长123米，转体角度约为23。另1322号墩转体桥总重量为9500吨左右,转体段梁长123米，转体角度约为23。转体桥由下转盘、球铰、上转盘、转体牵引系统、转体助推系统等组成。转台直径11.5米,球铰平面半径为1.85米。设计转体角速度为0.02rad/min。1.3 设计结构类型设计采用1-（70+125+70m）支架现浇连续梁跨越，该处连续梁位于右转角ay为432540.44半径为7000m的圆曲线上，主跨墩高9.4m，梁底距离陇海铁路轨顶最低处为13.68m，限界高度为8.16米，梁底距离限界最近为5.52米。承台结构由下承台、转体结构、上承台组成；转体结构由下转盘、球铰、上转盘、转体牵引系统组成。图1-1-1 平面布置图1.4 梁型结构梁全长266.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）。箱梁横截面为单箱单室、变高度、变截面结构，梁体各控制截面梁高分别为：端支座处及边跨直线段和跨中截面中心处为5.2m，中支点截面中心处梁高9.2m，梁高按圆曲线变化，梁底圆曲线半径R=467.125m；桥面组成为防护墙内侧宽度9.4m，防护墙外翼缘板宽度各1.7m。全桥箱梁顶宽13.4m，箱梁底宽7.0m，顶板厚度50cm，腹板厚由跨中至中支点分别为45cm、65cm、85cm,底板厚由跨中的48.5cm按圆曲线变化至中支点梁根部的107.5cm，中支点处加厚到123.8cm；全桥共设4道横隔梁，分别设于中支点、端支点截面。中支点处设置厚2.4m的横隔梁，边支点处设置厚1.75m的端隔梁，隔板设有孔洞，供检查人员通过。全桥每个T构分为1个0#块，7个支架现浇段，另有边跨2个直线现浇段、边现浇段和中跨合龙段。桥面宽度：防护墙内侧净宽9.4m，桥上人行道栏杆内侧净宽13.2m，桥面板宽13.4m，桥梁建筑总宽度13.8m。梁部主要参数见表1-1-1。连续梁节段布置图见图1-2-1。转体前总体布置图见图1-2-2。表1-1-1 梁部主要参数表梁段节段名称节段长度cm节段体积m3节段重量t顶板厚度cm底板厚度cm腹板厚度cm截面梁高cm中跨01500549.31455.7115/50183.8/104145/85920/881.5M1600151.1400.4508885777.7M2600140.7372.85078.985718.3M3600120318507165666.8M4800145.7386.15062.365610.1M5800137.1363.35055.765567.2M61000148.6393.75050.545533M71000140.83735048.545520.1M820028745048.545520边跨S1600151.1400.4508885777.7S2600140.7372.85078.985718.3S3600120318507165666.8S4800145.7386.15062.365610.1S5800137.1363.35055.765567.2S61000148.6393.75050.545533S71000140.83735048.545520.1S820028117.95048.545520S9725144.2382.1100/50108.5/48.570/45520图1-2-1 连续梁节段布置图图1-2-2 转体前现场总体布置图第二章.施工总体部署2.1 施工组织管理机构承担本连续梁施工的是中铁十七局集团郑徐铁路客运专线工程指挥部四分部，在工程开工前组织施工人员进行了全面的安全、质量教育和培训并进行考核，合格后方可参加工程的施工作业。根据实际工程量和工期的要求，配备124人的连续梁施工专业队伍。现场组织机构框图见图2-1-1。图2-1-1 施工现场组织机构框图支架班组模板班组钢筋班组混凝土班组预应力班组养护班组架子队长：李成全 技术主管：沈川工程技术部王杰辉安全质量部张远念物资保障 杨稳成工地试验站 李晓波设备管理 熊文章现场总指挥：冯英华2.2 人员组织分部设立安全、质量部门，负责指导工作。分部的质检工程师、安全工程师对施工现场的安全、质量工作进行监督、检查和指导。施工现场设立专职的安全员、质检员，按照相关规范标准和要求进行施工和检查。同时对施工人员按工种进行专门的培训，考试合格取得合格证后，持证上岗。表2-2-1转体施工分组表序号班组名称负责人组员1总指挥宋庚银冯英华、石录2技术组张立民王杰辉、张锦涛、沈川、顾文龙3测量组杜勇张宏森、索赤松4操作组欧维姆厂家5安全防护组王卫东张远念、袁安森、孟和明、王秦、张奎臣、赵云亮、王存武、6后勤保障组张夕书马欣、冯伟杰7应急措施组李成全崔东、王文华表2-2-2 主要施工机械设备表序号机械设备名称型号单位数量备注1钢筋弯曲机GW40台22对焊机台13电焊机BX6-300台124砼运输灌车10m3台105发电机150KW台1备用6插入式捣固棒30mm台107插入式捣固棒50mm台308插入式捣固棒70mm台109高压潜水泵台410吊车50t台1备用11千斤顶YCW350B台8纵向张拉12千斤顶YG70台4竖向张拉13千斤顶YDC26Q台4横向单束张拉14卷扬机5T台2穿束用15高压油泵台6张拉用1水泥浆搅拌机台2管道压浆2活塞式压浆泵1.5MPa台23高压水泵台2管道冲洗湿润4汽车泵42m台3备用1台5倒链20T个106倒链10T个87砂轮切割机GQ40台6支架组拼8主控台QK-8台1同步牵引9千斤顶ZLD100台3转体牵引10液压泵站ZLDB台2转体牵引油缸供油11千斤顶QJ100台3启动助推12千斤顶YDC4000台4精调13油泵ZB4-500台4启动助推千斤顶14全站仪TC402套1施工测量15电子水准仪DNA03套1施工测量16反力梁、限位梁套2施工辅助材料17发电机台1备用2.3 总体施工工艺总体施工工艺流程见下图2-3-1。上承台预应力张拉、注浆、封锚第1#-7#节箱梁施工边跨箱梁现浇段施工基础施工下承台首次砼浇注下球铰定位架安装滑道定位架安装下球铰、滑道安装定位下承台二次砼浇注反力支座砼浇注上球铰定位安装上承台首次砼浇注撑脚、砂箱安装墩身施工上下承台临时锁定第0#块施工临时固结解除承台间约束、沙箱上承台、墩身、箱梁整体转体监控固结封铰箱梁中跨合拢边跨合拢监控上承台二次砼浇注安装转体牵引系统图2-3-1 总体施工工艺流程图第三章 转体施工转体施工设备采用柳州欧维姆工程有限公司生产的全液压、自动、连续运行顶推系统。该系统具有同步好、牵引力均衡等特点，能使整个转体过程平稳，无冲击颤动,由于本系统的的泵站采用可调节流量的柱塞泵头，可根据设计要求实现2米/小时到10米/小时的无级调速。1、跨陇海铁路T构梁体转动角度为23度，转动梁端线速度为0.56米/分钟，全部转体就位需要约44分钟。2、为了避免二次要点及防止转体过程中有落物坠落到铁路上，转体段梁段完成遮板及栏杆安装、并浇筑完竖墙、清理完梁面上杂物后方可转体。3、本工程计划转体时间2014年10月29日，要点时长110分钟。主要施工内容为梁部转体施工。2014年10月30日，要点时长110分钟，主要施工内容为中跨合龙吊架行走装置。2014年11月26日，要点时长110分钟，主要施工内容为退出中跨合龙吊架。序号日期要点时长（分钟）施工内容时长（分钟）12014.10.29110接地、停电12转体44转体后线性检测、标高测量及局部调整44恢复送电1022014.10.30110接地、停电12葫芦及精轧钢调整33吊架前移25局部调整及安全防护30恢复送电1032014.11.26110接地、停电12葫芦及精轧钢调整48吊架后退40恢复送电104、转体后桥梁梁底距离陇海铁路轨顶最低处为13.68m。3.1 主要机具设备及技术参数表3-1 主要机具设备及辅材序号名称与规格单位数量备注1LSDKC(A)8主控柜台22QDCL2000-200连续千斤顶台43YTB（A)液压泵站台44YDTS250千斤顶台45ZB4-500油泵台46高压油管米5007对讲机台8（1）千斤顶表3-2 QDCL2000-300主要技术参数序号项 目单位性能指标序号项 目单位性能指标1公称张拉力kN 20005穿心孔径mm1702公称油压Mpa 256外形尺寸mm55021003张拉活塞面积m28.199610-27质 量kg 15004回程活塞面积m25.183610-28张拉行程mm 300（2）YTB液压泵站该泵站特点及应用范围: 电磁换向,流量可根据实际需要而改变，压力油通过分流阀的作用，压力油均匀地分成两股驱动两台前顶或后顶，泵站采用可调节流量的柱塞泵头，可根据设计要求实现无级调速，适合于转体系统及其他需要双向回路的液压系统泵站。表3-3 YTB液压泵站技术性能表序号项目单位性能指标1公称压力MPa31.52理论流量L/min0-363外形尺寸cm1101101204质量KG1000（3）主控台主控台由主控单元、检测单元、显示单元及执行机构等组成。主控单元本装置主控单元采用PLC控制，系统的所有操作均受PLC控制，它根据检测到的信号按照连续转体的工法，控制千斤顶油缸的伸与缩，同时还要控制每个动作持续时间的长短，保证前后顶之间受力平稳转换。主控单元发出的逻辑控制信号驱动相应的电磁阀动作，实现多台千斤顶协调动作，即千斤顶集群控制。检测单元检测单元由安装在千斤顶上的接近开关组成，将千斤顶活塞位置信号送到主控单元。每台千斤顶有6个接近开关组成16#感应位，l3#位为后顶行程感应位，46#位为前顶行程感应位。接近开关的感应距离为05mm。显示单元显示单元由面板上的指示灯及液晶触摸屏组成，用于显示控制系统的运行状况。执行机构液压泵站上的电磁换向阀是控制系统的执行机构，受PLC的控制。（4）牵引索每幅转体桥转盘埋设有两束索引索，每束由12根（左、右旋各半），强度等级为1860MPa的15.24mm钢绞线组成。以防钢绞线解旋力将千斤顶活塞旋转，造成牵引索扭成一束，影响施工顺利程度。当每束牵引索钢绞线无法左、右旋根数各一半，只有一个旋向钢绞线时，应在千斤顶反力座设钢绞线分丝板，分丝板应与反力座相对固定，不得转动。钢绞线分丝板示意图预埋的牵引索经清洁各根钢绞线表面的锈迹、油污后，逐根顺次沿着既定索道排列缠绕后，穿过转体千斤顶。先逐根对钢绞线预紧，再用牵引千斤顶在2MPa油压下对该束钢绞线整体预个紧，使同一束牵引索各钢绞线持力基本一致。牵引索的另一端应先期在上转盘灌注时预埋入上转盘混凝土体内，作为牵引索固定端。3.2 转体施工主要控制数据1.基本参数（1）转体设计总重力为G=95000 kN（取1.0活载系数）（2）球铰平面半径R=D1/2=1.85 m。（3）上转盘（牵引束力偶臂）外径D1=11.5 m。（4）滑道中心线直径（助推力作用力臂）D2=5m（5）转体梁段长 61.5+61.5m（6）动摩擦系数1=0.06，静摩擦系数2=0.10。（7）设计转角速度0.02 rad/min2. 钢铰线束牵引力计算梁体转体过程中，按不平衡力矩转动考虑，通过配重人为控制梁体向后倾，使一个撑脚接触滑道，撑脚支反力不大于2000KN ，T（2GR/3）/D+NR撑/DT牵引力（KN）G转体总重力（KN）摩擦系数，取动摩擦系数1=0.06，静摩擦系数2=0.10。R球绞平面半径（m）D牵引力偶臂（m）N=2000KN 按最大支反力计算平转牵引钢铰线束牵引力计算考虑克服摩擦力矩全部由两束牵引钢铰线索承受，则有平转牵引钢铰线索启动时静摩擦系数2=0.10，牵引力 为TJ=1105KN (200t千斤顶油压读数13.7MPa)转动中牵引力为：动摩擦系数1=0.06= =663KN (200t千斤顶油压读数8.2MPa)3.索引力验算牵引索钢铰线检算每束12根75牵引束钢铰线性质：标准强度：fytp=1860MPa每束根数：n=12单根截面面积：钢铰线锚下控制应力：单束钢铰线容许拉力T1：T=nAfk=121391395/1000=2326KN1105KN 安全系数K1：K1=TJ/T1=2326/1105=2.1计算结果表明钢绞线的安全系数均达到了本类型工程施工的要求。4. 牵引千斤顶牵引千斤顶采用2台2000KN连续千斤顶组成牵引力偶动力系数1：1= T1/F1=1105/2000=0.550.85 考虑侧向风荷载对转体的阻力，设备有一定的储备；满足施工要求。5.转体时间及速度理论上由于泵头的实际流量可根据要求从0到25L/min进行选择，所以转体的速度可根据设计的要求而设定在规定的时间范围内实现施工要求。千斤顶的牵引理论速度 （mm/min）=泵头流量（L/min）/(2伸缸面积)根据转体23度及上转盘直径11.5m，计算出钢绞线牵引长度L=2.3m。61.5米转体梁端转过弧线长度为24.7m。按高速铁路桥涵工程施工技术指南（铁建设2010241号）13.5.9第6条规定，转体角速度不大于0.02rad/min.桥体悬臂端线速度不大于1.5m/min。结合本工程实际，取转体角速度为0.0091rad/min。转动23度时间T1=（转体角度23180）/0.009144min；转盘速度（千斤顶活塞速度） v=D/2=0.0091 11.5=0.052m/min61.5米梁端线速度是0.56 m/min泵站功率因素按90%计，此工程泵站流量应设为L=2VS/O.9=21L3.3 进度计划根据工程指挥部总体施工计划安排，该连续梁需在2014年12月04日全部完成，现阶段桩基、承台已经完成，正在进行梁部施工，修改为大节段梁块后，0#块施工周期为25天，17#的每个梁段施工周期为每段10天，边跨合龙段施工为15天，边跨现浇段不占用工期，中跨合龙段按20天，以此推算含转体最短工期为150天，详细工期计划，见表3-3-1。表3-3-1 工期总体排布计划表序号施工位置计划开始时间计划完工时间计划时间备注10#块2014/7/62014/8/12521#段2014/8/22014/8/111032#段2014/8/122014/8/211043#段2014/8/222014/8/311054#段2014/9/12014/9/101065#段2014/9/112014/9/201076#段2014/9/212014/9/301087#段2014/10/12014/10/10109转体2014/10/112014/10/291910边跨合龙段2014/10/302014/11/141611中跨合龙段2014/11/152014/12/420编号施工等级线路行别施工项目施工日期施工地点封锁时间施工内容及影响范围限速及行车方式变化设备变化运输组织施工单位及负责人备注陇海线上下行桥梁转体；行走中跨合龙段吊架、模板至中跨合龙段施工11月5日兰考罗王间K464+170K464+460110桥梁转体；行走中跨合龙段吊架、模板至中跨合龙段施工,停电范围：兰考（不含）-兴隆庄（不含）上下行线，上行接触网（DLH16供电臂），下行接触网（DLH15供电臂）同时停电110分钟,点毕开通封锁区间恢复接触网供电无无中铁十七局郑徐客专三标四分部 负责人：冯英华配合单位：郑州供电段 郑州电务段 郑州通信段 郑州桥工段 开封车站陇海线上下行行走中跨合龙段吊架、模板至中跨合龙段11月6日兰考罗王间K464+170K464+460110行走中跨合龙段吊架、模板至中跨合龙段施工,停电范围：兰考（不含）-兴隆庄（不含）上下行线，上行接触网（DLH16供电臂），下行接触网（DLH15供电臂）同时停电110分钟,点毕开通封锁区间恢复接触网供电无无中铁十七局郑徐客专三标四分部 负责人：冯英华配合单位：郑州供电段 郑州电务段 郑州通信段 郑州桥工段 开封车站陇海线上下行退出中跨合龙段吊架、模板至2号段11月27日兰考罗王间K464+170K464+460110退出中跨合龙段吊架、模板至2号段施工,停电范围：兰考（不含）-兴隆庄（不含）上下行线，上行接触网（DLH16供电臂），下行接触网（DLH15供电臂）同时停电110分钟,点毕开通封锁区间恢复接触网供电无无中铁十七局郑徐客专三标四分部 负责人：冯英华配合单位：郑州供电段 郑州电务段 郑州通信段 郑州桥工段 开封车站3.4 同步性的保障本工程两套转体系统采用可调节流量的柱塞泵头，可根据设计要求实现无级调速，设备在安装调试时，已调到规范要求使两边同步。但由于实际上两幅桥的摩擦系数因施工现场环境的差异而有所不同，在转体过程中根据测量数据，改变泵头流量加快或减慢转体速度，使两幅桥的转体速度达到同步。3.5 转体设备的工作原理及具体操作方法（一）、工作原理本套自动连续顶推系统由三部分组成，即连续顶推千斤顶、泵站和主控台，其液压原理图如下：1、自动连续顶推千斤顶自动连续顶推千斤顶的结构如下图所示。图3-1 自动连续顶推千斤顶的结构1、后顶穿心套 2、油缸 3、后顶活塞 4、后顶密封板 5、后顶锚板 6、后顶夹片 7、行程开关SQ1 8、行程开关SQ2 9、行程开关SQ3 10、前顶穿心套 11、前顶活塞 12、前顶密封板 13、前顶锚板 14、前顶夹片 15、行程开关SQ4 16、钢绞线 17、行程开关SQ5 18、行程开关SQ6 19、前顶回油嘴20、前顶进油嘴 21、后顶回油嘴 20、后顶进油嘴1、设备就位按照预先定好的方案，将自动连续顶推千斤顶、顶推泵站、主控台安装在预定位置，把泵站注好油，把油管及各信号电缆连接好。2、连接系统电源接好主控台和各泵站的电源，主控台为AC220V，泵站为AC380V。3、各顶推泵站的调试把泵站的压力调整在预定范围内。4、安装行程开关（感应器）组件5、主控台的调试将主控台与泵站之间的电缆连接好，启动各泵站后即可开始调试。手动调试，看每个感应器的信号是否正常，各千斤顶的逻辑动作是否正常。各项都正常后自动运行。在自动运行状态下调整出设计要求的运行速度。、穿索千斤顶安装就位后，将油路同时接通前退锚顶和后退锚顶，开动泵站，将前工具夹片和后工具夹片顶开，同时保压。把钢绞线的一端带上引线套，逐一从后顶尾部穿心孔内穿入，此时应注意将前后工具锚板各孔中心找正，再顺次穿过牵引装置上的后、前工具锚板。注意，使用的钢绞线应尽量左、右旋均布；不能交叉、打绞或扭转；不得拆、碰行程开关组件，以免穿束后难以安装、调试、空载联试等。将油路卸荷，顶锚板在弹簧作用下回位，把夹片压紧。检查顶锚板上各钢绞线与锚板孔是否对正，同时保证钢绞线没有交叉和扭转，最后用手动拉紧器或其它设备预紧各钢绞线，使各根钢绞线松紧程度基本一致。操作各泵站，预紧各千斤顶钢绞线，使各千斤顶钢绞线松紧程度基本一致。将前、后退锚顶的油嘴拆下，等需松夹片时再装上，以免在顶推过程中因活塞的旋转而将油嘴碰坏。7、转体过程调试、穿索及各项准备工作结束后，方可开始顶推。8、转体施工操作注意事项穿钢绞线时注意不能交叉、打搅和扭转，所用的钢绞线应尽量左、右旋均布；前后顶的行程开关位置要调整好，即不能让行程开关滑板碰坏行程开关，又不能因距离太远而使行程开关不动作；千斤顶的安装应注意和钢绞线方向一致；前、后千斤顶进油嘴，回油嘴与泵站的油嘴必须对应好，不能装错；油管和千斤顶油嘴连接时，接口部位应清洗、擦拭干净。严格防止砂粒、灰尘进入千斤顶；卸下油管后，千斤顶和泵站的油嘴应加防尘螺帽，以防污泥进入；控制系统在运行前一定要经过空载联试，确认无问题后方可投入使用；非系统人员请勿更改接线；牵引系统操作人员在系统运行过程中严禁站在千斤顶后；所有工作人员必须严格遵守有关安全施工操作规程。（二）、分级调压加载的实现：由于各千斤顶间的进油腔并联，油压相等，要实现分级加载必须将所有泵站溢流阀限压调成一致。分级加载步骤：1.千斤顶加载到启动力的10%加载。2.千斤顶加载到启动力的20%加载。3.千斤顶加载到启动力的30%加载。4.千斤顶加载到启动力的40%加载。5.千斤顶加载到启动力的50%加载。6.千斤顶加载到启动力的60%加载。此时若主梁未转动则再按每级2.5%加载7.千斤顶加载到启动力的62.5%加载。8.千斤顶加载到启动力的65%加载。9.千斤顶加载到启动力的67.5%加载。10.千斤顶加载到启动力的70%加载。11.千斤顶加载到启动力的72.5%加载。12.千斤顶加载到启动力的75%加载。13.千斤顶加载到启动力的75.5%加载。14.千斤顶加载到启动力的77.5%加载。15.千斤顶加载到启动力的80%加载。若主梁仍未被顶动则应停止顶推，全面检查所有的顶推设备、纠偏装置、滑动机构等，并分析原因，采取应急预案。（三）千斤顶顶不动时的应急预案：理论上四氟板与不锈钢板之间的摩擦系数很小（0.1一般在0.060.08），但由于施工现场环境的差异的各种因素的存在，顶推初期的摩擦系数还是较大的。用2台250T千斤顶组成力偶助推系统。助推系统应在试转前安装、调试好，以便随时可以投入使用，以增加施工紧凑性，保证施工进度。3.6 转体施工工艺流程见本章尾部，工艺流程图。3.7 转体施工步骤(一)、施工准备根据转体设备布置图在相应的位置浇筑能承受200t反作用力的混凝土反力墩。单边转体设备功率为50KW，为避免转体过程中停电，施工现场应配备符合功率的发电机。发电系统应在试转前安装、调试好，以便随时可以投入使用，以增加施工紧凑性，保证施工进度。转体前将中跨合龙段吊架拼装在1322墩小里程侧7块上，距离端头1m处，并用钢索固定在7块预埋钢筋上，转体过程中不得移动。设备安装就位，按现场情况安放好设备。经过计算，1321、1322墩梁体转体过程中梁体相距最短距离为1.2米，不影响转体安全。转动时最不利位置示意图1.球铰准备(1)拆除砂箱拆除上、下转盘间的砂箱，清理滑道与撑脚间的干砂，拆除后利用高压水冲洗以保证清洁。拆除砂箱(2)钢筋调整在转体施工前，对承台预埋钢筋及墩身钢筋进行调整，调整原则为：对预埋钢筋进行弯折，保证在转体过程中不发生相互干扰，转体完成后进行恢复并连接。2.滑道准备(1)滑道清理：将滑道表面进行清理并对环道钢板进行除锈，对滑道与撑脚之间的预留空隙利用高压风清理干净。滑道清理(2)滑道检查：对滑道平整度进行检查；对滑道与撑脚之间预留空隙进行检查；对撑脚在转体范围内所经过的路径进行检查，是否存在可能檫脚现象。(3)安装介质：在承脚下放置四氟滑板，四氟面朝下，并在滑道上涂润滑油以减小摩阻力。安装四氟滑板3.安装牵引索。将预埋好的钢绞线牵引索顺着牵引方向绕上转盘后穿过千斤顶，并用千斤顶的夹紧装置夹持住。4.测控点布设测控点布设主要是测量转体过程中桥的整体平衡性、中墩的垂直度、桥轴线的正确性。根据线路中心线及转角，测出顺线路浇筑连续梁梁面的中心线，标识于梁端、墩顶中心，作为轴线控制点。同时在梁端翼缘板两侧各布置2个高程控制点，监测转体过程中桥的整体平衡性。在中墩4个面上分别弹出垂直线，作为转体时观测垂直度。安排2组观测人员，分别于既有线两侧进行观测。5.转盘限位装置基础施工时、在转体就位处设置限位装置。限位装置采用32a工字钢,根据转体角度进行测量在平衡盘上标注保险支腿转过位置，当最后一根保险支腿快将到位时，在标注处的平衡盘钢板上焊接刚性牛腿对其限位，防止超转。同时转体到位后在保险支腿与环道钢板之间采用楔铁楔紧并固定。转盘限位装置6.转盘安装刻度在转台上根据转体角度换算成刻度，安装指针和刻度盘。刻度盘7.称重在上转盘下用千斤顶施加力，分别用位移计测出球铰由静摩擦状态到动摩擦状态的临界值，上转盘两侧的力差即为不平衡重量。根据该状态的测试方法，在承台底面布置如图所示的千斤顶和位移传感器，实施两幅梁的不平衡力矩测试。4325说明：1-位移传感器；2-大吨位千斤顶；3-压力传感器；4-梁底垫钢板；5-千斤顶底座图 称重设备平面及立面布置图测试中所用设备及性能：千斤顶两台,用于施加顶力；应变式位移传感器：用于测试球铰微小转动产生的撑脚竖向位移；主要技术指标：量程5mm ，精度1/100，使用条件：受周围环境影响不大；力与应变综合参数测试仪，用于采集应变式位移传感器的信号。8.配重按称重结果，在预定位置采用吊装混凝土块配重。当各撑脚与环道间隙差值太大时，为了便于放置四氟板，可用竖向千斤顶调好各撑脚与环道间隙后再配重。9.转体前将梁面的杂物全部清理至地面指定位置。安全员检查周围是否存在安全隐患，确定无安全隐患后方可进行转体。(二)、试转在点前1-2天进行试转，试转时应对转体进行全面检测，在转盘部分、平衡配重、连续千斤顶等各个环节都确保正常时，对转体进行小范围的试转，以确定牵引设备、转体系统是否能够安全运转、以及各项运行参数，试转角度4，确保梁体不侵入铁路限界内。1.预紧钢绞线。用YDC240Q千斤顶将钢绞线逐根以105KN的力预紧，预紧应采取对称进行的方式，并应重复数次，以保证各根钢绞线受力均匀。预紧过程中应注意保证12根钢绞线平行地缠于上转盘上。2.打开主控台及泵站电源，启动泵站，用主控台控制两台千斤顶同时施力试转。若不能转动，另行研究处理。3.试转时，应做好两项重要数据的测试工作。（1）每分钟转速，即每分钟转动主桥的角度及悬臂端所转动的水平弧线距离，应将转体速度控制在设计要求内。（2）控制采取点动方式操作，测量组应测量每点动一次悬臂端所转动水平弧线距离的数据，以供转体初步到位后，进行精确定位提供操作依据。4.试转过程中，应检查转体结构是否平衡稳定，有无故障，关键受力部位是否产生裂纹。如有异常情况，则应停止试转，查明原因并采取相应措施整改后方可继续试转。试转监测参数：（1）每分钟转速：监测每分钟转动主桥的角度及悬臂端所转动的水平弧线距离，检验是否满足转体时间要求。（2）点动位移：采取点动方式操作，测量出每点动一次悬臂端所转动的水平弧线距离，作为转体初步到位后，精确定位的操作依据。（3）惯性位移值：停止牵引后梁体惯性移动数据。（4）启动时油压：实际启动拉力后，相应高压电源泵压力值。（5）转动时油压：实际持续转动时，相应高压电源泵压力值。试转过程中，应检查转体结构是否平衡稳定，有无故障，关键受力部位是否产生裂纹。如有异常情况，则应停止试转，查明原因并采取相应措施整改后方可继续试转。试转到位后立即用楔形铁把撑脚塞死，并把砂箱放入滑道上，用硬杂木片把砂箱与上转盘塞死。5.施工期间，我单位坚决服从郑州铁路局相关部门的领导，做到有令则止，有禁则止，以保障铁路运营安全为根本。1）、施工程序：（1）施工前3日到路局申报施工日计划，经铁路局批准后实施。（2）单位接到铁路施工电报后，在施工前2日10：00前向路局总调度室进行登记。（3）驻站联络员在施工前2日10：00前到所属罗王站运转室登记。（4）施工前当日驻站联络员必须在点前1小时在施工计划签字确认。（5）施工单位向路局领导汇报点前准备情况，然后等待调度给点命令。（6）列车调度员发布施工命令之后由车站值班员向施工单位驻站员发布开始施工命令。（7）驻站员得到值班员开始施工命令后及时通知现场指挥员开始施工。（8）转体就位后，测量人员开始对梁体进行测量，并开始精确调整，调整完成后由测量负责人通知现场指挥长，现场指挥长通知安全负责人开始对线路周围进行仔细检查。安全人员对现场进行全面检查无安全隐患后向现场指挥长报告，现场指挥向路局领导汇报，请求消点，路局领导向铁路相关设备单位确认无误后，消点。2）、联络方式（1）现场设专用无线电话两台负责与车站联络。（2）转体负责人用对讲机进行信息的传达。3）、现场要点防护按标准进行，现场负责人与防护人员间用对讲机进行联络。防坠物巡视派专人负责。（三）正式转体1.试转结束，分析采集的各项数据，编制详细的转体交底，即可进行正式转体。2.准备工作全部就绪，气象条件符合要求，各岗位人员到位，先让辅助顶达到预定吨位后，转体人员接到指挥长的转体命令后，启动动力系统设备，并使其在“自动”状态下运行。3.每座转体使用的两对称千斤顶的作用力始终保持大小相等、方向相反，以保证上转盘仅承受与摩擦力矩相平衡的动力偶，无倾覆力矩产生。4.设备运行过程中，各岗位人员的注意力必须高度集中，时刻注意观察和监控动力系统设备和转体各部位的运行情况，如出现异常情况，必须立即停机处理，待彻底排除隐患后，方可重新启动设备继续运行。5.转体结构到达设计位置（主梁悬臂段中心点距离设计桥轴线100cm）时，系统“暂停”。为防止结构超转，先借助惯性运行结束后，动力系统改由“手动”状态下点动操作。每点动操作一次，测量人员测报轴线走行现状数据一次，反复循环，直至结构轴线精确就位。为保证转体就位准确，在反力架前预埋有限位型钢加橡胶缓冲垫，即使发生转体过位，还可以利用反力架做支撑，用千斤顶反推就位。整个转体施工过程中，用全站仪加强对T构两端高程的检测和转盘环道四氟走板的观察。6.在桥面中心轴线合龙前1.5米内开始给控制台倒数报告监测数据，每10厘米报告一次；在20厘米内，每1厘米报一次；在5厘米内必须每1毫米报告一次，以便控制系统的操作人员能及时掌握转体情况，利于操作控制系统，使转体达到理想的设计要求。7.转体到位后精调整利用微调千斤顶精确的调整梁体T构的线型和端部标高，标高及线性调整要在封锁点内实施。转体到位后，在箱梁两端各布置一台水平仪，用来观测箱梁就位后的梁顶高程，现场施工人员通过千斤顶调整梁体，边调整边测量监控，直至达到设计位置。8.设备运行过程中，各岗位人员的注意力必须高度集中，时刻注意观察和监控动力系统设备的运行情况及桥面转体情况。9.防倾斜保险体系防倾斜保险体系是转体施工方法中的重要保证措施，根据设计构造的特点，转体过程中，转体的全部重量由球铰承担，但转体结构受外界条件或施工的影响容易出现倾斜。因此须设置内环保险腿和调整倾斜的千斤顶。利用上转盘布置的撑脚作为内环保险腿，与下滑道间预留36mm间隙，在转体荷载作用下，沿滑道转动时留有间隙，便于确定荷载状态和转体姿态的调整。滑道上清理干净，涂抹黄油四氟粉，便于撑脚滑移。沿滑道外侧布置4台千斤顶，便于转体施工过程中，调整转体倾斜姿态。3.8 过转应急措施当由于转动惯性或测量误差，在复测发现已经过转时，可用台250T千斤顶组成的力偶助推系统，反向顶撑脚，将转动体回转。3.9 转体到位后约束固定转体结构精确就位后，即对结构进行约束固定：1.每座转体在上、下盘的环道之间共设置有8座助推墩，已经同下盘承台一次浇筑成整体，顶面距离上盘环道地面有10cm的缝隙。转体结构精确就位后，采用型钢和钢抄手进行抄垫固定，并用电焊将钢抄手同以上支撑顶面钢板、连同上盘环道预埋钢板立即进行全面焊接联接。2.在每座转体上盘环道内侧设计有8座转体平衡脚，平衡脚下面设有预埋钢板，钢板底面与承台顶面预埋钢板缝隙间除采用上述方法进行抄垫固定外，另在平衡脚环道方向两侧采用型钢加固，保证精确就位的结构不致发生轻微偏移。3.10 转体后球铰封盘T形刚构转体到位后，清洗底盘上表面，安装、焊接预留钢筋，立模浇筑封固混凝土，使上转盘与下转盘连成一体。混凝土采用微膨胀混凝土，坍落度保持10-14cm，以方便振捣和增强封固效果。利用上转盘上8个10cm的预留孔排气，确保封铰混凝土的饱满度。待封盘混凝土凝固后用灌浆法填补因混凝土收缩留下的空隙和预留孔，保证上下盘间混凝土的整体性。3.11 中跨合龙连续梁中跨合龙段施工工艺见图3-11-1。为保证合龙段砼的质量，采取下列措施：1.为防止浇筑跨中2m合龙段砼时，箱梁两悬臂端的错动变形破坏新老砼的结合，采取在两悬臂端分别临时压重相同重量的混凝土块进行配重，在浇筑合龙段时根据混凝土施工速度分次卸除。2.为防止砼浇筑前后，砼从初凝至达设计强度90期间，梁体受温度反复变化和日照不均等因素影响，在结构中引起变形和次内力，为使两悬臂端在施工时即为设计时的应力及应变状态，予以临时固定。此时设置固定悬臂端的内外刚性支撑，以减小这些影响，在浇筑合龙段前夕的较低气温下，在两合龙悬臂端的预埋钢件上加焊4组钢构件，临时锁住，并张拉一组临时钢束形成能够抗拉压的临时刚性连接，临时锁定相邻段的混凝土，以保护合龙段砼的浇筑和结硬。3.中跨合龙段混凝土浇筑采用地泵浇筑。管路布置原则：砼输送管的方向尽量少变化，距离尽可能短、弯管尽可能少，以减小摩阻力。管路连接要牢固、稳定，各管卡位置不得与地面或支撑物接触，管卡在水平方向距离支撑物100mm，距离地面100mm，接头密封严密（垫圈不能少），为避免梁面泵管施工安全，均布置在梁体中心。测量两端高差及监测其温度影响合龙段吊架安装安装钢筋及预应力管道安装劲性骨架、锁定合拢段调整钢筋、预应力管道、模板安装内支架及顶板模板绑扎顶板钢筋、预应力管道检查签证选择合龙时间段浇筑混凝土养生拆除模板预应力施工解除锁定钢筋下料加工安装底模、外侧模原材料检验模板制作混凝土试件配合比审查混凝土拌合、输送逐步拆除预加重强度评定拆除调整高差压重图3-11-1 连续梁中跨合拢施工工艺框图（1）吊架设计1、主吊架主吊架分行走部、支撑部和横