N1、2、3、8#栋第一层梁板高支模专项施工方案

专项施工方案施工单位： 目 录一、编制依据二、工程概况三、施工部署四、高支模设计方案五、施工组织机构六、劳动力与施工机械需用量计划七、高支模安装八、高支模拆除九、高支模监测措施十、针对混凝土浇筑制定的措施十一、施工质量保证措施十二、安全与文明施工措施十三、应急救援预案施工第一、 编制依据为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：1、施工合同2、施工图纸3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4、建筑工程施工质量验收统一标准（GBJ300-2001）5、建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2001）6、建筑现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）8、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第二、工程概况 本工程主要是针对N1、2、3、8#栋第一层梁板模板施工，高度从基础顶面至第一层梁板高度约9.0米左右。属于高大支模方案。各栋主要梁板情况如下：1、N1#栋：序号构件型号截面型式（mm）跨 度（米）备 注1KL29300*6506.332KL28300*5006.333KL27300*10506.604WKL9300*7008.605板120厚8.6*3.2256板100厚6.33*3.402、N2#栋：序号构件型号截面型式（mm）跨 度（米）备 注1WKL12300*60011.282WKL13300*7008.603KL20250*8006.5254板100厚9.0*3.405板160厚9.0*5.253、N3#栋：序号构件型号截面型式（mm）跨 度（米）备 注1WKL13300*7008.402KL18、19250*8006.5253板100厚9.0*3.404板160厚9.0*5.254、N8#栋：序号构件型号截面型式（mm）跨 度（米）备 注1KL1300*6008.802KL36300*7008.03板100厚3.3*5.504板120厚8.0*2.90第三、设计方案一、模板及支撑架的材料选择本工程模板支撑系统采用48*3.0钢管及扣件、15厚模板、8040支承木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆基础垫板等。二、模板支撑系统的设计方案（1）楼层施工时，高支模部位支撑体系同步一起搭设，但在具备拆除条件前不得随意拆除，并与已浇筑结构可靠连接顶紧。（2）支撑立杆基础应具有足够的承载力。（3）梁、板支撑立杆布置基本方案： 梁侧模板主楞采用直径48*3.0钢管，次楞采用8040木方，面板采用15厚模板；梁底纵向支撑采用8040木方，小横杆采用48*3.0钢管； 梁两侧立杆距梁侧面距离均250mm,梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为400、800mm； 现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统8040木方支承15厚模板，48*3.0钢管支承木方；板下支撑立杆纵横间距1000mm。梁、板竖向支撑顶部均采用可调支托。详见附图与计算书。（4）梁侧模板均设置对拉螺栓，做法详见设计图。（5）水平拉杆布置钢管支撑架水平拉杆步距为不超过1.5m，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。本工程局部层高在820m之间，最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。（6）剪刀撑设置本工程高支模剪刀撑设置方案为：立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵、横设竖向连续式剪刀撑，其顶部、底部各设一道水平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。（7）水平安全设施设置为保证施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步满铺竹笆，形成水平操作层，同时作防跌层。 （8）模板支撑立杆基础处理建筑物基础结构施工结束后，分层夯实回填土，其上浇筑150厚C15混凝土垫层（垫层顶标高应符合设计要求），要求立杆基础承载力特征值100KPa。三、模板设计书：1梁模设计书1.1 工程属性新浇混凝土梁名称300*600混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600模板支架高度H(m)8.53模板支架横向长度B(m)3.4模板支架纵向长度L(m)11.28梁侧楼板厚度(mm)120 1.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.606地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.041.3模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 1.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001818/616200mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.720.36.143kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.60.35.613kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.30.529kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)0.34.62kN/m 简图如下： 1.4.1抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.15.6130.252+0.1170.5290.2520.039kNm Mmax/W0.039106/162002.405N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 1.4.2挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6774.622504/(1005400145800)0.155mmL/400250/4000.625mm 满足要求！ 1.4.3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.15.6130.25+1.20.5290.251.702kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.14.620.251.271kN 1.5小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.702/0.35.675kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.45-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.6-0.12)0.250.31kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.6-0.12)0.250.31kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.271/0.34.235kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.45-0.3/2)/20.25+10.5(0.6-0.12)0.250.192kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+10.5(0.6-0.12)0.250.192kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1.5.1抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.072106/42670=1.68N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 1.5.2抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.089kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0891000/(24080)0.51N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！1.5.3挠度验算 小梁变形图(mm) max0.022mmL/400450/4001.125mm 满足要求！ 1.5.4支座反力计算 承载能力极限状态 R10.1kN，R22.178kN，R30.1kN 正常使用极限状态 R10.069kN，R21.561kN，R30.069kN1.6主梁验算主梁类型钢 管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 由上节可知PmaxR1，R2，R32.178kN，PmaxR1，R2，R31.561kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1.6.1抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.763106/4490=169.933N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 1.6.2抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.509kN max=2Vmax/A=24.5091000/42421.269N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 1.6.3挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.538mmL/400900/4002.25mm 满足要求！ 悬臂端max1.113mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 1.6.4支座反力计算 图一：Rmax=7.917kN 图二：Rmax=7.727kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R10.364kN，立柱2：R27.917kN，立柱3：R30.364kN 图二 立柱1：R10.355kN，立柱2：R27.727kN，立柱3：R30.355kN 1.7扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R37.917kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 1.8立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1.8.1长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 查表得，0.751.8.2风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.6060.91.22/100.089kNm 1.8.3稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.920.35.67kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.45-0.3/2)/20.25+0.91.20.5(0.6-0.12)0.250.25kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+0.91.20.5(0.6-0.12)0.250.25kN q15.254kN/m q20.054kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.313kN，R27.096kN，R30.313kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(8.53-0.6)+Mw/lbmax0.313+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.45-0.3/2)/20.9，7.096，0.313+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.856+0.089/0.98.051kN fN/(A)+Mw/W8050.988/(0.75424)+0.089106/449045.139N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 1.9高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.53/3.4=2.5093 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 1.10立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.2 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.051/(10.2)40.255kPafak85kPa满足要求！2、板模设计2.1、工程属性新浇混凝土楼板名称N1、2、3、7、8#栋一层楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)160模板支架高度H(m)10模板支架纵向长度L(m)9模板支架横向长度B(m)5.25 2.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.3、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.16)+1.40.72.5 1=7.595kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.16)1=4.445kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.16)14.116kN/m 计算简图如下： 2.4.1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.4450.32+0.1173.150.320.073kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.073，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2.4.2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.1163004/(10010000281250)=0.08mm 0.08mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 2.5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.16)+1.40.72.50.3=2.343kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.16)0.3=1.398kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 2.5.1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.39812+0.1250.945120.293kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.09712+0.2033.151，0.1250.09712+0.1883.1510.646kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3430.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.293，0.646，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2.5.2抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.3981+0.6250.94511.465kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0971+0.6883.152.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.3430.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.465，2.228，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 2.5.3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.16)0.31.295kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.29510004/(1009350256104)0.282mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.2952504/(89350256104)0.026mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 2.6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 2.6.1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.71.50.32.043kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.16)0.31.646kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.16)0.31.355kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.04312.554kN 按悬臂梁，R12.0430.250.511kN RmaxRmax，R12.554kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.35511.694kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.3550.250.339kN RmaxRmax，R11.694kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2.6.2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.889106/4490=198.039N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2.6.3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.1471000/42424.276N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 2.6.4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.475mm=1000/250=4mm 悬挑段max1.203mm=2250/250=2mm 满足要求！ 2.6.5支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.623kN，R2=8.382kN，R3=9.402kN，R4=5.24kN 图二 支座反力依次为R1=6.381kN，R2=8.943kN，R3=8.943kN，R4=6.381kN 2.7可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.402kNN30kN 满足要求！ 2.8立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 2.8.1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2.8.2立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.910.3 = 2.004kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.477kN，R28.772kN，R39.221kN，R46.258kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1=l01/i=3120.579/15.9=196.263 查表得，0.188 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.477，8.772，9.221，6.258=9.221kN f N1/(A)9221/(0.188424)115.679N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.11511.52/100.033kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.477,8.772,9.221,6.258+0.033/1=9.254kN f N1w/(A)+ Mw/W9254/(0.188424)+0.033106/4490123.443N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm =l0/i=3119.512/15.9=196.196 查表得，1=0.188 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max7.477,8.772,9.221,6.258+11.20.1510=11.021kN f=N/(1A)11.021103/(0.188424)=138.26N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.11511.52/100.033kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max7.477,8.772,9.221,6.258+11.20.1510+0.033/1=11.054kN f=Nw/(1A)+Mw/W11.054103/(0.188424)+0.033106/4490=146.024N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 2.9、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10/5.25=1.9053 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 2.10、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.054/(0.90.1)122.822kPafak140kPa 满足要求！第四、 施工部署一、总体安排1、建筑物基础结构施工结束后，分层夯实回填土，其上浇筑混凝土垫层。2、所有混凝土柱先浇筑至0.500m标高，模板支撑扫地杆与已浇混凝土柱抱牢、顶紧。3、坡屋面施工时，高支模部位支撑体系与其它部位同步一起搭设。二、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故。三、做好各种物资的准备工作。第五、施工组织机构部 门职 务姓 名项目经理部项目经理朱松青项目副经理伍凯峰技术组技术负责人万建青技术员高平远石楚鑫质检组专职质检员邹峰安全组专职安全员赵琪谯勇材料组材料员吕志红刘四良施工组施工员黄建国钱杰施工现场成立施工项目部，采用项目法组织施工，项目经理是施工第一责任人第六、劳动力与施工机械需用量计划一、劳动力计划序号工 种数量（人）备注1木工100模板加工、支设2测量人员4测量3杂工40搬运 二、施工机械需用量计划序号机具名称单位数量用途1木工圆锯5KW台4模板制作2木工压刨8KW台3模板制作3木工平刨6KW台3模板制作4空压机台2清理第七、 高支模安装一、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装在可调顶托上铺设梁底主次龙骨梁底模及侧模安装在可调顶托上铺设板底主次龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到规范要求的拆模强度拆模申请经监理审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆二、支撑架搭设支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底座，在砼面垫150mm150mm8mm钢板。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。三、模板安装梁底、梁侧模采用12mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向支撑搁置在横向钢管上。楼板模采用12mm胶合板，50100木方支承胶合板，48*2.8钢管支承木方。1、梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。2、楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。四、满堂支撑架搭设及使用要求因本工程支撑架局部高度超过8m，属高大支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控，操作人员必须是熟练木工工种。架子搭设严格按照技术交底及方案进行。支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的规定；斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在4065N.M。支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时解决。5、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法 与工具1基 础表面坚实平整观察2立杆垂直度5吊线检查3 间距步距20钢尺检查纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端20水平尺检查同跨内纵向水平杆高差105主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢尺检查6同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢尺检查7立杆上对接扣件至主节点的距离a跨长/3钢尺检查8扣件螺栓拧紧扭距4065N.M扭力扳手9剪刀撑斜杆与地面倾角4560角尺6、验收高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。第八、高大支模的拆除1、支顶、模板的拆除拆除顺序：梁下顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底钢管木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，