工厂供电课程设计题目5

1第一章工厂供电课程设计题目11设计题目工厂供电课程设计题目512设计要求要根据本厂所能取得的电源及用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂的发展，按照安全可靠，技术先进，经济合理的要求，确定变电所的位置与形式，确定主变压器的台数和分变压器的台数，容量及类型。选择变电所主要接线方案及高低压设备进、出线。确定二次回路方案，选择整定继电器保护装置，确定防雷和接地保护装置。最后按要求写出设计说明书，绘制设计图样。13设计依据1）工厂总平面图图11工厂总平面图22）工厂负荷情况本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为2500H，日最大负荷持续时间为5H。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。本厂的负荷统计资料如表11所示。3）供电电源情况按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10KV的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LGJ150，导线为等边三角形排列，线距为2M；干线首端距离本厂约8KM。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为17S。为满足工厂二级负荷要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为45KM，电缆线路总长度为15KM。4）气象资料本厂所在地区的年最高气温为40，年平均气温为28，年最低气温为0，年最热月平均最高气温为37，年最热月平均气温为29，年最热月地下08米处平均气温为26。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为60。5）地质水文资料本厂所在地区平均海拔500M，地层以红土为主，地下水位为2M。6）电费制度本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为20元/KVA，动力电费为085元/KWH，照明电费为06元/KWH。工厂最大负荷时的功率因数不得低于09，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费610VA为900/KVA。7）工厂负荷统计资料厂房编号厂房名称负荷类别设备容量/KW需要系数功率因数动力300030651铸造车间照明60810动力350030652锻压车间照明807103动力200020657金工车间照明100810动力300030066工具车间照明70910动力24005074电镀车间照明50810动力25006083热处理车间照明50810动力200030709装配车间照明60810动力1000206510机修车间照明40810动力5007088锅炉车间照明10810动力2004085仓库照明10810生活区照明4000709表11工厂负荷统计资料第二章负荷计算和无功功率补偿21负荷计算211有功计算负荷（单位KW）的计算公式21EPKD04式中用电设备组总的设备容量（不含备用设备容量，单位KW）EP用电设备组的需要系数，参照表11DK212无功计算负荷（单位KVAR）的计算公式（2ANPQT302）式中对应于用电设备组功率因数的正切值，参看表11TANCOS213视在计算负荷（单位KVA）的计算公式（2OSPSC30303）214计算电流（单位KW）的计算公式24NUSI300式中用电设备组的额定电压（单位KV）NU将各个表11所给的数据计算出各个负荷，填入表21中，完成所有的负荷计算各厂房生活区的负荷计算如表21所示计算负荷编号名称类别设备容量PE/KW需要系数KDCOSTANP30/KWQ30/KVARS30/KVAI30/A5动力3000306511790105313852104照明608100480481261铸造车间小计30694810531433223动力3500306511710512316152454照明807100560561472锻压车间小计358110611061672601动力250060807515011251875285照明5081004041053热处理车间小计255154112519152955动力24005070751209017142605照明5081004041054电镀车间小计2451249017542705动力2004080758610152照明10810008008215仓库小计21886108173动力3000306133901197150228照明709100630631666工具车间小计307963119715632446动力2000206511740468615935照明1008100808217金工车间小计210484686951145动力50070807535263438665照明10810008008218锅炉房小计513582634486866动力2000307102606128741329照明608100480481269装配车间小计2065886129221455动力1000206511720234308468照明408100320328410机修车间小计1042322343455211生活区照明400070904828013443118184动力2410照明403103438402总计（380V侧）取K09K095PQ07893097892120018237表21负荷计算表全厂有功功率KCKWI9301490C全厂无功功率KQQVARK2785CI全厂视在功率VAPCC109032S全厂计算电流AUINC7183低压侧功率因数小于085029COSCSP显然满足不了高压侧在最大负荷时功率因数不应低于09，低压侧不应低于085的要求，因此要进行无功功率补偿。22无功功率补偿由表21可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有076。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷因素应稍大于090。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于090，暂取092来计算380V侧所需无功功率补偿容量7VAR9387AR920TANRCOS760TANRCOS930TANT2130KKPQC221高低压电容器柜（屏）的选择示例图21CR1型高压电容器组的接线方案A0102方案电容器柜（只绘出一相接线）B0304方案放电互感器柜主屏辅屏1方案6支路3方案6支路2方案8支路4方案8支路CC图22PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案222无功补偿后的工厂的计算负荷参照图22，选PGJ1型低压自动补偿屏，并联电容器为BW04143型，采用方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相组合，总计容量84KVAR5420KVAR。因此无功补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如下8380V侧补偿后负荷KVAQPS4102369023030380V侧补偿后负荷AUIN158430380V侧补偿后负荷9304C30SPOS主变压器功率损耗WK151530主变压器功率损耗VAR9630Q10KV侧负荷总计KP94513010KV侧负荷总计VARK26010KV侧负荷总计KVAQS910524695303010KV侧负荷总计AUIN1283010KV侧负荷总计9054COS30SP计算负荷项目COS/KW30P/KVAR30Q/KVA30S/A30I380V侧补偿前负荷07693097892120018237380V侧无功补偿容量420380V侧补偿后负荷093930936921001415219主变压器功率损耗00151530S0069130S10KV侧负荷总计090945946021051915625表22无功补偿后工厂的计算负荷9第三章变电所位置和型式的选择31变电所的位置选变电所位置应尽量接近工厂的负荷中心。311变电所的位置选择应遵守以下基本原则（1）尽可能接近负荷中心，以降低配电系统的电能损耗、电压损耗和有色金属消耗量；（2）考虑电源的进线方向，偏向电源侧；（3）进出线方便；（4）不应妨碍企业的发展，考虑扩建的可能性；（5）设备运输方便；（6）尽量避开有腐蚀气体和污秽的地段；（7）变电所屋外配电装置与其他建筑物之间的防火间距符合规定；（8）变电所建筑物、变压器及屋外配电装置应与附近的冷却塔或喷水池之间的距离负荷规定。1032负荷中心的确定方法321利用以负荷圆表示的负荷指示图来判定负荷中心在工厂总平面图上，按适当的比例K绘出各车间及宿舍区的负荷圆。负荷圆的圆心一般在宿舍区的中央。负荷圆的半径为31PR30式中车间或宿舍区的计算负荷30P322利用负荷功率矩法确定负荷中心在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的X轴和Y轴，然后测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位置。得出负荷中心的坐标为（3IPPXX3212）（3IPYPYY3213）测量得各个车间的负荷坐标为P126,56,P240,98,P374,134,P4110,40,P5116,72,P6124,104,P7130,136,P8174,44,P9182,74,P10196,136设负荷中心的坐标为PX,Y计算得P1617，P21058，P31531，P4117，P51365，P61618，P71881，P81795，P91965，P102386将数据带入式（32），（33）得1171326238519718651375810647524308243942X1PX956238519718651375810764962598246024324Y13PY变电所位置和型式的选择由计算结果可知，工厂的负荷中心在5号厂房（仓库）的东南角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在6号厂房的东南方向紧靠厂房建造工厂变电所，其型式为附设式。如图31所示。图31车间变电所标记图12第四章变电所主变压器及主接线方案的选择41变电所主要变压器及主接线方案的选择1变电所主变压器的选择根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案；（1）装设一台主变压器型号采用S9型，而容量根据式（34），选,即选一台S91000/10型低损耗配电变压器。至于工厂二KVA90K03SASTN级负荷所需的备用电源，考虑由与邻近单位相联的高压联络线来承担。（2）装设两台主变压器型号亦采用S9型，而每台变压器容量按式（35）和式（36）选择，即VASTNK734841753460KVA90603）（因此选两台S9630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源亦由与邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均采用YYN02变电所主接线方案的选择按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案（1）装设一台主变压器的主接线方案如图41所示（2）装设两台主变压器的主接线方案如图42所示13图41装设一台主变的变电所主干线方案图42装设两台主变的变电所主干线方案42两种主接线方案的技术经济比较如表41所示比较项目装设一台主变的方案（见图41）装设两台主变的方案（见图42）供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压损耗较大由于两台主变并列，电压损耗较小灵活方便性只一台主变，灵活性稍差由于两台主变，灵活性较好技术指标扩建方便性稍差一些更好一些经电力变压器由表31查得S91000/10的单由表31查得S91000/10的单价约14的综合投资额价约为151万元，而由表41查得变压器综合投资约为其单价的2倍，因此其综合投资约为2151万元302万元为105万元，因此其综合投资约为4105万元42万元，比一台主变压器方案多投资118万元高压开关柜的综合投资额由表410查得GG1AF型柜可按4万元计，而由表41知，其综合投资可按设备价的15倍计，因此高压开关柜的综合投资约为4154万元24万元本方案采用6台GG1AF柜，其综合投资约为6154万元36万元，比一台主方案多投资12万元电力变压器和高压开关柜的年运行费按表42规定计算，主变压器的折旧费302005151万元，高压开关柜折旧费24万元006144万元，变配电设备的维修费（30224）万元006325万元。因此主变和高压开关设备的折旧和维修费（151144325）万元62万元按表42规定计算，主变压器的折旧费42万元00521万元，高压开关柜折旧费36万元006216万元，变配电设备的维修费（4236）万元006468万元。因此主变和高压开关设备的折旧和维修费（21216468）万元894万元，BUILD一台主变方案多耗资274万元济指标供电贴费按主变容量没KVA900元计算，供电贴费1000KVA009万元/KVA90万元供电贴费2630KVA009万元1134万元，比一台主变方案多交234万元表41两种接线方案的比较从上表可以看出，按技术指标，装两台主变的主接线方案见图42略优于装一台主接线方案见图41，但按经济指标，则装设一台主变方案，见图41远优于装两台主变的方案见图42，因此决定采用装设一台主变的方案。15第五章短路电流的计算51绘制计算电路如图51所示图51短路计算电路52短路电流的计算（1）总电抗标幺值（521KX1）（2）三相短路电流周期分量有效值（51KD31KXI2）（3）其他短路电流31K3II33SH841II）（3309ISH（4）三相短路容量16（51D31KKXS4）53确定短路计算基准值设即高压侧,低压侧则,051,10NCDDUMVASKVD510KVU402AKVMSIDD1403221D154计算短路电路中各元件的电抗标么值（1）电力系统已知,故MVASOC50205/1VAX2架空线路查表得LGJ150的，而线路长8KM，故KMX/360625182KVMA3电力变压器查表得,故4ZU54103AX因此绘短路计算等效电路如图52短路计算等效电路1755计算K1点（105KV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值826021KX（2）三相短路电流周期分量有效值KA9618251KD31KXI（3）其他短路电流KAIISH962151052IK96333K3）（4）三相短路容量MVXSK7358201D31K56计算K2点（04KV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值37546203212XXK（2）三相短路电流周期分量有效值KA719342KD32KXI（3）其他短路电流18KAIISH521790193684IK3332K3）（4）三相短路容量MVXSK7132D32K以上短路计算结果综合如表117所示。（5）变电所一次设备的选择校验110KV侧一次设备的选择校验如表118所示。57短路计算结果如表51所示短路计算的各计算综合三项短路电流/KA三相短路容量/MVA短路计算点）（3KI3KI3I3SHI3SHI3KSK119619619650296357K2197197197362215137表51短路计算结果第六章变电所一次设备的选择与校验1961一次设备选择的一般原则供配电系统中的一次设备是在一定的电压、电流、频率和工作环境条件下工作的，一次设备的选择，除了应满足在正常工作时能安全可靠运行之外，还应满足在短路故障时不至损坏的条件，开关电器还必须具有足够的断流能力，并能适应所处的位置、环境温度、海拔高度。以及防尘、防火、防腐、防爆等环境条件。一次设备的选择应遵循以下3个原则。1按工作环境及正常工作条件选择电气设备；2按短路条件校验电气设备的动稳定和热稳定；3开关电器断流能力校验。选择校验项目及电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他参数NUNI3KI3SHIIMATI23装置地点条件数据10KV577A196KA50KA1961973额定参数UENIENOCIMAXITI2高压少油断路器SN1010I/63010KV630A16KA40KA5126高压隔离开关GN610/20010KV200A255KA0高压熔断器RN21010KV05A50KA电压互感器JDJ1010/01KV一次设备型号规格电压互感器JDZJ10KV310/20电流互感器LQJ1010KV100/5AKA83102581092二次负荷6避雷器FS41010KV户外隔离开关GW412/40012K400A25KA5012表6110KV侧一次设备的选择校验表61所选择的设备均满足要求62380V侧一次设备的选择校验，如表62选择项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他参数NUNI3KI3SHIIMATI23装置地点条件数据380V总1320V197KA362KA27019额定参数UENIENOCIMAXITI电压断路器DW151500/3D380V1500A40KA电压断路器ZD20630380V630A30KA电压断路器DZ20200380V200A25KA电压刀开关HD131500/30380V1500A一次设备型号规划电流互感器500V1500/5A21LMZJ105电流互感器LMZ105500V100/5A160/5A表62380V侧一次设备的选择校验表72所选择的一次设备均满足要求。63高低压母线的选择参照表528,10KV母线选LMY3404,即母线尺寸为40MM4MM；380V母线选LMY312010806，即母线为12010MM，而中性线母线尺寸为806MM。22第七章变电所进出线及与邻近单位联络线的选择7110KV高压进线的选择校验71110KV高压进线的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10KV干线（1）按发热条件选择校验由及室外温度37度查表836，初选AIN75130LJ16，其40度时的I大于,满足发热条件。86AL（2）校验机械强度查表834，最小允许截面，因此按发热条件选择的2MIN35LJ16不满足机械强度要求，故该选LJ35。由于线路很忙短，不需要校验电压损耗。712由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验采用YJL2210000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（1）按发热条件选择由及土壤温度26查表844，初选缆芯截面AITN75130为的交联电缆，其,满足发热条件。2M59IAL（2）校验短路热稳定按式（541）计算满足短路热稳定的最小截面。222MIN35750196TMAMCIAIN式中C值由表513查得，按终端变电所保护动作时间为05S，加断路器断路时间IMAT02S,在加005S计，故075S。I因此YJL2210000325电缆满足短路热稳定条件。2372380V低压出线的选择（1）反馈给1号厂房（铸造车间）的线路采用VLV221000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。（2）校验电压损耗由图113所示工厂平面图的变电所至1号厂房距离约为100M，而由表842查得120的铝芯电缆的（按缆芯工作温度为75）2MKMR/310，又1号厂房的,，因此按式（814）得XK/07KWP89430VAR5QVKVKU679107R318945520367ALU故满足允许电压损耗的要求3）短路热稳定度校验按式（541）计算满足短路热稳定的最小截面223MIN4765019MCTIAIMA由于前面按发热条件所选120的缆芯截面小于，不满足短路热稳定要求，故改选2INA揽芯截面为240MM2的电缆，即选VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。（2）馈电给2号厂房（锻压车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上）。（3）馈电给3号厂房（热处理车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上）。（4）馈电给4号厂房（电镀车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上）。（5）馈电给5号厂房（仓库）的线路由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚录乙烯绝缘铝芯导线BLV1000型（见表830）5根（包括3根相线、1根N24线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。1）按发热条件选择由I30162A及环境温度（年最热月平均气温）29，查表841，相线截面初选，其19A,满足发热条件。2M4ALI30I按规定，N线和PE线也都选为4MM2,与相线截面相同，即选用BLV100014MM2塑料导线5根穿内径25MM2的硬塑料管埋地敷设。2）校验机械强度查表835，最小允许截面积AMIN25，因此上面所选42M的导线满足机械强度要求。M3）校验电压损耗所选穿管线，估计长50M，而由查839查的RQ855故满足允许电压损耗的要求。（6）馈电给6号厂房（工具车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同前）。（7）馈电给7号厂房（金工车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同前）。（8）馈电给8号厂房（锅炉房）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同前）。（9）馈电给9号厂房（装配车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同前）。（10）馈电给10号厂房（机修车间）的线路亦采用VLV22100032401120的四芯聚录乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同前）。（11）馈电给生活区的线路采用BLX1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。1）按发热条件选择由I30413A及室外环境温度为37，查表840，初选BLK10001240,其33时的IAL455AI30,满足发热条件。2）校验机械强度查表835，最小允许截面积AMIN10MM2,因此BLK10001240满足机械强度要求。3）校验电压损耗由图21所示工厂平面图量得变电所至生活区负荷中心距离约200M，而由表836查得其阻抗值与BLX10001240近似等值的LJ240的阻抗014/KM，030/KM按线间几何均距08M计，又生活区的0R0X280KW，1176KVAR，因此3P3Q25VKVU941380203KVAR412140KW28）（）（519ALUU不满足允许电压损耗要求。为满足生活用电（照明、家电）的电压质量，决定采用四回BLX10001120的三相架空线路对生活区供电。PEN线均采用BLX1000170橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格（此略）。3作为备用电源的高压联络线的选择校验，采用YJL2210000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，直接埋地敷设，与相距约2KM的临近单位变配电所的10KV母线相联。（1）按发热条件选工厂二级负荷容量共3477KVA，3477KVA/201A，而最热月土壤平均温度为30IKV10326C，因此查表844，初选缆芯截面为25的交联聚乙烯绝缘铝芯电缆（注该型2M电缆最小芯线截面积为25），其90A，满足发热条件。2ALI30I（2）校验电压损耗由表842可查的缆芯为25的滤芯电缆的154（缆芯温度按80C计），20RK/012，而二级负荷的2595KW，2119KVAR，线路长度按2KM计，因此0XKM/30P3QVVU85K121VAR9254W6259）（）（5801085ALUV由此可见该电缆满足允许电压损耗要求。（3）短路热稳定校验按本变电所高压侧面短路校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25的交联点缆的满足短路热稳定要求的。由于临近单位10KV的2M短路数据不详，因此该联络线的短路热稳定校验无法进行，只有暂缺。26线路名称导线或电缆的型号规格10KV电源进线LJ35铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆YJL2210000325交联电缆（直理）至1号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至2号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至3号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至4号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至5号厂房BLV100014铝芯塑料线5根穿内径25MM硬塑料至6号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至7号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至8号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至9号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）至10号厂房VLV221000032401120四芯塑料电缆（直理）380V低压出线至生活区四回路，没回路3BLX100011201BLX1000170橡皮线与邻近单位10KV联络线YJL2210000325交联电缆（）直理）表71变电所进出线和联络线的型号规格27第八章变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定81高压断路器的操作机构控制与信号回路断路器采用弹簧储能操作机构，其控制和信号回路如图613所示，可实现一次重合闸。82变电所的电能计量回路变电所高压侧装设专用计量柜，其上装有三相有功电能表和无工电能表，分别计量全厂消耗的有功电能和无功电能，并据以计算每月工厂的平均功率因数。计量柜由有关供电部门加封和管理。83变电所的测量和绝缘监察回路变电所高压侧装有电压互感器避雷器柜，其中电压互感器为3个JDZJ10型，组成开口三角的接线，用以时限电压测量和绝缘监视，其接线如图68所示。0/Y作为备用电源的高压联络线上，装有三相有功电能表，三相无功电能表和电流表，其接线如图69所示。高压进线上，亦装有电流表。28低压侧的动力出线上，均装有有功电能表和无功电能表。低压照明线路上，装有三相四线有功电能表。低压并联电容器组线路上，装有无功电能表。每一回路均装有电流表。低压母线上装有电压表。仪表的准确度按规范要求。84变电所的保护装置（1）主变压器的继电保护装置1）装设瓦斯保护当变压器油箱内故障产生轻微瓦斯或油面下降时，瞬时动作于信号；当因严重故障产生大量瓦斯时，则动作于跳闸。2）装设反时限过电流保护采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。过电流保护动作电流的整定利用式（62），式中，31,572KV103/KA102RELMAXKAIITNL，580IREK因此动作电流为I9208OP因此过电流保护动作电流整定为10A。OPI过电流保护动作时间的整定由于本变电所为电力系统的终端变电所，故其过电流保护的动作时间可整定为最短的05S。过电流保护灵敏系数的检验利用式（64），式中AKIITTK6820KV/410A79860/860/32K2KMIN因此其保护灵敏系数为AK1/WIOP154320/68SP满足规定的灵敏系数15的要求。3）装设电流速断保护利用GL15型继电器的电流速断装置来实现。速断电流的整定利用式（65），式中，）（14,K719WREL32KMAXKAI因此速断电流为，25KV40/1205/1ITKAK29AI51970254QB速断电流倍速整定为510APQBAIK（注意可不为整数，但必须在28之间。）QBK电流速断保护灵敏系数的检验利用式（66），式中因此其AKIAIIWKK10/25/,K7196806IQB13121MINK保护灵敏系数为57ASF从表61可知，按GB500621992规定，电流保护（含电流速断保护）的最小灵敏系数为15，因此这里装设的电流速断保护满足要求。但按JBJ61996和JGJ/T161992的规定，电流速断保护的最小灵敏系数为2，则这里的电流速断保护灵敏系数偏低一些。（2）作为备用电源的高压联络线的继电保护装置1）装设反时限过电流保护亦采用GL15型感应式过电流装置，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。过电流保护动作电流的整定亦利用（62），式中,取30MIN2ILAUSIN419KV/KA416032/1830413030MMLKK，因此动作电流为AIOP364192083因此过电流保护动作电流整定为7A。30过电流保护动作时间的整定按终端保护考虑，动作时间整定为05S。过电流保护灵敏系数因资料不全，暂略。2装设电流速断保护亦利用GL15型继电器的电流速断装置，但因数据资料不全，其整定计算亦暂缺。（3）变电所低压侧的保护装置1）低压总开关采用DW151500/3型低压断路器，三相均装过流脱扣器，既可实现对低压侧相间短路和过负荷的保护，又可实现对低压单相接地短路的保护。脱扣器动作电流的整定可参看参考文献或其他手册，限于篇幅，此略。2）低压侧所有出线上均装设DZ20型低压断路器控制，其过流脱扣器可实现对线路短路故障的保护。限于篇幅，其整定计算亦从略。31第九章变电所的防雷保护与接地装置的设计91变电所的防雷保护（1）直击雷的防护在变电所屋顶装设避雷针或避雷带，并引出两根接地线与变电所公共接地装置相连。避雷针采用直径20MM的镀锌圆钢，避雷带采用25MM4MM的镀锌扁钢。（2）雷电侵入波的防护1）在10KV电源进线的终端杆上装设FS410型阀式避雷针。其引下线采用25MM4MM的镀锌扁钢，下