地铁车站人行天桥施工方案门架计算书

附件二：附件二： 华夏西路站华夏西路站2#出入口人行天桥施工方案出入口人行天桥施工方案 门洞门架计算书门洞门架计算书 2014年年7月月1日日 1 目目 录录 一、天桥板梁支架立杆布置概况.1 二、门架设计思路.1 2.1 快车道门架搭设思路.1 2.2 慢车道门架搭设思路 .2 三、慢车道门架受力计算.2 3.1 验算 18#工字钢枕梁.2 3.2 验算 60# H 型钢横梁 .4 3.3 验算 60# H 型钢卧梁一 .5 3.4 卧梁一下钢立柱受力计算.6 3.5 地梁一承载力计算.7 3.6 地梁一配筋计算.7 四、快车道门架受力计算.9 4.1 验算 18#工字钢枕梁.9 4.2 验算 60# H 型钢横梁一 .10 4.3 验算 60# H 型钢横梁二 .11 4.4 60# H 型钢横梁三.12 4.5 验算 60# H 型钢卧梁二 .13 4.5 卧梁二下钢立柱受力计算.14 4.6 地梁二承载力计算.14 4.7 地梁二配筋计算.15 4.8 验算 60# H 型钢卧梁三 .17 4.9 卧梁三下钢立柱受力计算.18 4.10 地梁三承载力计算.18 4.11 地梁三配筋计算.19 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 1 一、天桥板梁支架立杆布置概况一、天桥板梁支架立杆布置概况 本工程涉及门架上的梁板规格分别为：KL（柱牛腿梁） 120011001500，CL1（边梁）6001100，CL2（中梁）4001100，板厚为 120mm。 根据梁的位置及大小，梁底支架承重立杆采用 483.0 钢管，其布置为：KL 牛腿梁 垂直梁方向底部设置 5 根立杆，立杆间距 400mm，顺梁方向立杆间距 400mm650mm；CL1 梁垂直梁方向底部设置 4 根立杆，立杆间距 400mm，顺梁方向 立杆间距最大为 850mm；CL2 梁垂直梁方向底部设置 3 根立杆，立杆间距最大为 650mm，顺梁方向立杆间距最大为 850mm；楼板立杆最大间距为 1000850。 经计算 KL 牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 3.9KN，中间 3 根立杆轴 心压力值为 16.8KN；CL1 梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 2.6KN，中间两根立 杆轴心压力值为 11.4KN；楼板单根立杆轴心压力值为 0.9KN；CL2 梁底部承重立杆的 两侧立杆轴心压力值为 2KN，中间一根立杆轴心压力值为 17KN。 按照最不利因素考虑，作用于门架上的立杆轴心压力值全部取最大值 17KN 计算。 二、门架设计思路二、门架设计思路 由于 2#人行天桥横跨罗山路，为了不影响罗山路交通，根据相关要求及现场情况， 在天桥板梁施工时在快车道及慢车道搭设一个连续的两跨门架，以便车辆顺利通行， 其中快车道门架门洞横跨中央绿化带，门架计算跨度 11m，慢车道门架计算跨度 4.95m。 2.1 快车道门架搭设思路快车道门架搭设思路 1、 快车道门架自下而上组合为：地梁+立柱+卧梁+横梁+枕梁（仅中部位置） 。 2、 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m，梁高 0.9m，梁长 12m。快车道门架 设置地梁 2 根（其中一根与慢车道门架地梁共用） ，为了防止污染现有的沥青路 面，在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。 3、 立柱采用 50010 钢管立柱，立柱高度为 3.5m，设置在地梁上，与地梁上的预 埋件焊接连接，每根地梁上设置 4 根立柱，立柱间距 3.3m。每根地梁上立柱之 间设置剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。 4、 立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 5883001220 H 型钢，卧梁与立柱焊 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 2 接牢靠。 5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用 6002001117 H 型钢，横梁间距根 据支架立杆确定，且与卧梁焊接牢靠。支架立杆搁置在横梁上之前，在立杆位置 焊设 100mm 长 25 定位钢筋。 2.2 慢车道门架搭设思路慢车道门架搭设思路 1、 慢车道门架自下而上组合为：地梁+立柱+卧梁+横梁+枕梁。 2、 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m，梁高 1.2m，梁长 10m。慢车道门架 设置地梁 2 根（其中一根与快车道门架地梁共用） ，为了防止污染现有的沥青路 面，在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。 3、 立柱采用 50010 钢管立柱，立柱高度为 3.5m，设置在地梁上，与地梁上的预 埋件焊接连接，每根地梁上设置 3 根立柱，立柱间距 4m。每根地梁上立柱之间 设置剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。 4、 立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 5883001220 H 型钢，卧梁与立柱焊 接牢靠。 5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用 6002001117 H 型钢，横梁间距 1.4m，且与卧梁焊接牢靠。 6、 横梁上沿车行道方向设置枕梁，枕梁采用 18#工字钢。天桥板梁结构底板承重立 杆直接搁置在枕梁上，枕梁间距根据支架立杆间距确定，间距最大为 0.85m，枕 梁与横梁焊接牢靠。支架立杆搁置在枕梁上之前，在立杆位置焊设 100mm 长 25 定位钢筋。 三、慢车道门架受力计算三、慢车道门架受力计算 3.1 验算验算 18#工字钢枕梁工字钢枕梁 1、 枕梁参数信息 (1)枕梁按照 8 跨连续梁计算 (2)枕梁承受板梁支架立杆传递的压力，即 F1F21=17KN (3)18#工字钢自重：0.24KN/m (4)将集中力转换为均布荷载得：q=1721/11.6=30.78KN/m 则，q=30.78+0.241.2（K）=31.07KN/m (5)18#工字钢 Wx=185cm3 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 3 q=31.07 KN/m AE 1 DCB 243 JE 8 FGH 756 图图 3.1 枕梁计算简图枕梁计算简图 表表 3.1 18#工字钢枕梁受力计算表工字钢枕梁受力计算表 剪力 V（KN） 支座 均布荷载 （KN.m） 支座弯矩 M（KN.m） V 左V 右 支座反力 R（KN） A31.070020.22020.220 B31.07-7.418-29.49223.23152.723 C31.07-4.369-18.71421.68240.396 D31.07-5.593-23.36922.30445.673 E31.07-4.816-21.19421.19442.388 F31.07-5.593-22.30423.36945.673 G31.07-4.369-21.68218.71440.396 H31.07-7.418-23.23129.49252.723 J31.070-20.220020.220 2、 抗弯强度验算： 取最大负弯矩 Mmax=7.418 KN.m 满足要求。 2 3 6 max / 1 . 40 10185 10418 . 7 mmN Wx M 2 215N/mmf 3、 扰度验算： 满足 mm mm fmm EI ql f4 . 6 250 1600 78 . 0 10166010206384 6 . 107.315 384 5 83 44 要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/ 1 . 23 5 . 6101660 10 5 . 106369.23 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 4 80 2 160 0 cm cm i l y 96 . 2 1 1018580 18010 6 . 304320 1 1 4320 1804 . 4 7 . 1080 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 /215 5 . 13 1018596 . 2 10418 . 7 mmNf W M xb 3.2 验算验算 60# H 型钢横梁型钢横梁 1、 横梁参数信息 (1)横梁按照单跨简支梁计算，跨度为 4.95m，横梁包括脚手架横梁和板梁支架横 梁，本次按照最不利情况的板梁支架横梁进行计算。 (2)板梁支架横梁承受枕梁传递的压力，按照最不利因素取枕梁传递给横梁压力 F1F7=52.723KN。 (3)将集中力 F1F7 转换为均布荷载得：q=52.7237/4.95=74.56KN/m (4)60# H 型钢（6002001117）自重为：1.03KN/m。 (5)板梁支架横梁上均布荷载：q=74.56+1.031.2(K)=75.80KN/m。 (6)脚手架横梁支座反力为： RA=RB=（17KN4 根+1.03 KN/m1.2(K)4.95m）/2=27.06KN (7) 60# H 型钢（6002001117）：Wx=2480.62cm3 q=75.80KN/m 图图 3.2 横梁计算简图横梁计算简图 支座反力 RA=RB=0.575.804.95=187.605KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM.16.23295 . 4 80.75 8 1 8 1 22 max 2、 抗弯强度验算： 满足要求。 22 3 6 max /215/59.93 1062.2480 1016.232 mmNfmmN Wx M AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 5 3、 扰度验算： mm mm fmm EI ql f 8 . 19 250 4950 87 . 3 1064.7441810206384 95 . 4 8 . 755 384 5 83 44 满足要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/81.32 111064.74418 1058.1431605.187 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 119 17 . 4 495 0 cm cm i l y 21 . 1 1 1062.2480119 6001026.1304320 1 1 4320 6004 . 4 17119 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 /21535.77 1062.248021 . 1 1016.232 mmNf W M xb 3.3 验算验算 60# H 型钢卧梁一型钢卧梁一 1、 横梁参数信息 (1)卧梁承受横梁传递的压力，取横梁传递给卧梁压力 F1=F11=27.06KN，F2=F10=187.605KN。 (2)将集中力 F1F9 荷载转换为均布荷载为： q1=(187.6059+27.062)/13.15=132.51KN/m。 (3)60# H 型钢（5883001220）自重为：q2=1.46KN/m。 (4)卧梁一上均布荷载：q =132.51+1.461.2（K）=134.27KN/m。 (5)60# H 型钢（5883001220 ）：Wx=3853.19cm3 q =134.27KN/m 图图 3.3 卧梁一计算简图卧梁一计算简图 ABC 1234 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 6 表表 3.3 卧梁一受力计算表卧梁一受力计算表 剪力 V（KN） 支座 均布荷载 （KN.m） 支座弯矩 M（KN.m） V 左V 右 支座反力 R（KN） A134.27-445.147-345.745368.335714.08 B134.27-45.966-168.745168.745337.49 C134.27-445.147-368.335345.745714.08 2、 抗弯强度验算： 取最大负弯矩 Mmax=445.147KN.m 满足要求。 22 3 6 max /215/53.115 1019.3853 10147.445 mmKNfmmN Wx M 3、 扰度验算： mm mm fmm EI ql f16 250 4000 9 . 1 1085.11328310206384 427.1345 384 5 83 44 满足要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/ 4 . 58 121085.113283 1045.2154335.368 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 58 5 . 57 96 . 6 400 0 cm cm i l y 99 . 3 1 1019.385358 5881076.1854320 1 1 4320 5884 . 4 2058 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 /21529 1019.385399 . 3 10147.445 mmNf W M xb 3.4 卧梁一下钢立柱受力计算卧梁一下钢立柱受力计算 1、 参数信息 (1)卧梁一支座反力值：RA= RC =714.08KN RB =337.49KN (2)钢立柱以最大支座反力 RB =714.08KN 计算 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 7 2、 钢立柱承载力计算（按最不利工况计）： 抗压强度：Lo=Uol=2.0350cm=700cm =lo/ix=700cm/17.33cm=40.4150 满足要求 轴心受压稳定系数查表 =0.751 N/（A）=714.08KN/（0.751153.94cm2）=6.2N/mm2f=215 N/mm2满足要求 3.5 地梁一承载力计算地梁一承载力计算 1、 各钢柱传至地梁轴向力设计值 RA= RC =714.08KN RB =337.49KN =2714.08KN+337.49KN =1765.65KN 2、 每根钢柱自重： 3.5m 长 50010 钢柱：23.140.250.013.578=4.3KN/根 64016 封头钢板：3.140.3220.016782 块=0.8 KN/根 故每根钢柱自重为：4.3+0.8=5.1 KN 3、 10#槽钢剪刀撑自重： 查表得 10#槽钢自重为 0.1KN/m，共计 4m 长 10#槽钢剪刀撑 4 根，则分配到每 根钢柱为：0.14=0.4KN/根 4、 地梁均布荷载力： 90090010000 钢砼地梁自重为：0.91.151025=258.75 KN =1765.65+（5.13+0.43+258.75）1.2（K）=2095.95KN 地梁均布荷载力：2095.95KN /10m=209.595KN/m 5、 由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路，道路结构层为 400mm 厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3.0MPa，考虑到 其他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0.83.0MPa=2.4 MPa=2400KPa，满足地基承载力要求。 3.6 地梁一配筋计算地梁一配筋计算 1、钢柱自重：（5.13+0.43）1.2（K）=19.8KN/3 根=6.6KN/根 地梁各支座点反力为： RA= RC =714.08KN +6.6 KN=720.68 KN 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 8 RB =337.49KN+6.6 KN=344.09 KN 均布荷载为：（720.682+344.09）/10=178.545KN/m 2、计算地梁最大弯矩 mKNMM CA 273.891545.178 2 1 2 mKNMB908.650468.7205545.178 2 1 2 mKNMM BCAB 91.637268.7203545.178 2 1 2 中中 综上取最大弯矩 MB=-637.91KM.m，取支座最大剪力 V=368.335 对地梁进行配筋。 3、验算是否需要双筋截面配置 截面：BH=9001150 C30（fc=15N/mm2） 二级钢筋（fy=310N/mm2） 钢筋设置两排：ho=1150-70=1080 049 . 0 108090015 1091.6372 . 1 2 6 2 0 bhf Mr a c d s 所以不需要双筋截面配置396 . 0 sbs aa 满足要求 544. 005 . 0 049 . 0 211211 bs a 20 2352 310 108090005 . 0 15 mm f bhf A y c s 满足要求%15 . 0 %24 . 0 1080900 2352 min 0 P bh As P 设 722 钢筋截面积 2661mm22352mm2，所以取 722 满足要求 4、承载力复核： 057 . 0 108090015 2661310 0 bhf Af c sy 055 . 0 057 . 0 5 . 01057 . 0 5 . 01 s a mKNbhafM scu 8661080900055 . 0 15 22 0 M=637.91KNm mKN rr M d u 760 95 . 0 12 . 1 866 0 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 9 满足要求 0 rr M M d u 5、支座边缘截面剪力计算及配筋 KNbhf r a c d s 303810809001525 . 0 2 . 1 1 25 . 0 1 0 V=368.335KN3038KN 满足抗剪要求 6、只需配构造箍筋：四肢 10250 满足要求%12 . 0 %14 . 0 250900 455.78 minsv s sv sv P b A P 图图 3.4 门架地梁一配筋图门架地梁一配筋图 四、快车道门架受力计算四、快车道门架受力计算 4.1 验算验算 18#工字钢枕梁工字钢枕梁 1、 参数信息 (1)枕梁按照单跨简支梁计算，跨度 2.1m (2)每根枕梁承受 5 根板梁支架立杆传递的压力，即 F1F5=17KN (3)18#工字钢自重：0.24KN/m (4)将集中力转换为均布荷载得：q=175/2.1=40.48KN/m (5)枕梁上均布荷载：q=40.48+0.241.2（K）=40.77KN/m (6)18#工字钢 Wx=185cm3 q=40.77KN/m 图图 4.1 枕梁计算简图枕梁计算简图 AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 10 支座反力 RA=RB=0.540.772.1=42.809 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM.474.221 . 277.40 8 1 8 1 22 max 2、 抗弯强度验算： 满足要求。 2 3 6 max /48.121 10185 10474.22 mmN Wx M 2 215N/mmf 3、 扰度验算： 满足要求 mm mm fmm EI ql f4 . 8 250 2100 02 . 3 10166010206384 1 . 277.405 384 5 83 44 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/ 3 . 42 5 . 6101660 10 5 . 106809.42 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 105 2 210 0 cm cm i l y 02 . 2 1 10185105 18010 6 . 304320 1 1 4320 1804 . 4 7 . 10105 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 /215 1 . 60 1018502 . 2 10474.22 mmNf W M xb 4.2 验算验算 60# H 型钢横梁一型钢横梁一 1、 参数信息 (1)横梁一按照单跨简支梁计算，跨度 11m。 (2)横梁承受板梁支架立杆传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力，即 F1=F7F16=17KN，F2F6=17+17/2=25.5KN。 (3)将集中力 F1F16 转换为均布荷载得：q=(1711+25.55)/11=28.59KN/m (4)60# H 型钢（6002001117）自重为：1.03KN/m。 (5)横梁一上均布荷载：q=28.59+1.031.2（K）=29.83KN/m (6) 60# H 型钢（6002001117）Wx=2480.62cm3 q=29.83KN/m AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 11 图图 4.2 横梁一计算简图横梁一计算简图 支座反力 RA=RB=0.529.8311=164.07 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM179.4511183.29 8 1 8 1 22 max 2、 抗弯强度验算： 满足要求。 22 3 6 max /215/ 3 . 184 1062.2480 10179.457 mmNfmmN Wx M 3、 扰度验算： mm mm fmm EI ql f44 250 11000 09.37 1064.7441810206384 1183.295 384 5 83 44 满足要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/7 .28 111064.74418 1058.143107.164 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 462 4.17cm 1100cm i l y 0 39 . 0 1 1062.2480264 6001026.1304320 1 1 4320 6004 . 4 17264 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 不满足要求 2 3 6 /215473 1062.248039 . 0 10179.457 mmNf W M xb 故考虑在横上增设故考虑在横上增设 4 道拉结，采用道拉结，采用 10#槽钢垂直横梁方向焊接连成整体，在横梁槽钢垂直横梁方向焊接连成整体，在横梁 底部沿横梁方向每隔底部沿横梁方向每隔 2 米用米用 25 钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接。钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接。 4.3 验算验算 60# H 型钢横梁二型钢横梁二 1、 参数信息 (1)横梁二按照单跨简支梁计算，跨度 11m，采用双拼 6002001117 型钢。 (2)横梁承受柱中间枕梁传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力， 即 F1=F7F16=42.809KN，F2=F6=42.809+17/2=51.309KN， 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 12 F3=F4=F5=17+17/2=25.5KN。 (3)将集中力 F1F16 转换为均布荷载得： q=(42.80911+51.3092+25.53)/11.3=57.52KN/m (4)60# H 型钢（6002001117）自重为：1.03KN/m。 (5)横梁二均布荷载：q=57.52+（1.032）1.2(K)=59.99KN/m (6)60# H 型钢（6002001117）Wx=2480.62cm3 q=59.99KN/m 图图 4.3 横梁二计算简图横梁二计算简图 支座反力 RA=RB=0.559.9911=329.945 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM.349.9071199.59 8 1 8 1 22 max 2、 抗弯强度验算： 满足要求。 22 3 6 max /215/ 9 . 182 1062.24802 10349.907 mmNfmmN Wx M 3、 扰度验算： mm mm fmm EI ql f44 250 11000 3 . 37 10264.7441810206384 1199.595 384 5 83 44 满足要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/ 6 . 57 1110264.74418 10258.1431945.329 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 132 2cm4.17 1100cm i l y 0 03 . 1 1 1062.2480132 6001026.1304320 1 1 4320 6004 . 4 17132 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 13 满足要求。 2 3 6 /215 6 . 177 10262.248003 . 1 10349.907 mmNf W M xb 4.4 60# H 型钢横梁三型钢横梁三 脚手架立杆底部横梁承受 7 根脚手架立杆压力，每根立杆按照 17KN 计算，则横 梁支座反力为 RA=RB=（177+1.461.2）/2=60.38KN 4.5 验算验算 60# H 型钢卧梁二型钢卧梁二 1、 参数信息 (1)卧梁上承受快车道横梁和慢车道横梁上传递的压力，其中快车道横梁传递的压 力为： F1=F20=60.38KN，F2F9=164.07KN，F10=F11=329.95KN，F12F19=164.07 KN；慢车道横梁传递的压力为：F1=F11=27.06KN， F2F10=187.61 KN。 (2)将集中荷载转换为均布荷载为： （60.382+164.0716+329.952+187.619+27.062）/13.15=391.513KN/m。 (3)60# H 型钢（5883001220）自重为：1.46KN/m。 (4)卧梁上均布荷载为：q=391.513+1.461.2（K）=393.265KN/m。 (5)卧梁（5883001220 ）H 型钢 Wx=3853.19cm3。 q=393.265KN/m 图图 4.4 卧梁二计算简图卧梁二计算简图 表表 4.4 卧梁二受力计算表卧梁二受力计算表 剪力 V（KN） 支座 均布荷载 （KN.m） 支座弯矩 M（KN.m） V 左V 右 支座反力 R（KN） A394.852-519.233-639.056721.5111360.567 B394.852-339.167-615.590651.4901267.080 C394.852-397.173-685.611683.8331369.444 D394.852-345.213-653.268521.0761174.344 B 1234 ACD 5 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 14 2、 抗弯强度验算： 取最大负弯矩 Mmax=-519.233KN.m 满足要求。 22 3 6 max /215/ 8 . 134 1019.3853 10233.519 mmKNfmmN Wx M 3、 扰度验算： mm mm fmm EI ql f 6 . 13 250 3400 87 . 3 1085.11328310206384 4 . 3233.5195 384 5 83 44 满足要求 4、 抗剪强度验算： 22 8 6 /125/ 3 . 114 121085.113283 1045.2154511.721 mmNfmmN It VS w x 5、 稳定性验算： 49 96 . 6 340 0 cm cm i l y 45 . 5 1 1019.385349 5881076.1854320 1 1 4320 5884 . 4 2049 4 . 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 /21573.24 1019.385345 . 5 10233.519 mmNf W M xb 4.5 卧梁二下钢立柱受力计算卧梁二下钢立柱受力计算 1、 参数信息 (1)卧梁支座反力值： RA= 1360.567KN，RB=1267.080KN，RB=1369.444KN，RB=1174.344KN (2)钢立柱以最大支座反力 RB = 1369.444KN 计算 2、 钢立柱承载力计算（按最不利工况计）： 抗压强度：Lo=Uol=2.0350cm=700cm =lo/ix=700cm/17.33cm=40.4150 满足要求 轴心受压稳定系数查表 =0.751 N/（A）=1369.444KN/（0.751153.94cm2）=11.8N/mm2f=215 N/mm2满足要 求 4.6 地梁二承载力计算地梁二承载力计算 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 15 1、 各钢柱传至地梁轴向力设计值 RA= 1360.567KN，RB=1267.080KN，RC=1369.444KN，RD=1174.344KN =1360.567+1267.080+1369.444+1174.344=5171.435KN 2、 每根钢柱自重： 3.5m 长 50010 钢柱：23.140.250.013.578=4.3KN/根 64016 封头钢板：3.140.3220.016782 块=0.8 KN/根 故每根钢柱自重为：4.3+0.8=5.1 KN 3、 10#槽钢剪刀撑自重： 查表得 10#槽钢自重为 0.1KN/m，共计 4m 长 10#槽钢剪刀撑 6 根，则分配到每根 钢柱为：0.14=0.4KN/根 4、 地梁均布荷载力： 1000100012300 钢砼地梁自重为：11.1012.325=338.25KN =5171.43+（5.14+0.44+338.25）1.2（K）=5603.73KN 地梁均布荷载力：5603.73KN /12.3m=455.59KN/m 5、 由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路，道路结构层为 400mm 厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3.0MPa，考虑到其 他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0.83.0MPa=2.4 MPa=2400KPa，满足地基承载力要求。 4.7 地梁二配筋计算地梁二配筋计算 1、钢柱自重：（5.14+0.44）1.2（K）=19.8KN/4 根=6.6KN/根 地梁各支座点反力为： RA= 1360.567KN+6.6KN=1367.167KN，RB=1267.080KN+6.6KN=1267.680KN RC=1369.444KN+6.6KN=1376.044KN，RD=1174.344KN+6.6KN=1180.944KN 均布荷载为：（1367.167+1267.680+1376.044+1180.944）/12.3=422.588KN/m 2、计算地梁最大弯矩 mKNMM DA 952.23205 . 1 588.422 2 1 2 mKNM AB 273.7267 . 1167.136775 . 2 588.422 2 1 2 中 mKNMB218.4644 . 3167.136745 . 4 588.422 2 1 2 mKNM BC 94.11357 . 168.12671 . 5167.136715 . 6 588.422 2 1 2 中 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 16 mKNMC94.1684 . 3944.118045 . 4 588.422 2 1 2 mKNMCD693.4097 . 1944.118075 . 2 588.422 2 1 2 中 综上取最大弯矩 MBC 中=-1135.94KM.m，取支座最大剪力 V=721.511 对地梁进行配 筋。 3、验算是否需要双筋截面配置 截面：BH=10001100 C30（fc=15N/mm2） 二级钢筋（fy=310N/mm2） 钢筋设置两排：ho=1100-70=1030 086 . 0 1030100015 1094.11352 . 1 2 6 2 0 bhf Mr a c d s 所以不需要双筋截面配置396 . 0 sbs aa 满足要求 544. 009 . 0 608 . 0 211211 bs a 20 4486 310 1030100009 . 0 15 mm f bhf A y c s 满足要求%15 . 0 %44 . 0 10301000 4486 min 0 P bh As P 设 1025 钢筋截面积 4909mm24486mm2，所以取 1025 满足要求 4、承载力复核： 098 . 0 1030100015 4909310 0 bhf Af c sy 093 . 0 098 . 0 5 . 01098 . 0 5 . 01 s a mKNbhafM scu 148310301000093 . 0 15 22 0 M=1135.94KNm mKN rr M d u 1301 95 . 0 12 . 1 1483 0 满足要求 0 rr M M d u 5、支座边缘截面剪力计算及配筋 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2#出入口人行天桥门洞门架计算书 17 KNbhf r a c d s 3219103010001525. 0 2 . 1 1 25. 0 1 0 V=721.511KN3219KN 满足抗剪要求 6、只需配构造箍筋：四肢 10250 满足要求%12 . 0 %13 . 0 2501000 455.78 minsv s sv sv P b A P 图图 4.8 门架地梁二配筋图门架地梁二配筋图 4.8 验算验算 60# H 型钢卧梁三型钢卧梁三 1、 参数信息 (1)卧梁三上承受横梁一、横梁二上传递的压力，以及脚手架横梁上传递的压力， 即 F1=F2=60.38 KN ，F2F9=164.07KN，F10=F11=329.945 KN F12F19=164.07KN (2)将集中荷载转换为均布荷载为： （60.382+164.0716+329.9452）/13.15=258.