E02015-SW6-2011强度校核源文件E0201

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.11MPa设计压力 1.65MPa设计温度 50设计温度 90壳程圆筒内径Di273 mm管箱圆筒内径Di273mm材料名称Q345R材料名称Q345R试验压力0.1375注1MPa试验压力2.0625注1MPa 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算注1：程序按照用户所选择的受压元件计算得前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.65MPa设计温度 t 90.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.41mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 418.74Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 2.0625 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 44.23 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 8.81372MPa设计温度下计算应力 st = = 30.08MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 1.65MPa设计温度 t 90.00 C内径 Di 273.00mm曲面深度 hi 68.25mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 2.0625 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 43.62MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.41mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 8.45 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 8.93628MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.65MPa设计温度 t 90.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.41mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 418.74Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 2.0625 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 44.23 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 8.81372MPa设计温度下计算应力 st = = 30.08MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 1.65MPa设计温度 t 90.00 C内径 Di 273.00mm曲面深度 hi 68.25mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 2.0625 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 43.62MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.41mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 8.45 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 8.93628MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.11MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.09mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 418.74Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 2.95 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 8.81372MPa设计温度下计算应力 st = = 2.01MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.11MPa设计温度 ts 50平均金属温度 ts22.5装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 2.009e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.092e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 273mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse7.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.995e+05MPa壳程圆筒环向焊接接头系数 0.85壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.853e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )6790mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt1.65MPa设计温度tt90材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.898e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe17mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.898e+05MPa换热管材料名称S30408管子平均温度 tt45.25设计温度下管子材料许用应力 stt137MPa设计温度下管子材料屈服应力sst175.2MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.898e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.931e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.652e-05mm/mm 管子外径 d25mm管子壁厚dt2.5mm管子根数 n47根换热管中心距 S32mm一根管子金属横截面积176.7mm2换热管长度 L16000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L5940mm管束模数 Kt = Et na/LDi989MPa管子回转半径 8.004mm管子受压失稳当量长度 lcr300mm系数Cr =146.2比值 lcr /i37.48管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 101.9MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp90设计温度下许用应力185MPa设计温度下弹性模量 Ep1.975e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn30mm管板计算厚度 d24.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 2.33管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l2.5mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q68.5MPa管箱法兰材料名称S30408管箱法兰厚度 38mm法兰外径 640mm基本法兰力矩 1.983e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.682e+07Nmm法兰宽度 183.5mm比值0.06227比值0.1392管箱圆筒壳常数0.026681/mm系数0.03909管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 892.4MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度30mm法兰外径 640mm法兰宽度 183.5mm比值 0.02821比值0.1099壳程圆筒壳常数 0.039651/mm系数0.006185壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数245.4MPa旋转刚度参数245.4MPa系数计算法兰外径与内径之比 2.344壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 2.421旋转刚度无量纲参数 0.1949膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.4257系数 0.9383系数 (按,查图 7-13) 1.246换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.176换热管束与壳体刚度之比 1.176管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.016系数 0.03776系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.06529法兰力矩折减系数 0.7491管板边缘力矩变化系数 0.9765法兰力矩变化系数 0.2685管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.546e+04mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 4.168e+04mm2数管板布管区当量直径 230.4mm系数 0.6059系系数 0.2342数系数 2.555计系数 3.425算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8438管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.3638仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00.0003897 当量压力组合 0.110.11MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.28117.91MPa基本法兰力矩系数 7.2870.1144 管板边缘力矩系数7.3240.1512管板边缘剪力系数 6.8720.1419管板总弯矩系数 2.6870.7476管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.3520.4646管板布管区最大径向弯矩系数系数00.5212管板径向弯矩系数2.3520.5212系数3.030.6716管板径向应力系数= 2.4630.07917管板布管区周边处剪切应力系数 =0.81260.1179壳体法兰力矩系数5.4480.07553计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 1281.5 =277.5262.33 =555 MPa管板布管区周边剪切应力3.2260.5 =92.529.821.5 =277.5MPa壳体法兰应力1461.5 =277.51293 =555 MPa换热管轴向应力 3.856=137=101.9-33.593 =411=122.2MPa壳程圆筒轴向应力 4.771=160.744.1=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =3.471q=68.530.243q焊接q胀接205.5MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.0003897 当量压力组合 -2.036-2.036MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -5.65111.97MPa操作情况下法兰力矩系数-0.30740.1451管板边缘力矩系数 -0.30740.1451管板边缘剪力系数 -0.28840.1361管板总弯矩系数 -0.62410.7361管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.87030.4534管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.0480.5098管板径向弯矩系数-1.0480.5098系数-1.350.6569管板径向应力系数= -0.099180.07704管板布管区周边处剪切应力系数 =0.073460.1173壳体法兰力矩系数 -0.2680.07091计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 103.71.5 =277.5170.73 =555 MPa管板布管区周边剪切应力 -5.8640.5 =92.519.841.5 =277.5MPa壳体法兰应力 144.51.5 =277.580.993 =555 MPa换热管轴向应力7.097=137=101.9-31.623 =411=122.2MPa壳程圆筒轴 向 应 力 5.552160.743.56482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =6.387q=68.528.463q焊接q胀接205.5MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.0003897 当量压力组合 -1.926-1.926MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -5.3712.25MPa基本法兰力矩系数 -0.38130.1671操作情况下法兰力矩系数 -0.28660.1786管板边缘力矩系数=Max-0.34450.204管板边缘剪力系数 -0.32320.1914管板总弯矩系数 -0.81130.8418管板布管区周边径向弯矩系数系数 -1.0520.5563管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.1940.6143管板径向弯矩系数-1.1940.6143系数-1.5380.7915管板径向应力系数= -0.10750.09735管板布管区周边处剪切应力系数 =0.07190.123壳体法兰力矩系数 -0.29580.115计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 106.81.5 =277.5220.73 =555 MPa管板布管区周边剪切应力 -5.4540.5 =92.521.291.5 =277.5MPa壳体法兰应力 151.51.5 =277.5134.53 =555 MPa换热管轴向应力 7.169=137=101.9-31.773 =411=122.2MPa壳程圆筒轴向应力6.386=160.745.71=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =6.452q=68.527.253q焊接q胀接205.5MPa计算结果管板名义厚度30mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc 1.65MPa设计温度 t 90.00 C外径 Do 25.00mm材料 S30408 ( 管材 )试验温度许用应力 s 137.00MPa设计温度许用应力 st 137.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.15mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.50mm名义厚度 dn = 2.50mm重量 8.32Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 30.44444MPa设计温度下计算应力 st = = 7.42MPastf 137.00MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.11MPa设计温度 t 90.00 C外径 D0 25.00mm材料名称 S30408 (管材)试验温度许用应力 s 137.00MPa设计温度许用应力 st 137.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.15mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.50mm名义厚度 dn = 2.50mm外压计算长度 L L= 6000.00mm外径 Do Do= 25.00mmL/Do 240.00Do/de 10.00A 值 A= 0.0124446B 值 B= 120.87MPa重量 8.32 kg压力计算许用外压力当时， = 19.64066MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.14MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 25.00mm材料名称 S30408 (管材)试验温度许用应力 s 137.00MPa设计温度许用应力 st 137.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.50mm名义厚度 dn = 2.50mm外压计算长度 L L= 6000.00mm外径 Do Do= 25.00mmL/Do 240.00Do/de 10.00A 值 A= 0.0124446B 值 B= 132.75MPa重量 8.32 kg压力计算许用外压力当时， = 21.57256MPa当时，=结论 换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.11MPa设计温度 ts 50平均金属温度 ts22.5装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 2.009e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.092e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 273mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse9.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.995e+05MPa壳程圆筒环向焊接接头系数 0.85壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.853e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )8615mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt1.65MPa设计温度tt90材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.898e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe17mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.898e+05MPa换热管材料名称S30408管子平均温度 tt45.25设计温度下管子材料许用应力 stt137MPa设计温度下管子材料屈服应力sst175.2MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.898e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.931e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.652e-05mm/mm 管子外径 d25mm管子壁厚dt2.5mm管子根数 n47根换热管中心距 S32mm一根管子金属横截面积176.7mm2换热管长度 L16000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L5940mm管束模数 Kt = Et na/LDi989MPa管子回转半径 8.004mm管子受压失稳当量长度 lcr300mm系数Cr =146.2比值 lcr /i37.48管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 101.9MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp90设计温度下许用应力185MPa设计温度下弹性模量 Ep1.975e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn30mm管板计算厚度 d26.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 2.197管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l2.5mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q68.5MPa管箱法兰材料名称S30408管箱法兰厚度 38mm法兰外径 640mm基本法兰力矩 1.983e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.682e+07Nmm法兰宽度 183.5mm比值0.06227比值0.1392管箱圆筒壳常数0.026681/mm系数0.03909管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 892.4MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度30mm法兰外径 640mm法兰宽度 183.5mm比值 0.03553比值0.1099壳程圆筒壳常数 0.035331/mm系数0.009969壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数308.8MPa旋转刚度参数308.8MPa系数计算法兰外径与内径之比 2.344壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 2.421旋转刚度无量纲参数 0.2452膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.4097系数 0.7608系数 (按,查图 7-13) 1.2换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 0.9268换热管束与壳体刚度之比 0.9268管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 2.996系数 0.04385系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.0791法兰力矩折减系数 0.7561管板边缘力矩变化系数 0.9074法兰力矩变化系数 0.3139管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.546e+04mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 4.168e+04mm2数管板布管区当量直径 230.4mm系数 0.6059系系数 0.2342数系数 2.308计系数 3.014算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8438管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.3432仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00.0003897 当量压力组合 0.110.11MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.253917.88MPa基本法兰力矩系数 8.0650.1145 管板边缘力矩系数8.1050.1543管板边缘剪力系数 6.1660.1174管板总弯矩系数 2.6350.6814管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.3160.4135管板布管区最大径向弯矩系数系数00.4683管板径向弯矩系数2.3160.4683系数3.1640.6397管板径向应力系数= 2.6650.08401管板布管区周边处剪切应力系数 =0.84220.1313壳体法兰力矩系数6.0840.07284计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 107.11.5 =277.5237.83 =555 MPa管板布管区周边剪切应力2.7950.5 =92.530.681.5 =277.5MPa壳体法兰应力147.41.5 =277.5124.23 =555 MPa换热管轴向应力 2.771=137=101.9-38.73 =411=122.2MPa壳程圆筒轴向应力 3.521=160.738.66=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =2.494q=68.534.833q焊接q胀接205.5MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.0003897 当量压力组合 -2.036-2.036MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.97312.65MPa操作情况下法兰力矩系数-0.34930.1373管板边缘力矩系数 -0.34930.1373管板边缘剪力系数 -0.26580.1045管板总弯矩系数 -0.52630.6542管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.76270.3871管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.010.4414管板径向弯矩系数-1.010.4414系数-1.3790.603管板径向应力系数= -0.1190.07827管板布管区周边处剪切应力系数 =0.086290.1298壳体法兰力矩系数 -0.3080.05996计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 93.711.5 =277.5156.83 =555 MPa管板布管区周边剪切应力 -5.6080.5 =92.521.461.5 =277.5MPa壳体法兰应力 146.11.5 =277.572.363 =555 MPa换热管轴向应力5.745=137=101.9-36.723 =411=122.2MPa壳程圆筒轴 向 应 力 4.145160.738.25482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =5.171q=68.533.053q焊接q胀接205.5MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.0003897 当量压力组合 -