E0313换热器E0313校核说明书

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位太原科技大学设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.251MPa设计压力 0.112MPa设计温度 115设计温度 25壳程圆筒内径Di600 mm管箱圆筒内径Di600mm材料名称Q245R材料名称Q245R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 25.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 147.94MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.27mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 4.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 65.49Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1270 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 9.61 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.95472MPa设计温度下计算应力 st = = 7.20MPastf 125.75MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 25.00 C内径 Di 600.00mm曲面深度 hi 150.00mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 147.94MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1270 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 12.15MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.27mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 21.79 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.54611MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 25.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 147.94MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.27mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 4.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 52.39Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1270 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 9.61 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.95472MPa设计温度下计算应力 st = = 7.20MPastf 125.75MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 25.00 C内径 Di 600.00mm曲面深度 hi 150.00mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 147.94MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1270 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 12.15MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.27mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 21.79 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.54611MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.25MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.61mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 4.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 314.35Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.2850 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 21.57 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.91459MPa设计温度下计算应力 st = = 16.15MPastf 123.17MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格开孔补强计算计算单位太原科技大学接 管: N1, 2737计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.112MPa设计温度25壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n7mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t147.94MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.05mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 151.69MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 265.1mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.2673mm接管计算厚度t 0.0957 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 265.1mm补强区有效宽度 B 530.2 mm接管有效外伸长度 h1 43.078mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 71mm2壳体多余金属面积 A1 1175 mm2接管多余金属面积 A2 332mm2补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2A1+A2+A3= 1519mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位太原科技大学接 管: N2, 2737计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.112MPa设计温度25壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n7mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t147.94MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.05mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 151.69MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 265.1mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.2673mm接管计算厚度t 0.0957 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 265.1mm补强区有效宽度 B 530.2 mm接管有效外伸长度 h1 43.078mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 71mm2壳体多余金属面积 A1 1175 mm2接管多余金属面积 A2 332mm2补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2A1+A2+A3= 1519mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位太原科技大学接 管: N3, 1687计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.251MPa设计温度115壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n7mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t144.9MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 200mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.05mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 144.9MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 160.1mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.612mm接管计算厚度t 0.1335 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 160.1mm补强区有效宽度 B 320.2 mm接管有效外伸长度 h1 33.477mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 98mm2壳体多余金属面积 A1 654 mm2接管多余金属面积 A2 256mm2补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2A1+A2+A3= 922mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位太原科技大学接 管: N4, 1687计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.251MPa设计温度115壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n7mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t144.9MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 200mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.05mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 144.9MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 160.1mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.612mm接管计算厚度t 0.1335 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 160.1mm补强区有效宽度 B 320.2 mm接管有效外伸长度 h1 33.477mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 98mm2壳体多余金属面积 A1 654 mm2接管多余金属面积 A2 256mm2补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2A1+A2+A3= 922mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位太原科技大学 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps0.251MPa设计温度 Ts 115平均金属温度 ts76.1装配温度 to15壳材料名称Q245R设计温度下许用应力st144.9Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.982e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.133e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 600mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds7mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse4.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.961e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di22.827e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )8929mm2管设计压力pt0.112MPa箱设计温度Tt25圆材料名称Q245R筒设计温度下弹性模量 Eh2.01e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh7mm管箱圆筒有效厚度dhe4.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”2.008e+05MPa材料名称16Mn换管子平均温度 tt23设计温度下管子材料许用应力 stt180.7MPa设计温度下管子材料屈服应力sst284MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.961e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et2.008e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.093e-05mm/mm管管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：管子根数 n458换热管中心距 S25mm换一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L3000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L12954mm管束模数 Kt = Et na/LDi5544MPa管子回转半径 6.052mm热管子受压失稳当量长度 lcr135mm系数Cr =116.7比值 lcr /i22.31管子稳定许用压应力 () MPa管管子稳定许用压应力 () 128.4MPa材料名称Q245R设计温度 tp115管设计温度下许用应力137.9MPa设计温度下弹性模量 Ep1.961e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn23mm管板计算厚度 d18.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad0mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 7.98管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l3mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q90.35MPa管材料名称Q245R管箱法兰厚度 36mm法兰外径 715mm箱基本法兰力矩 6.707e+06Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.267e+06Nmm法兰宽度 57.5mm法比值0.007833比值0.06系数(按dh/Di ,df”/Di , 查图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/Di ,查图 26) 0.0002596旋转刚度 9.405MPa材料名称Q245R壳壳体法兰厚度23mm法兰外径 715mm体法兰宽度 57.5mm比值 0.007833法比值0.03833系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图26 0.000182旋转刚度 4.294MPa法兰外径与内径之比 1.192壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 11.17旋转刚度无量纲参数 0.0006084膨胀节总体轴向刚度 0N/mm管板第一弯矩系数(按,查图 27) 0.2164系系数 44.75系数(按查图 29) 5.053换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 5.552数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板第二弯矩系数(按K,Q或查图28(a)或(b)2.823系数（带膨胀节时代替Q） 0.001283计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.001817法兰力矩折减系数 0.2508管板边缘力矩变化系数 1.414算法兰力矩变化系数 0.6454管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 21.529e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 2.479e+05mm2数管板布管区当量直径 561.8mm系数 0.5407系系数 0.32数系数 7.671计系数(带膨胀节时代替Q) 11.91算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9364管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.5079仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0006051 当量压力组合 0.2510.251MPa 有效压力组合 1.925-36.96MPa基本法兰力矩系数 0.03798-0.001978 管板边缘力矩系数0.03979-0.0001638管板边缘剪力系数 1.78-0.007331管板总弯矩系数 1.8860.1972系数仅用于 时0.28460.02976系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）0.56780.1356系数 0 ,=, 0, =; 6.4mm DG= D外 - 2bb06.4mm b= b0DG610.0片b0 6