圆环形导轨修理工艺

圆环形导轨修理工艺凡立式回转运动的机床都采用环形圆导轨。如立式车床、在定心主轴上装有滚动轴承的圆环平导轨，或装有滑动轴承的圆环V形导轨。大型滚齿机床一般不采用定心主轴，而采用圆环V形导轨。这类机床工作台的回转精度取决于V形圆环导轨的整圆度，主轴轴承的配合精度，环行圆导轨的不平直度和回转轴线于导轨的不垂直度。工作台环形圆导轨副在长期运转或因润滑不良会有一定的磨损，降低了精度，尤其是立式车床侧刀架径向切削力，一般工作台下导轨在长期受力不均的切向力的影响下，圆环导轨的针圆度接触面肯定不均匀、形成椭圆形。这方面的案例在磨齿机上反映更大，何况磨齿机的径向磨削力远远小于立式车床侧刀架的径向切削力。环行圆导轨上导轨面（工作台）工作状态是转动的，磨损比较均匀。下导轨面（工作台的基座，在工作状态经常性承受单方向性的切削力，因此磨损就不均匀。所以，上导轨面比下导轨面具有较好的真圆度。我们对圆环导轨副进行大修时，从工艺上讲要先将上工作台圆环导轨面通过精车后达到规定的精度要求，然后以上工作台圆环导轨面涂色配研下导轨面，使这一导轨副整体精度同步提高，达到它应有的几何精度标准。 在几何精度标准上，对环行圆导轨有关的项目有： （1）工作台工作表面的端面跳动；（2）工作台工作面对工作台基座导轨移动的不平行度；（3）工作台定心锥面径向跳动；（一）对圆环平导轨不平直度的测量方法 圆环平导轨、圆环 锥导轨或圆环V形导轨，当失去精度而需要修理时，一般都用工作台导轨与底座导轨对研来刮修导轨，但对重型，因工作台笨重，起重、翻身、对都比较困难，必须先采用测量方法，然后用较轻便的研具对圆环导轨的不直度及对回转轴线的不垂直度进行修刮。1，圆环平导轨用水平仪切向测量法： 对失去精度的圆环平导轨进行修复时，先要对圆环平导轨进行测量，了解导轨不直度的方向、部位和数值。当采用水平仪沿导轨圆周作切向方法测量时见图-1，不能象测量直导轨那样可绘制出比较直观的运动曲线。因为用切向测量法读得的一组读数，而根据这组读数作出的运动曲线是由两部分误差组成：即导轨不直度的误差和安装水平的偏差。有一理想的标准圆环导轨，它若和物理水平面存在一微小的安装倾角，通过测量作图，其图形的变化规律不是一条直线，而是一条正弦曲线。1）圆环平导轨切向测量的图形特性：以O为圆环平导轨的中心，R（AO）为圆环导轨的平均半径。把水平仪置于测量角度规上（若是平导轨则采用专用等高垫铁），垫铁依次为首尾相连，沿圆周切线方向对导轨进行连续测量一周，每移动一次的等分圆心角为=360度/n(n为测量均分次数，这里一般可12、16、24、或32。垫铁长度L=R)。 当在任意选定位置A点开始，沿圆周环绕导轨测量时，因导轨平面Q与物理水平面H存在着安装误差，水平仪气泡的变化是有一定规律的。 如图2-1b所示、设：为导轨安装水平偏差角，为测量圆心夹角，为起始测量点A与角所在面间的相位角，为水平仪在各测量位置与物理水平面H的夹角，n为测量顺序次数，即1、2、3、4-n的变量。 在ADC中 AD=ACsin( + (n-1) 在ABD中 AB=ADsin 在ABC中 AB=ACsin AB=AC sin=ADsin =ACsin( +(n1) (1) , 化简后 sin=sin(+(n-1)sin当安装水平偏差角决定后，sin为一常数C，因角是很微小的，因此sin=tg, tg是水平仪的斜率，即气泡的移动格数。 所以： y=tg=sin 式中 Y-水平仪格数。 式（1）可写成 Y=Csin( +(n1) （2）图-2(2) 理想圆环导轨的测量及作图：由公式（2）得知，在测量一理想圆环导轨时，把顺序测量的读数记录下来作出的运动曲线是一条正弦曲线。例如，有一圆环导轨安装水平偏差4个角度秒，即用0.02/1000mm读数精度的水平仪为1格，测量次数均分为 n=12，因此圆心夹角度 = 360度/12 =30度，在安装水平偏差的最低点起始测量相位角=0，图（2-2）按公式（2）可求得下列一组气泡移动量： 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 测量顺序水平仪理论读数（格）： 0 0.5 0.866 1 0.866 0.5 0 -0.5 -0.866 -1 -0.866 -0.5将这组水平仪理论读数作图，得到的曲线图是正弦曲线图。但水平仪是一种测角量具，所以在测量直导轨的不直度时，均用迭加法作图才能真实地反映导轨不直度的性质。如果将起始测量相位角移半个测量夹角即实际上是把水平仪垫铁的一端置于角的所在面上，图表2-3按公式（3）图-3又可以取得一组理论读数： Y=Csin(按水平仪理论偏移格数，可作出图2-3的正弦性质曲线，在水平仪理论偏移格数迭加后的一组读数可作出图2-4的曲线该曲线是由正弦特性函数值顺序迭加后得到的，其性质仍然是一条正弦曲线。如果O-X轴线上移1.93的数值为OX轴。利用公式 Y=1.93sinX(X=- 可以作出相同的曲线。若起始测量位置距安装水平低点的相位角时，用公式Y=1.93sinx(X=0-2即可绘出图2-5的曲线。因起始测量相位角的不同，可作出表-21的各种水平仪读数迭加的曲线的图形。（3）水平仪读数迭加后做成图形的性质：迭加后的标准正弦曲线可按下面公式求得： Y=0.16NCsin( 式中 N-测量均分次数； n-测量顺序次数，即1、2、3、4、5、-N的变量； C-安装水平偏差角，可用水平仪格数或斜率代表；-起始测量点相位角。在安装水平偏差低点开始测量时， 在最高点开始测量时；在距离最低点为90度而逐步测向高点时度；逐步测向低点时。表2-2-2为理想圆环导轨因安装偏差、采用不同的相位角而形成的标准正弦曲线图形。以上介绍的圆环形平导轨水平仪切向测量法的基础理论,若是单看这些公式是非常枯燥的，下面将以一些实际例题向大家详尽讲解：:标准正弦曲线活动比较法的应用： 当 采用水平仪切向测量法读得的一组读数（格数），如测量直导轨一样作出运动曲线，曲线包含有两种误差成分，一种是导轨不直度误差，另一种是安装水平偏差，后一种误差就可采用正弦曲线活动比较法设法排除。在大型圆工作台机床的制造、修理和安装时，都需要直接测定其床身圆导轨的平直度误差。但是，采用实物为测量基准是无法达到的只能在测量方法中体现出理想状态，目前可提供的以下两种测量法，一种是圆周测量法；另一种是半径桥板测量法。如图3a用水平仪和桥板按节距法原理，沿圆周逐档测量圆导轨对水平面的倾斜度，就如同测量直导轨一样。为探讨安装水平误差对水平仪示值影响的规律，先假定圆导轨本身是理想平直的，只有水平面之间有倾斜角，如图3b所示。现在、假想水平仪是在一个理想平面上，沿圆周逐档测量。当水平一在位置A时，起示值和在位置A时一样，称为 tg。当水平仪在位置B时，起示值将和在位置B时一样，这在上面已推导出来，即为： tg在此式中，tg是水平仪在位置B时的示值；tg 是安装水平误差，是测量过程中的常量；是决定于测量位置的变量。以上介绍的圆环形平导轨水平仪切向测量法的基础理论,若是单看这些公式是非常枯燥的，下面将以一些实际例题向大家详尽讲解：:标准正弦曲线活动比较法的应用： 当 采用水平仪切向测量法读得的一组读数（格数），如测量直导轨一样作出运动曲线，曲线包含有两种误差成分，一种是导轨不直度误差，另一种是安装水平偏差，后一种误差就可采用正弦曲线活动比较法设法排除。例如：有一台重型立式车床，最大能加工8米的工件，工作台直径为7.2米，重75顿，环形平面圆导轨中径D=4850毫米。用水平仪进行切向测量，圆周均分n=32档，因此圆心角360/32=11.25度。水平仪垫铁长度L=D毫米，为计算方便，取近似圆整数为500毫米。水平仪读数精度为每格0.02/1000毫米。 （1）如图28所示，任意选择位置A点开始测量，水平仪垫铁按逆时针（或顺时针）方向依此首尾相连，按等分标志连续测量。在测量过程中，水平仪不可调头（同时在径向亦用水平仪逐段测量，以了解导轨的扭曲）。 水平仪读数方法：气泡与测量垫铁移动方向一致为正，方向相反为负。 水平仪读数记录如表21-3；（2）将读数以迭加法原则，在坐标纸上作点，将各点顺序连成曲线1（图29）。X坐标每10毫米代表水平仪垫铁长度500毫米；Y坐标每4毫米代表水平仪读数一格。（3）将曲线的首尾连成OX1的基线。该基线OX1如与OX轴线不重合时，可用作图法转移，使与OX轴线重合（转移坐标点的方法：将各点与基线OX1的垂直座表移置到OX轴线的垂直座标位置）曲线2是由曲线1转移座标位置后制成的。 读取波峰谷离轴线最大座标值h1和h2。 计算平均轴线O2X2的位置，即 Hcp=h1+h2/2（4）在距最高波峰或最低波谷为hcp的位置，作O2X2使与OX轴线平行的平均轴线如图2-11。在描图纸或其它透明纸上，以hcp值为半径作一圆，均分圆周为32等分（为简化作图亦可等分为16等分），纵座标OX轴线的等分长度等于实测曲线的等分长度（如按16等分作图时，该等分长度为实测的2倍）并作如图210为大于1个周期的正弦曲线，也可视实测曲线的图形趋势，绘制最近似的一段超过一个周期的正弦曲线。（5）将标准正弦曲线的OX轴线与实测曲线O2X2平均轴线重合，左右相对移动，使标准正弦曲线与实际曲线合理靠拢，标准曲线与实测曲线不重合处，即为导轨表面的不直度，在标准曲线上部，是凸起部分，在标准曲线下部，是凹洼部分，如图211所示。其最大凹凸的数值，可在座标上求得水平仪格数为： ht=7.5格 ho=4*1/4(格) 凹凸的具体线值可用公式计算： 导轨最大不直度线值（凸起量或凹下量）微米）式中 j水平仪每格读数精度； h座标上求到的水平仪凸起或凹下格数； L水平仪垫铁的长度（毫米）。 故最大凸起量 微米 最大凹洼量 微米 （6）最大凸凹点的位置。最大凹洼点处在测量位置79之间，最大凸起点在测量位置2426之间。图上阴影部分属于应调低或刮去的部位。（7）安装水平误差最大在图2-8的9与2 5的连线上，水平偏差高点在9处，安装水平水平的偏差可用公式4计算 安装水平偏差水平仪格数 h=hcp/0.16n (4)；式中 hcp在hcp值中所代表的水平仪格数； n圆周测量均分挡数； 0.16测量均分的系数。 h=11.75/0.16(格)（8）如果图29的实测曲线的基线OX1不调平也能进行活动比较，但与该线比较的正弦曲线不是用直角座标绘制，而是用YOX1的非直角座标作出正弦曲线,经过测量活动比较后得出的凹凸量的数值完全一致如图212。（9）个别情况作出的实测曲线形状特殊，不可能一次就绘出标准正弦曲线与实测曲线合理相靠近时，可能要多次试凑hcp值绘制正弦曲线才能与实测曲线达到合理靠近，然后才能找到导轨的合理调整或刮研方案。（10）每米弧长误差亦是用活动必较法求得，如将图2-11上的实测曲线与正弦曲线在合理靠拢的轴向位置上定下来，左右不动，仅在OY轴方向上下移动，使正弦曲线与所比较的一段实测曲线的一个转折点重合，可求得相当于一米弧长的不直度误差。如图211所示，2527为一米弧长上的不直度，710及1417为1.5米弧长上的不直度。在刮研或调整水平时，每米弧长的不直度误差要求控制在30微米之内。而全圆周的最大不直度误差应控制在60微米之内。 圆环V形导轨切向测量法：圆环V形导轨采用切向测量法时，其测量方法及不直度计算与圆环平导轨原则上没有 区别是水平仪的垫铁的形状作了改变。例如有一台Y31500滚齿机床的圆环V形导轨，导轨的中径为2950毫米。将圆周均分为 n=24个测量位置，其测量圆心角。因此，水平仪垫铁长度应用L=R=383毫米，如图213 所示， 水平仪置于垫铁上，垫铁首尾相连依次顺序测量，将读数作出实测曲线，然后绘制标准正弦曲线进行活动比较，以 便求得 导轨的不直度误差。图214为测量圆环V形导轨的水平垫铁。水平仪径向桥板测量法 利用桥板测量法与切向测量法一样，是测量环形圆导轨在垂直面内不直度。在Y31500滚齿机床底座中心孔中（装卡一定心装置如图215以直径为2025毫米的钢球为圆心，用长度等于或大于1500毫米平尺1置于钢球和半圆垫铁上，构成桥板的作用（图2-16），在平尺中央安置水平仪3。测量时，先在任意选定的测量位置调整215中的螺母2及3，保证水平仪的起始测量读数为零，每测量一次后，移动半圆垫铁沿圆周移动一个垫块的长度（此处垫铁块用383毫米），在整圆周可测得24个读数。依测量起始位置及移动方向顺序记录在图2-17上。在记录时，水平仪气泡离中心读作正,向中心读作负。然后在24个读数中，将相对为180度的两个读数的代数差，取其中最大的代数差位置选作测量起点本例第3和第15两个读数差最大为1又1/2（3）=41/2（格），然后以位置3（或位置15）为测量起点。重新把水平仪调整至零位，再测量一次，又可读出24个读数，把读数记录在图2-18上 ，使起始测量点位于水平轴线上，因此以315的直径线作为直角座标的OX轴线，切于点3并与315线垂直作为OY垂直座标。圆周上各均分点投射到35线上，作为OX轴线的测量分档数。如第3个测量位置读数为零，作点在OX轴上的3处。测量位置22读数为21/2格，作点在822的连线上，在OX的下方作点，位置12处的读数为-21/2（格），在1218的连线上，在OX轴线的下方作点，以此类推，最后将各点按顺序相连而形成一个封闭曲线。 连接点3和点15的直线作为基线,在基线上部的曲线部分为导轨的凸起部分,在基线下部的曲线部分,为导轨的凹洼部分。基 线315与OX在15线段上的不重合处的座标值，代表环行圆导轨安装偏差角值。图2-18的最大凸起部分为水平仪 3.4（格），安装水平偏差为水平仪41/2（格），最低位置在15处。在刮研时，应刮去凸起的部分，刮低的数值可用公式计算。 （微米） 式中 j = 水平仪每格读数精度 （本例为0.02/1000mm）； K=导轨凸起部分代表的水平仪格数； L=导轨中径的一半2950/2=1475mm）本例； （微米）该机床的圆环V形导轨是不对称的。故对修刮去 的金属厚度应分配到两个表面上的厚度也不同如图2-19 表面1应刮去 S1= 环形圆导轨的修理工艺 环形圆导轨的底座，经过仔细的水平调整后，若导轨的不直度仍超过允许的误差时，必须采用刮研、精车等方法进行修理。 1，圆环平导轨的刮研修理工艺： 1）先把定心主轴的轴线用水平仪调整到垂直于物理水平面，允差为0.02/1000mm。把圆环导轨的水平也调整到最好的 位置。通过切向或过桥板测量，作出规定实测曲线，以便了解哪几个部分超差。然后用平板作研具，按实测曲线在基准线（正弦曲线或直线）的凸起部分先粗刮，然后在未修刮处用水平仪切向测量到修刮部分观察其各部分线段变化情况，直到靠近基准线为止。然后进行精刮。点子要求大一些，每刮方 的研点在68个点即可。注：每刮方为25mm 也可称为每英吋。 2）导轨面的径向亦应用水平仪测量扭曲，一般希望圆环导轨的外圆部分高些，水平仪气泡偏离中心0.020.03/1000mm。但同时也要参考主轴安装不垂直的影响，在1米圆弧上的读数代数差不得超过0.03/1000mm。 2，圆环V形导规的刮研修理工艺： 1）以工作台导轨为基准刮研底座导轨（刮研每方为68个点）：刮研以前，必须对底座圆环V形导轨进行安装水平的调整，要求每1米弧长上为0.02/1000mm，全圆周上为0.05/1000mm.。对圆环导轨作切向测量或桥板测量，并绘制曲线图。如果超差，对工作台和底座圆导轨用涂色研点法检查其椭圆度。先将工作台和底座导轨清洗干净，轮换涂色合研，每次合研时旋转1/121/8转，合研一次以后，吊起工作台，找出导轨的接触部分，再错位120度再次涂色合研确定椭圆的实际方向。 呈现椭圆度，一般有下列情况： （1）若工作台与底座圆环V形导轨的椭圆度都很小时 （而导轨本身的V形半角误差和不直度误差也很小），合研后基本上两条导轨4个表面上的研点是软硬均匀的。（2）工作台和底座导轨椭圆度较大，则出现如图225情况。如果导轨在垂直平面内不直度误差大时，也会出现局部接触现象，因而要结合水平仪切向法测量，并绘制曲线图后进行分析。从图225中可见，底座导轨表面1在长轴方向的阴影部位表示它有接触硬点，导轨表面2在短轴方面，有接触硬点。（3）若底座圆环V形导轨的椭圆度较大，而工作台圆环V形导轨的椭圆度很小，则出现图226情况（必须结合切向测量法检查分析）。从图226中可见，底座导轨表面1在长轴方向，导轨表面2在段轴方向出现接触硬点。而工作台导轨经过合研后，内外导轨接触则基本上均匀。 （4）若工作台导轨椭圆度较大，而底座导轨椭圆度很小时，则出现如图2-27所示的情况（结合切向测量法检查分析）工作台导轨表面1在短轴方向，表面2在长轴方向出现接触硬点，而底座导轨面接触基本均匀。根据以上各种现象，在刮研底座圆环导轨时，首先粗刮以消除椭圆度。 2）以粗刮后的底座导轨为基准与工作台导轨合研并粗刮工作台导轨（刮研点每刮方为68个点）。在工作台导轨上，涂上工作台导轨与底座一层（薄彰丹红色）。若工作台导轨均有椭圆度时，使两者的长轴处于垂直位置合研，以便长短轴方向显示的研点明显。在消除椭圆度的刮研过程中，必须控制圆环V形导轨与工作台上“检查带”表面A的端面跳动和“检查带”表面B的径向跳动。用图2-28的检查方法测量，此两项误差应控制在0.04mm之内。 3）以粗刮后的工作台导轨为基准，精刮底座导轨。要求接触均匀，研点每刮方为12点左右（并用水平仪作切向测量）。 4）以精刮后的底座导轨为基准，精刮工作台导轨： 技术要求：（1）研点在12点/25mm以上； （2）检查带表面A、B处的跳动在0.02mmi以内。 齿轮磨床工作台环形圆导轨副的修理工艺； 1）工作台的分度蜗轮蜗杆是该机床的关键部件。加工 工件的齿形误差主差主要决定于 蜗杆及差动齿轮的精度； 工件的齿距累积误差主要决定于蜗轮的精度。因此，在修理过程中对蜗杆及蜗轮的精度应予特别注意。 2）工作台环形圆导轨副在长期运转或因润滑不良会有一定的磨损，降低了精度。环形圆导轨的误差，也是促使分度蜗轮不均匀磨损，而使其失去精度的因素之一。环形圆导轨的不圆度主要反映在工件的累积齿距误差，导轨对分度蜗轮的偏向会在蜗轮每转的周期内出现累积误差。因此，只有在环形圆导轨副全面恢复精度后才能着手进行蜗轮副的修复或换新工作。在几何精度标准上，对环形圆导轨有关的项目有： （1）工作台顶尖锥面的径向跳动0.003mm； （2）工作台工作表面的端面跳动0.002mm； （3）工作台工作面对工作台滑鞍移动的不平行度0.008mm； 一般来说，在测量时不能达到上述要求时，说明环形圆导轨已经磨损，需要用刮研方法给予修复。 3）与上述精度有关的有环形圆导轨的锥面1、2（图-317），工作台端面3和床身导轨配合的导轨4。其修理 是工作台环形圆导轨。 4）环形圆导轨的结构与磨损规律如下：（1）环形圆导轨是由截面不对称V形两同心圆锥面1、2组成。锥面1主要承受径向 载荷，锥面2主要承受轴向载 荷。由于导轨不对称，因此修刮时的刮研量有下列关系式： 式中 锥面1的修刮量； 锥面2的修刮量。 (2)环形圆导轨的上导轨面(工作台) 工作状态是转动的 ,磨损比较均匀 。下导轨面（工作台滑鞍）在工作状态承受方向性的切削力，磨损就不均匀。因此，上导轨比下导轨面具有较好的真圆度。（3）上导 轨安装着同心的分度蜗轮，因此就得嚴格保证其同心精度。 5）根据上述环形圆导轨的工作规律，可以工作台回转定位表面5为回转基准，采用上下导轨对刮法来修复，起修理工艺列于表3-2 工作台环形圆导轨的刮研： 工序名称 工作台回转定位表面5的 修复；如图18 技术要求 ：要求项目 （1）不圆度、允差 0.003mm；（2）锥度、允差 0.005mm；（3）径向跳动、允差 0.003mm；（4）光洁度、Ra 1.6 (5)蜗轮的喉径径向跳动、0.0030.005mm之内；需用工具、检具名称及规格：（1）中心顶尖轴；如图318 （2）百分表、（3）研磨套如图319； 工艺说明 ：（！）按图3-18所示，检查蜗轮喉径及定位表面5的中间非摩擦面部分的径向跳动，修正中心孔，校正上述两处的径向跳动在0.0030.005mm之间。（2）根据表面5的精度情况可采用图3-19所示方法研磨表面5至要求。或是先上车床精车后再进行研磨达到要求。工序名称 工作台滑鞍孔B的修复； 技术要求：要求项目 （1）不圆度0.002mm；(2)锥度 0.003mm、（3）与工作台表面5的配合 0.0030.006mm间隙。 需用工具、检具名称及规格 内径千分表；孔B的专用研磨棒 如图 3-20 工艺 说明 （1）将原有两个铸铁套压出 。压入两个新铸铁套（内外径都要精加工） （2）用研磨棒研磨铸铁套孔B至要求；读 工序名称 工作台环形圆导轨 1、2的刮研；技术要求 ：要求项目 （1）接触点 20点/25 （2）对蜗轮喉径的不同心度 0.005mm；需要工具、检具名称及 规格 测微仪及基座；工艺说明 （1）先以精度较好的上导轨作基准，用红涨丹薄薄地涂在下导轨上，然后上下导轨连续回转互研 。这样下导轨显示出不均匀的接触区域及硬点,定出被刮削的部位.由于两锥面的刮削量不等,如表面1若刮去0.01mm,锥面2则刮去0.027mm。因此在刮研时必须控制刮削量直至导轨的两个锥面在圆周上均匀接触。这时候上下导轨的接触面已经同时密合。（2）再以 相同的方法，以下导轨为基准来刮研上导轨，刮研量 控制少些，这样上下 反复 几次后就能够达到极高的真圆度。（3）当达到真圆度后，将上下导轨请洗干净。然后用氧化铬抛光剂均匀地涂在上导轨面上转动工作台对上下导轨进行抛光提高其表面的光洁度。抛光后必须仔细清洗并涂上润滑油，达到工作台用手指拨动即可轻轻转动为最佳。 6）采用上下导轨对刮研法来提高精度的原理：刮下导轨时以上导轨为基准，用着色法检查下导轨的接触面及其不圆度。下导轨显示出来的接触区及硬点要受基准精度的影响（即上导轨的不圆度误差的影响）是相对比较的结果，得出的仅仅是相对正确度。我们采用连续对研方法，由于上导轨有表面5作回转的定心作用，这样一来上导轨总是由圆周上凸出的圆弧面与下导轨起接触作用。对下导轨来讲圆周上各段圆弧面的接触机会是均等的，下导轨的精度是由回转表面5的回转精度所决定，而上导轨的误差不会反映到下导轨的接触斑点上来。因此待下导轨刮至着色均匀后，一定比上导轨更接近理论的正圆度（如同研磨外圆的研磨套虽然并不很圆，而被加工的工件仍能获得正确的圆度的道理一样）。 7）导轨真圆度着色检查法：在环形圆导轨的上下接触面薄薄地涂上一层红涱丹以小角度正反转动工作台进行对研，吊去工作台检查上下导轨面的接触情况。再用同样办法在与上一次相对转过120度的位置上，仍以小角度正反转动对研，再次检查其上下导轨的接触情况。这样在圆周上的三个相对120度位置上对研检查，即可判断出导轨的真圆度的质量。这种检查方法与三块原始平板刮研法的原理相同。判断质量的准则： （1）以小角度正反转动对研，所得到的接触情况上下导轨着色位置与