同济大学---石雪飞老师-----双工字钢混组合梁桥设计与施工ppt课件

,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,石雪飞同济大学桥梁工程系2016年8月17日,1,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,主要内容：1、双工字钢混组合梁简介2、合理梁高3、钢梁合理构造细节4、混凝土桥面板5、设计分析6、施工变形控制,2,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,经济适用范围随着施工技术的普及，应用范围越来越宽工字梁组合4090m，箱梁组合70120m,3,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,传统多主梁组合梁桥,改进后的组合梁桥,双主梁钢板组合梁桥,1、双工字钢混组合梁简介,4,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,横向连接简化趋势,双主梁体系优势,构件数量少,焊接量小,建造成本低,易于维护,5,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,双主梁与多主梁桥对比双主梁单根主梁梁高小、尺寸较大，钢梁制造费用少。钢梁一般采用顶推法施工，适用于长桥有结构强健性问题的担忧多主梁单根主梁尺寸小，钢梁制造费用高在梁高受限时适用，跨线桥使用较多适合于单梁吊装，安装大型主梁有困难时，大部分用在独立短桥、宽桥,6,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,7,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,8,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,支承与非支承横梁横梁非支承连接简单，需要较厚桥面板，主受力方向在横桥向横梁支承桥面板受力主方向在纵桥向，钢材用量较大，板厚较小，但接缝多,9,10,11,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,钢主梁工字梁一般采用钢板焊接而成，小跨径也可采用成品工字钢跨度较小大部分采用等高度，跨度大时可以采用变高度，但是会增加安装难度翼板一般都采用等宽度，便于制造腹板和翼板大部分采用变厚度，节约材料用量,12,13,14,15,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,钢主梁间距与横梁结合形式相关对于非支承横梁，主梁间距要使桥面板横向正负弯矩均衡对于无悬臂的支承横梁，主梁外侧的悬臂不能大于2m对于有悬臂的支承横梁，则主梁间距可以有很大选择余地,16,17,18,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,钢横梁也采用工字梁，比主梁尺寸小。对于非支承横梁，只起连接两主梁作用，主梁、桥面板、横梁形成框架，类似于混凝土T梁的横梁，间距78m。对于支承横梁，横梁是支承桥面板的主要构件，间距4m左右，横桥向也是组合构件，刚度大。与主梁采用焊接或者拴接支点横梁对限制平行四边形变形约束最强，需加强,19,20,21,22,23,24,25,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,26,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,1、双工字钢混组合梁简介,桥面板对于非支承横梁，相当于双悬臂梁，横桥向采用变厚度，厚度2440cm，可能需要配置预应力对于支承横梁，相当于纵桥向4m跨径的连续板，等厚度2425cm，一般无需预应力桥面板大部分采用预制安装，在结合部现浇混凝土带，也有现浇桥面板，需要移动模架正在研究中的华尔夫饼干超高强纤维混凝土桥面板，5cm厚,27,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,现浇桥面板钢筋整体吊装,分块预制,全宽预制,28,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,2、双工字钢混组合梁合理梁高,梁高对结构的影响一般建议取值范围：1/171/28高梁翼板对抗弯的效率高，但由于稳定因素也不能太薄腹板材料多，加劲材料多矮梁翼板对抗弯的效率低腹板较少，且不需要加劲哪个优？,29,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,研究方法,对跨度3050m的中等跨径双主梁钢板组合梁桥进行试设计,30,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,实桥用钢量,济祁高速公路35m钢板组合梁桥标准断面及横梁断面示意图,背景实桥尺寸,31,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等用钢量原则,试设计原则：腹板高厚比不小于120腹板厚度不小于14mm上下翼缘宽厚比为12上下翼缘面积比为2左右,试设计桥梁尺寸,32,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等用钢量原则,计算模型,33,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等用钢量原则,非组合梁边跨跨中应力,非组合梁边跨跨中纵向位移,组合梁边跨跨中应力,组合梁边跨跨中纵向位移,计算结果,34,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,主梁边跨跨中截面及支点截面应力与背景桥相同,180MPa2.各板件尺寸符合各规范规定的最小构造要求,容许应力设计,极限状态设计,以极限承载状态进行验算,等应力试设计原则,设计思路,多加劲肋，薄腹板少加劲肋，厚腹板,35,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,等应力试设计原则,1950mm,1500mm,1250mm,1750mm,多加劲肋，薄腹板设计,36,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,等应力试设计原则,“少加劲肋、厚腹板设计”,37,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,结构刚度,高粱钢板组合梁具有更高的惯性矩。最矮梁高下37.3mm的活载挠度值约为35m跨径的1/950。刚度条件不是梁高选择的控制因素。,38,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,极限承载能力,梁高对极限承载能力的影响较小。高矮梁极限承载力差不多，因为满足稳定条件，都是强度破坏。矮梁的极限位移大。,39,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,主梁用钢梁,“多加劲肋、薄腹板”梁高越高，用钢量越低,40,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,主梁用钢梁,“少加劲肋、厚腹板”1/20时最低,41,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,主梁边跨跨中截面及支点截面应力与背景桥相同,210MPa2.各板件尺寸符合各规范规定的最小构造要求,容许应力设计,极限状态设计,以极限承载状态进行验算,最低用钢量,42,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,等应力原则组合阶段边跨跨中应力响应,等应力原则组合阶段负弯矩区应力响应,最低用钢量试设计结果,等应力原则非组合阶段边跨跨中应力响应,等应力原则非组合阶段负弯矩区应力响应,43,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,一类稳定计算显示矮梁的稳定性好，矮梁腹板失稳，高梁翼缘失稳二类稳定计算显示高矮梁稳定性差不多，都是翼缘扭转失稳,中支承处腹板失稳,边跨跨中翼缘失稳,非组合阶段稳定性分析,44,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,等应力原则,组合阶段稳定性分析,腹板失稳,强度破坏,一类稳定都满足要求，都是腹板失稳二类稳定都是强度破坏，不发生失稳,45,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,最小用钢量,不同梁高下组合梁用钢量,如果钢材用到容许应力，最小用钢量能达到100kg/平方米,用钢量对比,46,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,基于全截面屈服的强度计算2.各板件尺寸符合最小构造要求来保证不出现局部失稳3.各规范均有最小构造要求的规定，主要是翼板、腹板、加劲肋,工字梁的设计总体思路,3、钢梁合理构造细节,47,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,非组合阶段翼板失稳,常见失稳形态,3、钢梁合理构造细节,48,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,组合阶段腹板失稳,常见失稳形态,3、钢梁合理构造细节,49,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,在不同的翼缘宽厚比下，稳定系数及失稳位置各有不同,翼缘宽厚比,3、钢梁合理构造细节,50,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,翼缘宽厚比,3、钢梁合理构造细节,翼缘宽厚比存在临界值。在临界值之下，稳定性由腹板控制；在临界值之上，稳定性由翼缘板控制。,51,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,翼缘宽厚比,3、钢梁合理构造细节,腹板高厚比对翼缘宽厚比临界值的影响,经验拟合公式,52,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,翼缘宽厚比选择的细化,3、钢梁合理构造细节,腹板高厚比在110150时，翼缘宽厚比可以根据以上经验公式计算；腹板高厚比小于110时，此时临界翼缘宽厚比基本小于12，翼缘板的屈曲临界应力一般大于屈服应力，进一步缩小翼缘宽厚比已经没有意义，因此可以取为1112左右；腹板高厚比取150以上时，腹板的屈曲失稳相对于翼缘板成为主要控制因素，翼缘板的宽厚比通可以根据施工及构造要求选择1516左右。,53,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,最大剪应力位置为跨中梁段上与支点梁段交界的部分，而最大正应力位置为跨中腹板靠近下翼缘的部分。剪应力大小基本不作为跨中梁段的设计控制因素,54,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,腹板高厚比对组合阶段承载能力有很大影响,55,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,在剪力和弯矩都大的区域出现主压应力方向的失稳，造成承载能力降低,56,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,在剪力和弯矩都大的区域出现主压应力方向的失稳，造成承载能力降低,57,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,中国组合桥梁规范对于Q345钢的高厚比限值120较为保守，结构破坏时大部分腹板区域仍处于弹性阶段；而美国规范高厚比限值150则不够安全，在汽车荷载作用下，结构有可能在极限承载能力破坏发生之前首先发生屈曲失稳破坏。,58,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,腹板在一跨内分为3个区段。支点区段的腹板厚度根据腹板抗剪设计条件计算确定；跨中区段采用实际梁高计算，限制腹板高厚比为150；近支点区段采用主压应力方向的倾斜等效梁高计算，限制腹板高厚比为150。,59,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,腹板高厚比,3、钢梁合理构造细节,分三段后的承载能力破坏均为强度破坏,60,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,加劲肋设置,3、钢梁合理构造细节,竖向加劲肋间距,61,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,加劲肋设置,3、钢梁合理构造细节,竖向加劲肋间距越密，稳定性越好间距超过1.5倍梁高后基本没有作用,62,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,加劲肋设置,3、钢梁合理构造细节,加劲肋板厚对腹板的稳定影响很小但是要保证加劲肋自身的稳定,63,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,加劲肋设置,3、钢梁合理构造细节,水平加劲肋在受压区设一道作用最大，多设效果不明显位置应在距受压翼缘0.2倍腹板高度如果把纵向加劲肋的材料直接加在腹板厚度上，效果更好,64,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,降低造价的新思路,3、钢梁合理构造细节,钢梁失稳是控制用钢量的主要因素架设阶段的失稳是更重要的因素管翼缘工字钢组合梁，可以进一步节省钢材,65,66,67,68,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,主要问题,4、混凝土桥面板,钢筋接头要满足中国规范的搭接或焊接要求很困难,69,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,国外的探索,4、混凝土桥面板,钢筋不焊也不搭接纵横钢筋错位交叉,试验构件,70,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,国外的探索,4、混凝土桥面板,破坏机理,71,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,国外的探索,4、混凝土桥面板,钢筋墩头,72,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,国外的探索,4、混凝土桥面板,钢筋墩头,73,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,国外的探索,4、混凝土桥面板,钢筋墩头,74,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,上海市政院的探索,4、混凝土桥面板,超高性能混凝土抗压150MPa抗拉810MPa,75,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,上海市政院的探索,4、混凝土桥面板,试件加载,76,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,上海市政院的探索,4、混凝土桥面板,破坏形态,77,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,混凝土的徐变终极值大约是300%2.钢的徐变终极值大约是5%8%徐变差将使桥面板中的预应力相当大部分转移到钢梁对于连续梁，负弯矩区桥面板存在开裂问题对短线法全预知桥面板组合梁桥进行全面的空间徐变分析,预应力徐变损失效应,5、设计分析,78,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,短线法预制桥面板,79,徐变系数曲线,按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范取值,徐变效应系数取值,徐变系数终极值1.5,80,徐变效应系数取值,81,徐变效应系数取值,82,徐变效应系数取值,AASHTO,Eurocode,JTG-D62-2004,环境湿度40%，终极值计算：1.55（AASHTO),1.44(Eurocode）,1.52（JTG),83,ANSYS三维模型,ANSYS提供金属蠕变分析工具，计算原理也是增量法根据混凝土的徐变特性，增量可以简化为：,方法1：方法2：,徐变效应分析方法,84,徐变计算方法简单模型验证1、应力不变下的徐变（静定）,方法1,方法2,徐变效应分析方法,85,徐变计算方法简单模型验证2、应变不变下的徐变（超静定）,方法1,方法2,徐变效应分析方法,86,施工过程分析,87,施工过程分析,计算模拟的工况,88,施工过程分析,计算模型,模型中混凝土材料（包括混凝土板，护栏底座）采用solid45单元模拟钢梁采用shell43单元模拟预应力钢筋采用link8单元模拟混凝土与钢梁之间的连接采用combine14弹簧单元模拟,89,施工过程分析,张拉预应力会改变混凝土自重在钢梁上的分布,90,吊装第一段桥面板，张拉桥面板预应力-混凝土板,施工过程分析,混凝土板上表面支点：-6-7MPa跨中：-3-4MPa,混凝土板下表面支点：-7-8MPa跨中：-2-4MPa,次边支点,边跨跨中,次边支点,边跨跨中,91,吊装第一段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁边跨跨中,施工过程分析,边跨（-70-35m）钢梁上表面Max：130MPa（压）,边跨（-70-35m）钢梁下表面Max：100MPa（拉）,92,吊装第一段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁次边支点,施工过程分析,次边支点（-35m）钢梁上表面Max：160MPa(拉）,次边支点（-35m）钢梁上表面Max：130MPa(压）,93,吊装第一段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁变形,施工过程分析,第一跨（-70-35m）跨中变形最大，max：-0.06m（下）,94,第一段桥面板与钢梁结合,施工过程分析,第一段混凝土板上表面,次边支点（-35m）钢梁上表面,结合时，应力基本无变化,95,吊装第二段桥面板，张拉桥面板预应力-混凝土板,施工过程分析,混凝土板上表面支点：-6-7MPa跨中：-3-4MPa,混凝土板下表面支点：-7-8MPa跨中：-2-4MPa,中支点,中跨跨中,中支点,中跨跨中,96,吊装第二段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁中跨跨中,施工过程分析,中跨（-35m，0m）钢梁上表面Max：100MPa（压）,中跨（-35m，-0m）钢梁下表面Max：72MPa（拉）,97,吊装第二段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁中支点,施工过程分析,中支点（0m）钢梁上表面Max：160MPa(拉）,中支点（0m）钢梁上表面Max：135MPa(压）,98,吊装第二段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁变形,施工过程分析,第一跨（-70m，-35m）变形最大，max：-0.064m（下）,99,第二段桥面板与钢梁结合,施工过程分析,第二段混凝土板上表面,中支点（0m）钢梁上表面,结合时，应力基本无变化,100,吊装第三段桥面板，张拉桥面板预应力-混凝土板,混凝土板上表面支点：-6-7MPa跨中：-3-4MPa,混凝土板下表面支点：-7-8MPa跨中：-2-4MPa,次边支点,中跨跨中,次边支点,中跨跨中,施工过程分析,101,吊装第三段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁边跨跨中,施工过程分析,边跨（35m，70m）钢梁上表面Max：120MPa（压）,边跨（35m，70m）钢梁下表面Max：90MPa（拉）,102,吊装第三段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁次边支点,施工过程分析,次边支点（35m）钢梁上表面Max：160MPa（拉）,次边支点（35m）钢梁上表面Max：130MPa（压）,103,吊装第三段桥面板，张拉桥面板预应力-钢梁变形,施工过程分析,第一跨（-70m，-35m）变形最大，max：-0.066m（下）；第四跨（35m，70m），变形约-0.05m（下）。,104,成桥-混凝土板应力,施工过程分析,混凝土板上表面,混凝土板下表面,105,成桥-混凝土板应力,施工过程分析,次边支点（-35m）上表面集中应力：-3.8-4.7MPa分布应力：-4.7-5.6MPa,中支点（0m）上表面集中应力：-4.7-5.6MPa分布应力：-5.6-6.4MPa,106,成桥-边跨钢梁应力,施工过程分析,边跨（-70m，-35m）钢梁上表面Max：135MPa（压）,边跨（-70m，-35m）钢梁下表面Max：143MPa（拉）,107,成桥-边跨钢梁应力,施工过程分析,边跨（35m，70m）钢梁上表面Max：120MPa（压）,边跨（35m，70m）钢梁下表面Max：137MPa（拉）,108,成桥-次边支点钢梁应力,施工过程分析,次边支点（-35m）钢梁上表面Max：165MPa（拉）,次边支点（-35m）钢梁下表面Max：167MPa（压）,109,成桥-中支点钢梁应力,施工过程分析,支点（0m）钢梁上表面Max：165MPa（拉）,支点（0m）钢梁下表面Max：167MPa（压）,110,成桥-钢梁变形,施工过程分析,第一跨（-70m，-35m）变形最大，max：-0.074m（下）；第四跨（35m，70m），变形约0.065m（下）。,111,成桥-预应力筋应力,施工过程分析,112,徐变10000天-混凝土板上表面,实际施工过程徐变效应分析,次边支点,中支点,次边支点,边跨跨中,中跨跨中,中跨跨中,边跨跨中,跨中比支点预压应力大；中支点预压应力分布比次边支点大。,113,集中应力：-0.80.1MPa平均应力：-2.6MPa-3.5MPa,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-混凝土板上表面,次边支点,边跨跨中,中跨跨中,114,集中应力：-2.0MPa平均应力：-3.3MPa-4.0MPa,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-混凝土板上表面,中支点,115,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-混凝土板下表面,跨中比支点预压应力大；中支点预压应力分布比次边支点大。,次边支点,中支点,次边支点,边跨跨中,中跨跨中,中跨跨中,边跨跨中,116,平均-4.4MPa-6.2MPa。,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-混凝土板下表面,边跨跨中,117,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-钢梁,钢梁上表面,钢梁下表面,118,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-钢梁,上表面,下表面,边跨,次边支点,边跨,次边支点,钢梁上表面支点附件由拉变压，-10-20MPa,119,实际施工过程徐变效应分析,徐变10000天-预应力,120,实际施工过程徐变效应分析,121,结论与建议,一、结论钢梁与混凝土连接后，混凝土徐变、但是钢梁阻碍混凝土徐变，造成预应压力在混凝土与钢之间转移。徐变后，在各中支点处，混凝土上表面压应力下降，平均应力从56MPa下降至33.5MPa左右，在各跨中处混凝土压应力略有下降。徐变后，由于混凝土板在支点处双向受力，在各支点钢梁顶面出现局部拉应力，大小在02MPa，但是范围很小，从支点向两侧延续12m。徐变后，中支点的混凝土板应力减少量，小于次边支点。徐变后，预应力筋应力基本无损失，预应力由混凝土向钢梁转移，由于支点处转移量大于跨中，因此徐变后整个主梁跨中上拱3cm左右。,122,结论与建议,徐变后，钢梁在支点处由于预应力转移，由成桥时的拉应力变成压应力。根据侧测算相当于钢梁承担了380t压力。增加短预应力束可以增加徐变后的中支点混凝土板的平均压应力，但是不能消除局部集中的拉应力。向上移动预应力筋可以减小墩顶混凝土板的集中拉应力值，但是不能完全消除集中应力。将预应力筋移到桥面板横桥向的中间，不能消除墩顶集中的拉应力，但是可有提高墩顶混凝土板的平均压应力如果在中支点设支承钢横梁，并与桥面板相连，能够增加徐变后混凝土板在负弯矩区域的平均压应力，但仍然不能改善集中的拉应力，除非同时做钢悬臂。,123,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,双主梁在活载作用下产生偏载效应,双主梁的活载横向分布计算,5、设计分析,124,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,总纵向应力由弯曲正应力和扭转翘曲应力互相叠加，,双主梁的活载横向分布计算,5、设计分析,125,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,双主梁的活载横向分布计算,5、设计分析,在桥梁结构设计中，一般采用平面杆系单梁法进行分析计算通过荷载横向分布系数m考虑偏心荷载对不同主梁的影响对于双主梁桥，一般采用杠杆原理法计算m其中忽略了钢梁的翘曲作用,126,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,双主梁的活载横向分布计算,5、设计分析,研究方法：利用空间有限元法计算钢梁应力与按照杠杆原理计算的应力对比，获得修正系数,127,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,双主梁的活载横向分布计算,5、设计分析,均布荷载作用,偏心荷载作用,128,双工字钢混组合梁桥设计与施工问题研究,同济大学石雪飞,双主梁的活载横向分布计