旅游热点城市旅游形象定位及推广的变迁研究

本 科 毕 业 论 文院 系 专 业 题 目 旅游热点城市旅游形象定位及推广的变迁研究以扬州市的旅游形象定位发展变化研究为例 年 级 学号 学生姓名 指导老师 职称 论文提交日期 20 年月日 本科毕业论文中文摘要首页用纸毕业论文题目：旅游热点城市旅游形象定位及推广的变迁研究以扬州市的旅游形象定位发展变化研究为例 旅游规划与管理（酒店管理） 专业 级本科生姓名： 指导教师（姓名、职称）： 摘 要近年来，城市旅游形象定位的研究逐渐成为国内外城市旅游研究的热门项目。拥有一个独具特色的城市旅游形象定位既可以提升城市在旅游者心目中的地位，从而吸引旅游者前往旅游目的地去享受旅游目的地的旅游产品和服务，又能够增强城市旅游竞争力。目前有关城市旅游形象定位的研究主要集中于其定性表述层面，绝大部分肯定它的战略价值和传播意义，而往往忽视了在定位城市旅游形象过程中起决定作用的影响因素的解析。本文以扬州市的旅游形象定位发展变化研究为例，将旅游热点城市旅游形象定位及推广的变迁研究置于多学科理论中，运用文献分析法、问卷调查法和案例对比研究法，同时在操作过程中采用定性研究与定量研究相结合的方法，对城市旅游形象定位及推广的变迁研究进行了全面研究，为形成扬州市独具特色的旅游形象定位，最终实现扬州市的旅游可持续发展奠定重要的理论和现实基础。关键词：城市旅游，形象定位，发展变迁及推广，扬州市I南京大学金陵学院本科毕业论文英文摘要首页用纸THESIS：The Analysis of the Interaction between Pile and Soil of the Process of PHC Pile Hammer into the Soil SPECIALIZATION: Geological Engineering POSTGRADUATE: Gu Shuai MENTOR: Professor Zhang Wei Abstract n recent years,PHC piles have been rapidly developed in our country. Because the pile has many advantages, such as, simple craft, reliable quality, fast construction, low cost, convenient detection, it gains a fairly wide range of applications in engineering.This paper discusses some application advantages which have been found by using dynamic testing technique applied to PHC piles monitoring and deeply probes into the arrangement and protection of sensor by combining with engineering examples. By analying the principal effects of soil plug effects and squeezing effect, combining with the obtained data, substituting into stress analytical formula, the paper analyzes causes of the destruction of PHC piles in detail and the results are consistent with the theoretical analysis. Therefore, a conclusion can be drawn as follows:The dynamic testing technique is an efficient mehod for monitoring the damage mechanism of PHC pile sinking . (2)The calculation model established by this paper can quantitatively calculated the soil plug ring to function on the pile body and judge the ring to the failure mechanism under the action of the pile. Key words:PHC pile, pile monitoring ,com pacting effect, soil plugging effect II本科毕业论文目录摘 要IAbstractII目录1第一章 绪论3 1.1 研究背景及研究意义3 1.2 研究目标与研究方法4 1.3研究内容及创新点6第二章 国内外相关研究进展7 2.1 国外城市旅游形象定位及其影响因素的研究进展7 2.2国内城市旅游形象定位及其影响因素的研究进展92.3研究综述与启示10第三章 城市旅游形象定位结构分析及理论模型构建143.1城市旅游形象定位研究的主体、客体与本体的结构分析143.2 影响城市旅游形象定位的因素153.2.1城市自身特征153.2.2节事影响173.2.3替代性竞争对手20 3.2.4 客源市场第四章 不同类型城市的旅游形象定位模式25 4.1都市引力型城市旅游形象定位上海 4.2旅游资源主导型城市旅游形象定位桂林 4.3旅游功能复合型城市旅游形象定位杭州 4.4不同类型城市旅游形象定位模式的总结第5章 扬州市城市旅游形象定位发展变化研究 5.1扬州市旅游形象形成与演变过程 5.2扬州市旅游形象的现状分析 5.3影响扬州市旅游形象定位变化的因素分析 5.4扬州市旅游形象的推广策略第6章 结论与讨论参考文献26致谢27第一章 绪论1.1 研究背景与意义1.1.1 总体背景随着工业化时代向信息化时代的演进，城市的发展也发生了革命性的的变化。在消费经济时代，城市本身及其文化已经成为一种可以生产交换的商品，而城市旅游恰恰就是这样一种商品。其迅速发展的一个直观表现就是旅游业产业规模的迅速扩大和国民经济的快速增长。在激烈的争夺客源市场的竞争中，许多城市都着力于旅游形象的策划，以期借助于旅游形象强化城市的旅游吸引力。然而他们总是急于开发，却忽视了城市旅游定位的长远意义，跳过了定位的关键阶段，直接进入了形象营销和推广程序，最终导致定位模糊。特别是像扬州这样的中小城市，其旅游发展正处于转型阶段，传统的旅游形象定位已经不已经不符合新形势的发展了。因此，以扬州市为例研究旅游热点城市的旅游形象定位及其发展变化是一个具有代表性的课题，无论是对扬州市的旅游发展还是其他中小城市的旅游发展都具有重要的理论意义和现实意义。20世纪90年代中后期以来，受CIS影响，在国内城市旅游规划与发展过程中出现了一些值得我们关注和急需解决的问题。本文主要以扬州市为例，从实证研究和实践活动中总结出了以下5个问题：（1） 城市旅游形象定位模糊，研究方法缺乏创新，大多借鉴旅游目的地形象定位的原则和方法，传播手段盲目跟风，缺乏客观性、科学性、可操作性。（2） 重视口号的宣传以及虚拟形象的建设等短期效应，忽视了城市旅游形象定位的长效机制的建立。（3） 重视旅游规划者的主观愿望，轻视旅游者的感知意象研究。（4） 频繁或盲目的变更城市的旅游形象定位（5） 对城市旅游形象的动态管理滞后，很少有城市注意跟踪形象策略推广后的市场反馈与评价1.1.2 研究意义（1）理论意义本研究将城市旅游形象定位研究置于心理学与旅游地理学、景观规划学以及营销传播学等多学科领域中，以“提出问题分析问题解决问题”的思路，走“理论研究实证研究研究总结”的路线，把一手数据与二手数据 相结合，突破城市旅游形象定位的固有模式，最终实现旅游规划者主观意愿与旅游者感知意象相统一的愿望。（2）实践意义通过问卷调查和数据分析，同时结合案例对比分析，使扬州与其他竞争城市在意蕴和形象上形成鲜明的差别，从而显示出扬州独特的形象，增强她的可识别度，为城市旅游形象规划者开拓了一个新视野。扬州曾一度使用“追随乾隆的脚步，走进诗画的扬州”、“一分诗意，二分明月，三生有幸下扬州”、“烟花三月下扬州”等宣传口号，但这些宣传口号的市场知晓度非常有限。本文通过对扬州市旅游形象定位及其发展变化的研究，明确其变化发展的影响因素及其相互关系，以期对扬州旅游的可持续发展尽一份绵薄之力。 1.2 研究目标与研究方法1.2.1研究目标通过问卷调查和数据分析，结合案例对比分析，建立科学的城市旅游形象定位影响因素体系，从而实现旅游规划者主观意愿和旅游者感知意向的真正统一。最终实现扬州市旅游的全面协调可持续发展。1.2.2研究方法本书总体上采用理论研究与实证研究相结合的方法，注意定性与定量研究相结合。理论研究的方法主要有：(1) 跨学科交叉分析法城市旅游形象定位及其发展变化的影响因素研究是一种多学科相互渗透的产物，涉及多门学科，如：地理学、心理学、传播学、美学、公共关系学等，如图1-1所示。（2）文献分析法a、问卷调查法以扬州旅游者和市民为主要调查对象，采用实地随机拦访、电子邮件、网络调查等方式，选取节假日、黄金周、平时，针对扬州的主要旅游景点、游客集散中心、CBD/RBD、火车站、汽车客运站等进行问卷调查，为城市旅游形象定位的发展变化的影响因素的定量分析，提供第一手资料。b、定量分析法对我们搜集到的第一手资料进行系统的数据分析，运用统计分析、网络分析、比较分析等定量分析技术，使得研究更具科学性和代表性。c、案例对比分析法选取典型城市案例，总结不同类型城市的旅游形象定位模式，最终建立扬州市旅游形象的市场评价与推广机制，从而实现对扬州市旅游形象的动态管理。1.3 研究内容与技术路线（一）、研究内容基于以上研究目标和方法，本文的研究内容及创新点主要有以下几方面：（1）以文献研究为基础，通过对城市旅游形象定位及其发展变化的影响因素间的关系进行系统分析，包括城市旅游形象定位研究的主体、客体与本体的结构分析。（2）在扬州的问卷调查的基础上，总结城市旅游形象感知的空间与时间变化规律（3）采用统计数据分析、空间分析、问卷调查分析、网络调查分析等方法，考察并分析不同人群对扬州城市旅游的感知状况。在扬州城市旅游形象定位受众分析与文脉分析的基础上，对扬州的城市旅游形象的变化发展进行全面分析，建立起扬州的城市旅游物质景观环境与现实形象定位、城市旅游体验环境与感知形象定位、城市旅游媒介环境与虚拟形象定位系统。（二）技术路线基于以上研究方法与内容，本科题的研究将按照以下几方面逐步展开：如图1-2第二章 国内外相关研究进展2.1 工程概况2.1.1地理位置与基本情况 为缓解华东地区供电紧张状况，改善电网布局，充分利用淮南市煤炭资源及交通运输便利等优势，经多方考察论证，淮南矿业集团与上海电力股份公司共同投资筹建淮南煤电某电厂。本期工程建设规模为装机容量2600MW，并留有扩建余地。拟建电厂厂址位于淮南市西北、田集乡境内，朱庙以东、庙西以西，毗邻阜淮铁路北侧，距离淮南市区约30公里左右。受建设单位委托，上海华东电力设计岩土工程公司承担了某电厂岩土工程勘测项目，在所出具的主厂房部分初步设计岩土工程勘察报告中，设计单位推荐主厂房基础采用600110的PHC桩。然而在基桩施打过程中，桩身打入至20多米深度时，根据高应变测试结果，距桩尖4到6米处桩身发生破碎，取芯后发现该段桩身混凝土破碎且钢筋断裂。2.1.2 工程地质条件根据可研阶段岩土工程勘察报告，主厂房区地基土分布情况自上而下描述如下： (1) 粉质粘土：灰黄色，硬塑，上部约20cm左右为耕土，含植物根茎，层厚0.403.00m，平均层厚2.53m。本土层室内土工试验定名为粘土，为资料的一致仍沿用野外定名为粉质粘土。(2) 粉质粘土：褐黄色，稍湿，硬塑，下部偶夹可塑的粉质粘土，局部夹少量薄层粉土，层顶埋深1.53m（平均值，以下同），层厚5.00-7.70m，平均层厚6.40m。(3) 粉土：褐黄色，湿，中密，夹粉质粘土，该层厚度不稳定，在水平方向和垂直方向上的变化比较大。层顶埋深7.92m，层厚0.805.30m，平均层厚2.93m。(4) 粉质粘土：褐黄色，湿稍湿，可塑硬塑，含姜结石，夹少量薄层粉土。层顶埋深10.86m，层厚3.507.90m，平均厚度5.90m。(5) 粉土：褐黄色，湿，中密，含姜结石与粉质粘土。层顶埋深16.76m，层厚1.505.40m，平均层厚3.36m。(6) 粉质粘土：褐黄色，稍湿，可硬塑，局部夹粉土。层顶埋深20.11m，层厚1.207.40m，平均层厚3.69m。(7) 粉土：深灰色，湿，中密密实，下部夹软塑的粉质粘土，局部夹粉砂。局部上部为褐黄色粉土。层顶埋深23.80m，层厚0.7011.40m，平均层厚3.51m。(8) 粉细砂：青青灰色，饱和，偶含姜结石，局部上部为褐黄色粉细砂，下部为青灰色粉细砂夹硬塑的粉质粘土、粉土。层顶埋深26.56m，层厚15.9022.00m，平均层厚18.95m。(9) 粉质粘土：青灰褐黄色，稍湿，硬塑，夹粉细砂、粉土厚层。层顶埋深45.51m,层厚1.705.70m，平均层厚2.45m。表2-1 物理力学性质一览表土层编号岩土名称重度（kN/m3）三轴UU粘聚力C(kPa)三轴UU内摩擦角(0)压缩模量Es p0p0+0.2MPa(MPa)双桥静力触探锥尖阻力qc(MPa)层厚（m）粉质粘土19.14506.01.11.6粉质粘土20.056210.02.16.8粉土19.35307.43.83.2粉质粘土19.54828.31.76.2粉土19.4461011.55.54.1粉质粘土19.455210.52.54.12.2测试方法比较表2中为电阻应变式、振弦式、差动变压式以及光纤光栅式等4类测试传感技术的比较与分析。从中可见，仅有电阻应变式与光纤光栅式两种技术能够实现动态测试，而电阻应变式在测量精度与测试成本两个方面又都优于光纤光栅式，因此最终选择电阻应变式传感技术作为本项目中基桩内力动态测试的手段。表2-2 常用测试方法比较技术、环境特性电阻应变式振弦式差动变压式光纤光栅式原 理以自补电阻粘贴在弹性元件上，构成量测全桥或半桥钢丝张拉在钢架上，钢架与弹性元件相连，由线圈激振钢丝并接受信号一次线圈固定于仪器外壳，以二次线圈与弹性元件相连光纤光栅粘贴在弹性元件上，由弹性元件的变形引起光栅栅距的变化线 性良好较差小变形不好良好测量灵敏度很好较好差较好温度特性需温度补偿易受温度影响易受温度影响易受温度影响导线干扰需进行长导线电阻影响的修正影响较小影响较大无影响自身补偿能力对自身的弯曲、扭曲可以自补偿补偿能力弱补偿能力弱可以自补偿对绝缘的要求要求高要求不高要求不高没有要求适用场合静、动态静 态静 态静、动态2.3测试方案2.3.1实验工况测试基桩共2根,分别编号为1号桩与2号桩，均采用600110的AB型PHC管桩，其中A桩桩长为15m，B桩桩长为13m。动测在打桩过程中进行。A桩为下桩先打，B桩为上桩后打。整个动测过程共包括34个测试工况，其中A桩入土过程包括12个测试工况，B桩入土过程包括22个测试工况，各测试工况的每阵测试时间均为10秒，采样频率均为5kHz。表2-3中为1号桩与2号桩各测试工况所对应的桩尖入土深度。表2-3 各测试工况所对应桩尖入土深度工况号桩尖入土深度（m）1号桩2号桩131.5243.53554665776887998101091111101212111313121414131515141615.51517161617.516.51718171818.517.51919182019.518.521续表20192220.519.52321202421.520.52522212622.521.52723222823.522.52924233024.523.53125243225.524.53326253426.525.52.3.2动测系统动测系统采用时分自动数据采集模块，其通道总数为42，总采集信号频率210KHz，即每个通道的采集频率为5000Hz，所有通道均以全桥方式连接应变式传感器。仪器的测量范围为3000微应变，精度是4微应变。2.3.3传感器布置1、2根桩的传感器均布设在其A桩，即先施打的下桩内。其具体布设方式为：箍筋表面布设电阻应变片。分别布设在距桩尖1m、2m、3m、4m、5m、6m截面的箍筋上，每截面布设3枚电阻应变片，3者互成120。纵筋表面布设电阻应变片与钢筋计。预先在PHC钢筋笼上焊接两根额外的纵筋，两者互成180。在距桩尖1m、3m、5m、7m、9m、11m的6个截面上，分别在两纵筋上绑扎应变式钢筋计；而在距桩尖2m、4m、6m、8m、10m、12m的6个截面上，分别在两纵筋表面粘贴电阻应变片。1号桩传感器布设方式及编号如图2-1所示，2号桩传感器布设方式及编号如图2-2所示。传感器的编号原则为：箍筋：B(A)-GJ-x-y，其中B或A表示厂家对测试桩的编号，GJ表示箍筋，x表示第x个截面，y表示第y个传感器。纵筋应变片：B(A)-ZJ-Tx，其中B或A表示厂家对测试桩的编号，ZJ表示纵筋，T表示粘贴应变片，x表示第x个应变片。纵筋钢筋计：x#。x表示厂家埋设钢筋计的流水编号。图2-1 1号桩传感器布置示意图图2-2 2号桩传感器布置示意图第三章 监测数据整理与分析3.1实验数据与分析2根基桩锤击沉桩阶段内力动测结果： 1号测试桩整个锤击沉桩过程中未发生破坏。 2号测试桩整个锤击沉桩过程中发生破坏。并且于入土24m时彻底粉碎破坏。取出关键数据桩入土23.5 m和24 m时的各传感器读数如图3-1、图3-2所示。图3-1桩入土23.5m时箍筋传感器读数图3-2桩入土24m时箍筋传感器读数由图3-1和图3-2可见,当桩入土深度23.5米，桩尖1米处，箍筋应变明显异常，后第3次锤击应变急剧增加从65到650 ，瞬间应力发生后，每次增加10倍，从那时起急剧增加;当桩埋时24米，1米距离桩尖位置，没有箍筋信号振动波形信号出现，表明有出现破坏，箍筋已经被拉断，其中应变片钢筋制作的塑性变形，应变约950大小。在从与桩尖2 至 6米的变化，完全不同于1米出应变箍筋。桩尖位置1米，箍筋传感器读数并不大。从距离桩尖1米处分析原因，桩尖破损钢筋裸露，受力面积较小，应变较大;而远离桩尖2 5米在这些部分由环向应力，钢与混凝土同步变形，面积打，强度应变较小。3.2 PHC管桩抗压强度影响因素计算3.2.1土塞效应及桩内土压力PHC管桩为开口桩, 预应力空心桩，承载机理比实心桩承载力复杂。这是因为预应力空心管桩桩基中通过挤压形成桩的土塞部分的桩端土中，另一部分将被推到桩内。随着桩继续深入，桩土进入核心的持续增长，并且当它达到一定高度时，由于桩墙和土芯之间的摩擦阻力，从而导致封闭效果，使土壤的形成土塞。土的桩端承载力的闭塞程度对端隙直接影响和破坏性能及桩14。由多种因素造成的影响和制约的变化管壁桩侧土塞抗性性状比较复杂。一般解决所造成的土塞的计算模型管壁桩侧阻力，有三种，一种是只为视土塞为刚塑体身，建立极限平衡方程;其次，根据应力和应变关系的建立土塞 - 荷载传递的微分方程;第三是离散的桩土塞作为质量块弹簧系统，根据不同的土壤为理想弹塑性体，利用线性方程组15。现在，做如下假设：土塞不产生综合的压缩;在每根桩的渗透过程土界面持平; 不考虑渗流的影响。从土塞深度处取厚度为的土芯微分体，如图3-3图3-3 管桩内土塞受力分析根据微分体的垂直向平衡条件,有其中 式中 距离深度z处的竖向应力; 横向应力; 土塞的横截面积与周长 土塞的横截面周长; C与管桩内壁的内聚力; 土与管桩内壁的摩擦角(考虑到桩体相对于土体光滑,可视桩体的粗糙程度对桩内土体的内聚力和土体与管壁的摩擦角进行一定程度的折减16。) 土的重度,地下水位以下土体容重采用浮容重; 主动土压力系数。当=0时，有: 上覆非楔形区域土体产生的自重压力非楔形土塞的容重非楔形土塞的高度, 所以得到了该深度土塞对管桩的内压力、3.2.2挤土效应及桩外土压力土挤桩的过程中，由于桩本身的体积“占领”土的原有空间，使土壤绕桩来取代。当桩挤入非饱和土壤、中，当土壤被挤压时，土壤的体积将收缩，周围的土壤能够有效地消散压应力。因此，土桩在类非饱和土的效果并不明显，造成过小的负面影响;如果当在饱和软土中受到挤压，体积不收缩或收缩率最小，压应力主要是通过土体位移，以减轻桩。挤土效应非常显著，因此造成了较大的负面影响，11。挤土类桩要表现在以下几个方面引起的桩类的影响：（1）由于桩身周围土压实和挤压，使土壤产生垂直和水平脊的位移可能会造成邻居被压入桩产生浮桩端是“浮动”，使桩承载能力比设计要求少;也引起桩及桩经纱断头位偏移等质量事故;并且可能发生相邻建筑物和市政设施造成的损坏不均匀变形12。（2）孔隙水压力的过程中打桩压力升高，造成土壤损失，土壤不会因持续传播和孔隙水压力和蠕变耗散损坏，可能会导致土壤垂直隆起和水平位移。以圆柱孔扩张理论来解释打桩的效果是常用的方法。假设土壤是理想弹塑性体，由于管桩打入，桩在局部区域外的土壤中，以满足屈服应力条件下的桩，这部分区域的入形成的塑性状态的塑性区，但塑性区外土壤仍处于弹性状态。由于土壤，负载，几何形状土都以管桩中轴线对称，可以看成桩轴对称平面应变问题13。如图3-4所示。图3-4竖向压桩桩周土效应机理分区设管桩内、外径分别为r1和r2,相对于圆孔扩张的初始孔径和最终孔径,塑性区最大半径为RP，在RP以外的土体依旧保持弹性状态。图3-5圆孔扩张计算简图微分平衡方程： 径向应力 法向应力摩尔库伦材料中屈服条件为： 粘聚力内摩擦角在管桩外径，有边界条件，结合以上式子，得：桩外侧土对管桩的侧压力把rRp的这部分看做外半径趋于无穷大的圆环，其径向位移： 泊松比 弹性模量 根据弹性理论，在弹塑性边界即处： 弹性交界面土压力无穷远处压力（土体初始侧压力） 在弹性交界面上满足： 综上所得简化：由于体积平衡得到：管桩中土塞填充率;为塑性区平均体积应变由此可以得知，由于挤土作用对桩周身产生侧压力为 3.2.3桩身环向受力分析对于钢筋混凝土轴心受拉构件的破坏过程可分为三个阶段：预加载到混凝土开裂开始为第一阶段，从混凝土开裂受拉钢筋即将产生的第二阶段，从受拉钢筋开始屈服拉伸破坏元件的第三阶段。在第三阶段，混凝土裂纹的所有由钢筋承受的张力大的横截面。在桩的截面上的力可以被看作是在均匀压力环平面的轴对称的情况17,如图3-6所示,管片中环向应力得:图3-6 管桩受拉计算简图管桩内径 管桩外径 桩内土压力 桩外土压力此力学模型下的环形管壁单位长度的环向力为： 管桩抗拉强度为： 为极限受拉承载力 为单位管壁长度的箍筋数量为钢筋的抗拉强度设计值;为受拉钢筋的截面面积3.3 数据验证结果 土塞的填充率(PLR)为土塞度与贯入深度之比18,土塞增量填充： 其中L土塞增长的长度, D为桩贯入深度的增量。 当桩尖入土24 m时,桩尖处于土层6中,已知在个土层分界处及0.83m，2.0m，24m出的土塞的高度分别h为0.76m,2.0 m,0.9 m,1.9m,1.0m,1.2m， 土塞填充率: 土层61的平均土塞增量填充率分别为0.33、0.31、0.33、0.31、0.32和0.3. 已知土的塑性区平均体积应变: 该管桩的箍筋布筋情况为5100,桩身采用强度为C80的混凝土。将各参数分别代入上述公式,求得入土24 m时,距桩尖15 m这5个截面的外侧土压力以及相应截面的管片中的内侧土压力，外侧土压力和环向应力。 有已知条件得距桩尖5m处：桩内土压力 桩外土压力单位长度环向应力距桩尖4m处：桩内土压力 桩外土压力单位长度环向应力距桩尖3m处：桩内土压力 桩外土压力单位长度环向应力距桩尖2m处：桩内土压力 桩外土压力单位长度环向应力距桩尖1m处：桩内土压力 桩外土压力单位长度环向应力整理如下表所示表3-1 各截面验证计算结果截面位置内侧土压力/Kpa外侧土压力/Kpa单位管壁长度环向力(kNm-1)距桩尖5m181.49456.74-102.54距桩尖4m240.32473.59-96.42距桩尖3m448.21490.95-62.12距桩尖2m626.01520.87-37.42距桩尖1m1207.67537.4968.21本文PHC管桩为600110的AB型桩，箍筋布筋情况为5100查询预应力管桩图集20得知钢筋看的抗拉强度设计值为280kN/m，因此求得单位管壁长度抗拉强度为：通过与表比较，得知在距离2m至5m处，环向为压应力与监测结果差距不大，在距桩尖1m处，环向拉应力大于抗拉强度，此处产生破坏，与监测结果一致。第四章 结论与展望本文通过查阅相关文献,了解预PHC管桩其自身所具有的特点和国内外的研究现状，通过分析管桩的荷载传递机理,并结合前人的研究,对PHC管桩的受力性状进行了简要的分析。并且统过工程实例，在PHC 桩沉桩监测中的应用给予了较为详细的阐述，并通过推导土压力解析式结合具体的工程实例对该技术的工程应用进行了系统的分析，得到了一些比较有价值的结论。（1）环向应变的突增异常，再一次证实了PHC 桩的沉桩承载性状属于端承-摩擦桩性质。（2）本文多建立的计算模型能够定量的计算出管桩受力的情况，并据此判断出管桩环向破坏机制。（3）本文所采用的的高频动态应变采集技术能够有效监测PHC管桩的受力机理，本可以据此判断管桩破坏情况。在实际工作中由于挤土效应和土塞效应的作用,PHC桩的抗压强度往往大于按照桩基技术规范计算的抗压强度。主要是抗拉强度计算公式中没有很好的对土塞效应以及挤土效应对单桩承载力的影响进行有效修正,对此如何定量深入分析还