预应力张拉计算书(范本)

.专业南宁到广州铁路车站的新项目NGZQ-7段* * * *桥梁预应力钢绞线张力控制计算书准备：审阅：审阅：中国铁路二十三国集团有限公司南光铁路NGZQ-7项目部2010年5月精选的文件预应力钢绞线张力控制计算书第一章项目概述本协议中的预应力钢绞线使用标准强度、低损耗，GB/t5224-2003的国家标准 s 15.24。跨30mT梁和25m箱梁均使用 s 15.24mm钢绞线。设计文档介绍了预应力张拉是采用千斤顶液压指示拉伸和伸长值进行双重控制施工的。预应力钢绞线在自由梁中的张力预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩擦系数u=0.26，渠道偏差系数K=0.003，钢梁松弛预应力损失为1302MPa，取决于拉伸预应力，=0.025，锚变形和钢梁倒带值(一端)为6mm是。横向预应力钢绞线波纹管摩擦系数u=0.26，流道偏差系数K=0.003，钢梁松弛预应力损失=0.025，锚定变形和钢梁倒带值(一端)为6mm；垂直预应力钢绞线波纹管摩擦系数u=0.35，流道偏差系数K=0.003，钢梁松弛预应力损失为=0.05，锚定变形和钢梁倒带值(一端)为1mm。梁本体预应力材料：垂直和水平预应力束：高强度低松弛，公称直径=15.24 (7 5)，拉伸标准强度f=1860MPa。弹性吊杆：27个 15.2环氧喷涂链杆配置，fpk=1860MPa。 25垂直预应力采用高强度精加工螺纹粗钢筋。锚定：纵向预应力以OVM15-9锚定；横向预应力束以OVMBM15-3(BM15-3P)、OVMBM15-4(BM15-4P)锚定；垂直预应力以JLM-25锚定吊杆采用GJ15-27锚。第二章设计肾脏研究一、计算公式和参数：1、预应力平均抗拉强度计算公式和参数：正在样式中：Pp-prestressing tendons平均拉伸(n)P-prestressed tendons的拉伸端拉伸张力(n)X-从拔模末端到计算截面的流道长度(m)-从拉伸端到计算截面的曲线通道部分切线的总角度(rad)渠道对K-0.002的m/m局部偏差的影响系数-prestressing tendons和hole wall的摩擦系数，0.142、预应力筋的理论伸长率计算公式和参数：正在样式中：Pp-prestressing tendons平均拉伸(n)L-prestressing tendons的长度(mm)Ap-prestressing tendons的剖面面积(mm2)，140 mm2Ep-prestressing tendons的弹性系数(N/mm2)，1.95105 N/mm2二、计算肾量： (根据设计编号)1，N1梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1500000/27=55555.56Nx=8.445/2=4.225m=0radPp=Pp=P=55555.56Nl=ppl/(apep)=5555 . 564 . 2225/(1401 . 95105)=0.859厘米与设计比较(1.764-0.859*2)/1.764=2.52%2，N2束一端的肾脏：单股张力的张力P=1500000/27=55555.56NX=11.736/2=5.868m=0radPp=Pp=P=55555.56Nl=ppl/(apep)=5555 . 565 . 868/(1401.95105)=1.194厘米与设计比较(2.451-1.194*2)/2.451=2.56%3，N3梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1450000/27=53703.7NX=14.084/2=7。042米=0radPp=P=53730.7Nl=ppl/(apep)=53730 . 77 . 042/(1401 . 95105)=1.385厘米与设计比较(2.844-1.385*2)/2.844=2.58%4，N4梁一端的伸长量：单股张力的张力P=12500000/27=46296.3 nX=15.491/2=7。746米=0radPp=P=46296.3Nl=ppl/(apep)=46296 . 37 . 746/(1401 . 95105)=1.314厘米与设计比较(2.696-1.314*2)/2.696=2.56%5，N5梁一端的伸长量：单股张力的张力P=10500000/27=38888.89nX=15.96/2=7.98m=0radPp=P=38888.89Nl=ppl/(apep)=3888 . 897 . 98/(1401 . 95105)=1.137厘米与设计比较(2.334-1.137*2)/2.334=2.59%6，T1，T2梁一端的伸长：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=66.005/2=33.003m=49.9/1000=0.05radkx=0.00233 . 003 . 140 . 05=0.073PP=182280(1-e-0.073)/0.073=175785.3nl=ppl/(apep)=175785 . 333 . 003/(1401 . 95105)=21.25厘米与设计比较(41.3-21.25*2)/41.3=-2.91%6，B1梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=66.026/2=33.013m=66.5/1000=0.0665radkx=0.00233 . 013 0 . 140 . 0665=0.075PP=182280(1-e-0.075)/0.075=175583.1nl=ppl/(apep)=175583 . 133 . 013/(1401 . 95105)=21.233厘米与设计比较(41.2-21.233*2)/41.2=-3.1%7、B2梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=66.018/2=33.0099m=99.5/1000=0.1radKx =0.00233.009 0.140.1=0.08PP=182280(1-e-0.08)/0.08=175177.8nl=ppl/(apep)=175177 . 833 . 009/(1401 . 95105)=21.18厘米与设计比较(40.64-21.18*2)/40.64=-4.2%8，N3梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280Nx=66/2=33米=0radPp=P=182280Nl=ppl/(apep)=18228033/(1401.95105)=22.034厘米与设计比较(41.98-22.034*2)/41.98=-5%9，N4梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=66.066/2=33.033m=299/1000=0.3radKx =0.00233.033 0.140.3=0.108PP=182280(1-e-0.108)/0.108=172776.3nl=ppl/(apep)=172776 . 333 . 033/(1401 . 95105)=20.906厘米与设计比较(39.4-20.906*2)/39.4=-6.1%10，N11梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=12.8/2=6.4m=0radPp=P=182280Nl=ppl/(apep)=1822806.4/(1401.95105)=4.273厘米11，N12梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=15.9/2=7.95m=0radPp=P=182280Nl=ppl/(apep)=1822807.95/(1401.95105)=5.308厘米12，N13梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=15.4/2=7.7m=24/600 94.8/1000=0.135radPP=182280(1-e-0.135)/0.135=179191.8nl=ppl/(apep)=179191 . 87 . 7/(1401 . 95105)=5.054厘米13、N13/捆绑一端的伸长：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=14.85/2=7.425m=24/600 92.9/1000=0.133radPP=182280(1-e-0.133)/0.133=179264.5nl=ppl/(apep)=179264 . 57 . 425/(1401 . 95105)=4.876厘米14，N14梁一端的伸长量：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=13.2/2=6.6m=0radPp=P=182280Nl=ppl/(apep)=1822806.6/(1401.95105)=4.407厘米15，N13/捆绑一端的伸长：单股张力的张力P=1302*140=182280NX=13.8/2=6.9m=0radPp=P=182280Nl=ppl/(apep)=1822806.9/(1401.95105)=4.607厘米第三章拉伸理论延伸率计算一、计算参数： (根据设计参数填写)1，k流道的局部偏差对檩条的影响系数：0.0022，-prestressing tendons和hole wall的摩擦系数：0.143，AP-prestressing tendons的测量剖面面积：140 mm24，EP-prestressing tendons的测量弹性系数：2.02105 N/mm25，锚定控制应力：k=0.75Ryb=0.751860=1395 N/mm26、锚环口摩擦损失：3.3%k7、单股拉伸末端的拉伸控制力：P=103.3%kAp=201745n8，插孔计算长度：56厘米9、作业锚定长度：7公分10，极限板计算长度：2.5厘米11、工具定位计算长度：无限制二、拉伸理论延伸率计算：1，N1梁一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906 (0.56 0.07 0.025)=8.561m=11.4/180=0.19897radkx=0 . 0027 . 906 0 . 140 . 19897=0.0436678PP=201745(1-e-0.0436678)/0.0436678=197404nl=ppl/(apep)=1974048.561/(1402.02105)=59.8mm2，N2束一端的肾脏：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105 (0.56 0.07 0.025)=8.566m=12.8/180=0.2234radkx=0 . 0027 . 9105 0 . 140 . 2234=0.047097PP=201745(1-e-0.047097)/0.047097=197068nl=ppl/(apep)=1970688.566/(1402.02105)=59.7毫米第四章千斤顶张力和相应的油表读数计算一、钢绞线张力控制应力：12个链排捆绑包：con=103.3k=103.3 # 43=2420.32 kn第二，1523千斤顶张力，0050油表：杰克回归方程：P=-0.35 0.01035F样式：P液压计读数(MPa)F插孔张力(KN)(1)，10%con=242.032 KN时：p=-0.35 0.01035 f=-0.35 0.01035242.032=2.16 MPa(2)，40%con=968.13KN时：p=-0.35 0.01035 f=-0.35 0.01035928.13=9.67 MPa(3)，70%con=1694.22KN时：p=-0.35 0.01035 f=-0.35 0.010351694.22=17.19 MPa(4)，100%con=2420.32KN时：p=-0.35 0.01035 f=-0.35 0.010352420.32=24.7 MPa三、1524千斤顶张力，0054油表：杰克回归方程：P=0.21 0.01022F:样式：P液压计读数(MPa)F插孔张力(KN)(1)，10%con=242.032KN时：p=0.21 0.01022 f=0.21 0.0102242.032=2.68 MPa(2)，40%con=968.13KN时：p=0.21 0.01022 f=0.21 0.01022948.13=10.10ma(3)，70%con=1694.22KN时：p=0.21 0.01022 f=