E0102强度校核报告

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 1MPa设计压力 5.3MPa设计温度 -24设计温度 15壳程圆筒内径Di675 mm管箱圆筒内径Di675mm材料名称16MnDR材料名称16MnDR 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 5.30MPa设计温度 t 15.00 C内径 Di 675.00mm材料 16MnDR ( 板材 )试验温度许用应力 s 181.00MPa设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度下屈服点 ss 315.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 11.83mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 638.10Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 5.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 283.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 172.00 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 5.68240MPa设计温度下计算应力 st = = 143.50MPastf 153.85MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 5.30MPa设计温度 t 15.00 C内径 Di 675.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 5.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 180.18MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8079计算厚度 dh = = 9.07mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 56.29 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 5.66439MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 5.30MPa设计温度 t 15.00 C内径 Di 675.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 11.32mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 638.10Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 5.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 172.00 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 5.93356MPa设计温度下计算应力 st = = 143.50MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 5.30MPa设计温度 t 15.00 C内径 Di 675.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 5.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 180.18MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8079计算厚度 dh = = 9.07mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 56.29 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 5.66439MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 1.00MPa设计温度 t -24.00 C内径 Di 675.00mm材料 16MnDR ( 板材 )试验温度许用应力 s 181.00MPa设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度下屈服点 ss 315.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.20mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 638.10Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 1.1000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 283.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 35.04 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 5.68240MPa设计温度下计算应力 st = = 27.07MPastf 153.85MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps1MPa设计温度 Ts -24平均金属温度 ts1装配温度 to15壳材料名称16MnDR设计温度下许用应力st181Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 2.023e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.077e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 675mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds15mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse12.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef2.039e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.578e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.744e+04mm2管设计压力pt5.3MPa箱设计温度Tt15圆材料名称16MnDR筒设计温度下弹性模量 Eh2.004e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh46.5mm管箱圆筒有效厚度dhe44.5mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”2.004e+05MPa材料名称1Cr19Ni9换管子平均温度 tt14设计温度下管子材料许用应力 stt137MPa设计温度下管子材料屈服应力sst205MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.953e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.954e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.635e-05mm/mm管管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：管子根数 n500换热管中心距 S25mm换一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L1350mm管子有效长度(两管板内侧间距) L11210mm管束模数 Kt = Et na/LDi1.278e+04MPa管子回转半径 6.052mm热管子受压失稳当量长度 lcr1100mm系数Cr =137.1比值 lcr /i181.8管子稳定许用压应力 () 29.18MPa管管子稳定许用压应力 () MPa材料名称16MnDR设计温度 tp15管设计温度下许用应力167MPa设计温度下弹性模量 Ep2.013e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn70mm管板计算厚度 d62.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad5e+04mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 4.306管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l3mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q68.5MPa管材料名称07MnMoVR管箱法兰厚度 50mm法兰外径 941mm箱基本法兰力矩 1.512e+08Nmm管程压力操作工况下法兰力 9.125e+07Nmm法兰宽度 133mm法比值0.06593比值0.07407系数(按dh/Di ,df”/Di , 查图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/Di ,查图 26) 0.02964旋转刚度 512.9MPa材料名称16MnDR壳壳体法兰厚度64mm法兰外径 941mm体法兰宽度 133mm比值 0.01881法比值0.09481系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图26 0.002364旋转刚度 77.99MPa法兰外径与内径之比 1.394壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 6.008旋转刚度无量纲参数 0.004794膨胀节总体轴向刚度 0N/mm管板第一弯矩系数(按,查图 27) 0.2384系系数 11.87系数(按查图 29) 2.725换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.88数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板第二弯矩系数(按K,Q或查图28(a)或(b)2.367系数（带膨胀节时代替Q） 0.006176计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.0128法兰力矩折减系数 0.2724管板边缘力矩变化系数 2.356算法兰力矩变化系数 0.3582管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 22.161e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 3.206e+05mm2数管板布管区当量直径 638.9mm系数 0.6038系系数 0.2472数系数 3.262计系数(带膨胀节时代替Q) 4.607算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9466管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.2301仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.0001344 当量压力组合 11MPa 有效压力组合 3.2629.752MPa基本法兰力矩系数 0.31770.1063 管板边缘力矩系数0.33230.1208管板边缘剪力系数 3.9431.434管板总弯矩系数 1.9361.492系数仅用于 时0.55440.4273系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）1.280.9616系数 0 ,=, 0, =; 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 212515.6N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 2838953.0 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 12451.5mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 15508.1mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 2576884.8NLD= L A+ 0.51 = 30.0mmMD= FD LD = 77306544.0N.mm作FG = Fp = 217889.5NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 53.2mmMG= FG LG = 11602618.0N.mmMpFT = F-FD = 42741.9NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 54.9mmMT= FT LT = 2345463.2N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 91254624.0N.mm预紧 MaW = 3187397.2NLG = 53.2mmMa=W LG = 169728912.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与M