12#-17#栋落地架-悬挑架计算1正修改方案

落地式脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.40米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为 483.0(考虑现场所用钢管壁厚均不可能为3.5因些计算采用483.0)； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.00 kN/m2；脚手架用途:装饰脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南省株洲市，基本风压为0.35 kN/m2；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033； 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.5=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=2.000.5=1.0kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.0=1.65 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax=1.651.052/8=0.227kN.m；最大应力计算值= Mqmax/W =0.227106/4490=50.56N/mm2；小横杆的最大应力计算值=50.56 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=1.65kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.6510504/(3842.060105.0)=1.176mm；小横杆的最大挠度1.176mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:g=0.033 kN/m；小横杆传来自重: P=1.65kN/m1.05/2=0.866kN； 2.强度验算集中荷载最大弯矩计算公式如下:均布荷载作用下：M1max=0.08qL2=0.080.0331.52=5.9410-3KN.m集中荷载作用下：M2max=0.267PL=0.2670.8661.5=0.347KN.mM= M1max+M2max=0.353KN.m最大应力计算值=0.353106/4490=78.6N/mm2；大横杆的最大应力计算值=78.6N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下Vmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vmax=0.6770.03315004/100EI=0.051集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=0.8662=1.732kN V= 1.8831.73215003/(1002.06105)=4.9610-3mm最大挠度和：V=VmaxVPmax= 0.0514.9610-3=0.056；大横杆的最大挠度 0.057mm小于大横杆的最大容许挠度1500/ 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5=0.0495kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.0495kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5=0.551kN；活荷载标准值: Q = 2.01.051.5=3.15kN；荷载的设计值: R=1.2(0.0495+0.0495+0.551)+1.43.15=5.19kN；R6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.124818=2.5KN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.3561.51.05/2=1.65kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m2)；采用采用竹串片脚手板，标准值为0.35(挡脚板只在铺竹架板才有，本工程中为五步架铺设竹架板)。 NG3 =0.3560.181.5=0.567kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.520=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =2.5+1.65+0.567+0.18=4.9kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值按两步架施工考虑NQ= （2.01.051.52）/2 =3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=1.35； Us - 风荷载体型系数：取值为1；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.70.351.351=0.331kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ= 1.24.9+1.43.15=10.9kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.9+ 0.851.43.15=10.2kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.3311.51.82/10=0.191kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N=12.88kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：=1.5；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ：A = 4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；=12880/(0.188424)=161.58N/mm2；立杆稳定性计算=161.58N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N=12.2kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；=12200/(0.188424)+/4490=195.6N/mm2；立杆稳定性计算= 195.6N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.00N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.49kN；活荷载标准值 ：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；Hs =0.1884.24010-4205103-(1.22.49+1.43.15)/(1.20.125)=59.62m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 59.62/(1+0.00159.62)=56.26m；H=56.62和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H=50m，架体搭设高度为18米小于50米，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.49kN；活荷载标准值 ：NQ =3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值Gk=0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.168 /(1.4 0.85) = 0.141 kN.m；Hs = 0.1884.24010-4205.00103-1.21.65+0.851.4(3.15+0.1884.2400.191/4.490)/(1.20.125)=58m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58/(1+0.00158)=54.8m；H= 54.8和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m，本工程搭设高度为18米，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： NH AfCNH连墙件所受的水平力设计值。 NH=HW+5KNHW风荷载产生的水平力设计值。HW=1.4WKAWAw脚手架外侧的迎风面积，等于连墙件的竖直与水平间距的乘积。风每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.800 m2；轴心压杆稳定系数，根据h=LH/ 按建筑施工脚手架实用手册表437A采用LH连墙杆的计算长度，应取连墙杆两端固定连接点的距离。A连墙杆截面面积。连墙杆与脚手架，连墙杆与建筑物的连接承载力应按下式计算：1、连墙杆稳定承载力验算NH NVNV = RC 架体最大距离离墙0.4mh=LH/=40/1.59=25.2 A = 4.24 cm2； 查表得： =0.931NH AfC=0.931424205=80.92KNHW=1.4WKAW=1.40.333.63=4.99NH = HW+5=4.99+5=9.99KN80.92KN连墙件的设计计算满足要求！2、扣件抗滑移计算：RC=80.8=6.4KN9.99KN扣件抗滑移不能满足要求，处理方法为在同一位置并排增加一根连墙件。扣件RC=280.8=12.8KN9.99KN满足要求，架体处连墙件采用拉内、外排立杆方式（如下图）。 连墙件扣件连接示意图悬挑脚手架计算搭设思路：12#16#楼层高均为18层，其一、塔楼外墙与地下室外墙有关联的从0.000开始起挑，分别设置三次悬挑，每次悬挑为6层（高度为18m），即16层为一次，712层为二次，1318层为第三次悬挑；（17栋从第二层起挑，每六层一挑），其二、塔楼外墙与地下室项板有关联的，7层楼面以下采用落地式脚手架，7层楼面以上的采用悬挑脚手架，分别设置二次悬挑，即在712层为一次，1318层为第二次悬挑。其三、针对悬挑高度超过6层的，即楼梯间炮楼范围，在屋面处采用16钢丝绳卸载一层。（具体搭设区域详后附图）脚手架钢管应符合JGJ 130-2001建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在仅靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙件宜近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300，从底层第一步纵向水平杆开始设置，剪刀撑必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜汗与地面的倾角宜在450600之间。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。作业层脚手板应满铺、铺稳、离开墙面100120mm、竹脚手板应设置在三根横向水平杆上，接头必须支在横向水平杆上，搭设长度应大于200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接头且严禁拆除。双排脚手架必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。悬挑脚手架架体搭设双排脚手架搭设高度为17米，立杆采用双管立杆扣件式钢管脚手架；下为16工字钢。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大 小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；其他各项双排脚手架计算均同扣件式落地双排钢管脚手架。此不赘述。在此只对悬挑脚手架悬挑钢梁承载力和容许挠度进行计算。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，连墙杆的支点距最外面立杆距离为1650mm，拟选用16工字钢，截面抵抗矩W=141X10mm3，截面积A =2610mm2。水平钢梁自重荷载 q=0.205kN/m；悬挑脚手架示意图图中,q 是由工字钢的自重标准准值所产生的均布荷载。 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.124819=2.371KN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.3561.51.05/2=1.65kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG3 =0.1440.181.5=0.151kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.519. =0.143kN；经计算得到，静荷载标准值NG =2.37+1.65+0.15+0.143=4.313kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值按两步架施工考虑NQ= 2.01.051.53/2 =3.15kN；立杆荷载F=1.24.3131.43.15=9.58KN图中,q是由工字钢的自重标准准值所产生的均布荷载。 计算简图:1） 内力计算式：支座反力： 11.46KN 弯矩： ：挠度 =0.049承载能力验算:式中-容许挠度，对于悬臂梁取=满足挠度要求。3、后部预埋原钢筋抗拉力验算： 取 RB =11.46KN 取. 210X201.11RB42233.111460 满足要求 卸料平台：一、卸料平台的构造要求及数据楼号备 注12#17#搭设尺寸：2.4m3.0m1.2m 主梁：18号槽钢次梁：48壁厚3.5mm钢管 次梁最大间距：700mm钢丝绳直径：637+1，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径17.5mm。容许承载力均布荷载：2kN/m2最大堆放材料荷载：8.00kN锚环直径：20mm二、卸料平台的加工制作槽钢、构件接触面均为满焊。平台上要设显著的限定荷载标识牌，本工程卸料平台限重0.8t。防护栏用50503 方钢。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用密目钢丝网全封闭围护。平台每侧设两根钢丝绳，其中里侧钢丝绳为保护绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个，正反相间卡住钢丝绳接头。平台底面铺满设脚手板，满铺、焊牢。吊环采用18光圆钢筋与卸料平台的主梁槽钢焊接。构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。三、卸料平台的预埋件设置在上一层的梁中预留两个锚环使用的钢筋规格为25。四、卸料平台的操作流程梁上预埋套管预埋锚环卸料平台承载试验卸料平台验收卸料平台起吊、安装。五、卸料平台承载试验及合格验收卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全员、技术员检查验收，其步骤如下：首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加0.8吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。六、卸料平台的吊装卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次由安全人员和工长验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。七、卸料平台的限载设置卸料平台上设限重为1吨的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。0.8吨限载牌料具名称规 格密 度单位重量单独堆放数量木方5070mm、 长2.5m625Kg/m32.19Kg365根木方6080mm、 长2.5m625kg/m33Kg260根松木板1.222.44m、18厚15mm800Kg/m343Kg18张竹胶板1.222.44m、12厚10mm1000kg/m336Kg22张钢管483.5mm、 长3.0m3.84Kg/m11.52Kg69根钢管483.5mm、 长4.0m3.84Kg/m15.32Kg52根自锁式架管483.5mm、 长1.2m4.27Kg/m5.124Kg156根自锁式架管自锁式架管483.5mm、 长2.4m4.27Kg/m10.248Kg78根脚手板厚5cm、宽2030cm、长4.0m0.35kN/m235Kg22块八、质量保证措施1、材料要求：对于槽钢等进场材料进行严格的检验，不合格材料杜绝使用，材料要求具体如下：卸料平台四周主肋采用槽钢、次楞采用48壁厚3.0mm钢管，对于进场的槽钢进行严格的检验，无砂眼等缺陷。栏杆采用50503 方钢制作，对于有质量缺陷的方钢杜绝使用。2、平台焊接质量要求：边框与内肋焊接成整体，焊缝饱满，焊缝高度6mm，必须满足要求，不得有漏焊砂眼等现象。平台焊接完以后，项目部质检人员对焊缝高度和厚度进行严格的检查，不满足要求的杜绝使用。3、其它要求：吊环采用20圆钢制作，焊缝双面满焊高度6mm。钢丝绳由安全部门进行严格的检查把关。卸料平台上满铺脚手板，悬挑端及侧面用50503 方钢焊1200mm高防护栏杆，栏杆四周用密目钢丝网封闭严密。卸料平台在安装和使用过程中项目部技术人员随时跟踪检查，以保证其质量。九、环境和职业健康安全保证措施1、职业健康安全保证措施结合本工程特点，防卸料平台、物料高空坠落、物体打击是危险源，特制定如下措施：1.1 卸料平台的上部位拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。1.2 钢丝绳，两边各设置前后两道，外侧为工作绳，里侧为保护绳，并进行受力计算。1.3 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。1.4 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。1.5 卸料平台吊装，需要木嵌后固定点固定后，接好钢丝绳，经过检验合格后，才能松卸起重吊钩。1.6 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。1.7 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。1.8 卸料平台上的物料要堆放平稳、合理，不得随意堆放。1.9 塔吊在吊装过程中要和信号工及操作工配合密切，不可麻痹大意。1.10 防物体打击的主要措施是对于进场施工人员必须佩戴安全帽，塔吊吊装平台时，杜绝工人在卸料平台下施工，且有专职安全员配合吊装。2、环境保护措施 结合本工程特点，周转材料的废料及粉尘是危险源，故制定本措施：2.1 废料统一使用塑料袋装起来，避免其污染环境。2.2 为了保证卸料平台上的粉尘不扩散，在平台四周设置密目钢丝网封闭。十、搭设详图及计算书1、 搭设详图2、悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.62m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.40m。次梁采用48壁厚3.5钢管，主梁采用18号槽钢U口水平，次梁间距0.7m。 设计容许承载力均布荷载2kN/m2（最大堆放材料荷载8.00kN）。 2.1、次梁的计算 次梁选择48壁厚3.5钢管，间距0.7m，其截面特性为：截面抵抗矩Wx=50.7cm3,截面尺寸：d=48mm,t=3.5mm 2.1.1荷载计算 2.1.1.1 恒载： 脚手板重量： 0.35kN/m2；48壁厚3.5钢管重量： 3.84kg/m9.81000=0.04 kN/m 2.1.1.2活荷载最大容许施工荷载为2kN/m2；2.1.1.3荷载组合荷载计算值 q = 1.2(0.350.7+0.04)1.42.00.7= 2.30kN/m 2.1.2内力计算 内力按照均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 跨中最大弯矩为：M=ql2/8最大弯矩计算值： M = 2.32.402/8=1.66kNm 2.1.3抗弯强度计算：M/1.05WxfM/1.05Wx =1.66106/1.0550.7103=31.2N/mm2 f = 205.00N/mm2,满足要求! f-钢材抗压强度设计值2.1.4、次梁与主梁的连接计算次梁与主梁采用焊接连接，连接大样见下图。验算在荷载N作用下，主次梁槽钢之间的焊缝强度。从前面计算书取次梁传给主梁的支座反力：N=Ra=2.32.4/2=2.76KN焊缝长度Lw=151mm，焊角尺寸取hf=1.5t=1.53.5=5mm，焊缝计算厚度he=0.7hf=0.75=3.5mmQ235 E40焊条，ftw=160N/mm(查钢结构设计规范表3.4.1-3)作用力平行于焊缝长度验算（规范7.1.3-2式）2760/（3.5151）=5.22N/mm2ftw=160N/mm2，满足要求 2.2、主梁的计算将里侧钢丝绳作为保护绳，只有外侧钢丝绳拉结平台。 主梁选择18号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为： 面积A=21.95cm2,惯性距I