普通型钢悬挑脚手架方案

江苏海洋产业研究院综合大楼工程脚手架子设定计量器方事件作者：审计员：批准者：大丰市现代建筑装饰有限责任公司2011-6-1脚手架工程方案专家论证姓名单位职务名称联系方式12345678910论证意见：由专家签字：目录一、脚手架计算书二、排放平台计算书31三、脚手架的组装和拆卸方法34四、施工平面配置40五、脚手架特殊作业操作资格41六、专家论证补充方案42一、脚手架计算表江苏海洋产业研究院综合大楼工程结构所属地上12层地下1层建筑高度： 54.60m标准层高度： 4.20m总建筑面积： 24086.00平方米施工公司：大丰市现代建筑装饰有限责任公司。本工程由大丰市海洋科学教育城管理委员会投资建设，由南京建筑工程学院建筑设计研究院设计，南京工大岩土勘察设计有限公司地质勘察、上海凯悦建设咨询监理有限公司监理、大丰市现代建筑装饰有限责任公司组织施工的曹锡锋担任项目经理，杨正清担任项目技术负责人。型钢悬垂拉链式钢管脚手架的计算为建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001 )，制定了建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001 )、钢结构设计规范 (GB 50017-2003 )等规范。I .第一层悬垂脚手架，即地面1层平面到7层平面。一、参数信息：1 .脚手架参数两排脚手架高27米，立棒采用单立棒竖棒的纵向距离为1.4米，竖棒的横向距离为0.8米，竖棒的台阶距离为1.8米内排架距墙壁0.30米长大横棒在上面，小横棒上叠着的大横棒的根数是3根脚手架沿墙长方向150米采用的钢管类型为483.0横杆和立棒的连接方式取作为单一拉链的拉链的滑动阻力系数0.80墙壁材料的配置分为两个阶段，纵向间隔为3.6米，横向间隔为2.8米，用紧固件连接墙材连接方式是双重紧固件连接2 .活荷载参数施工均布负荷(kN/m2):3.000脚手架用途：结构脚手架同时施工层数：1层3 .风荷载参数本工程位于江苏省盐城，检验载荷规范的基本风压为0.390，风载荷高度变化系数z为1.800，风载荷体型系数s为0.552计算中考虑风荷载的作用4 .静载荷参数每米立棒所承受的结构自重负荷基准值(kN/m2):0.1219脚手架板自重基准值(kN/m2):0.300； 扶手自重基准值(kN/m):0.150；安全设施和安全网自重基准值(kN/m2):0.005； 脚手架板铺设层数：14层脚手板种类：竹动物单脚手板栏栅种类：扶手，竹动物单脚手板栏栅5 .水平悬垂支撑梁悬垂水平钢梁采用14号h字钢，其中建筑物外悬垂段长1.2米，建筑物内锚段长2.4米。连接到地板的螺栓直径(mm):20.00平板混凝土编号：C30；6 .拖带和支柱参数支持数为：1钢丝绳的安全系数为：8.000钢缆和墙的距离是(m):3.000悬垂水平钢梁用钢索连接建筑物，最里面的钢索距离建筑物1.1 m。二、大横条的计算：根据扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001 )第5.2.4条的规定，大横杆用三根连续梁计算强度和挠曲，大横杆在小横杆上。 把大横杆上面的脚板自重和施工活负荷作为平均布负荷，计算大横杆的最大弯曲力矩和变形。1 .平均分布负荷值的计算大横杆的自重基准值：P1=0.033 kN/m脚手架板自重基准值：P2=0.30.8/(3 1)=0.06 kN/m；活性载荷基准值： Q=30.8/(3 1)=0.6 kN/m；静载荷的设计值： q1=1. 20.0331.20.06=0. 112 kn/m活性负荷的设计值： q2=1.40.6=0.84 kN/m图1大横杆设计负荷组合图(跨度最大力矩和跨度最大弯曲)图2大横杆设计负荷组合图(支撑台最大力矩)2 .强度管理中和支撑台的最大弯曲距离分别用图1、图2进行了组合。跨度中最大弯曲距离的计算公式为：跨度的最大弯曲距离为m1max=0. 080.1121.420.100.841.42=0.182 kn.m支架最大弯曲距离的计算公式为：支撑台的最大弯曲距离为m2max=-0.100.1121.42-0.1170.42=-0.215 kn.m选择支架弯曲力矩和跨度弯曲力矩的最大值，进行强度管理=max(0.182106、0.215106)/4490=47.884n/mm2；大横杆的最大弯曲应力=47.884 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3 .挠度管理：最大挠度考虑三跨连续梁在平均布载荷作用下的挠度。计算公式如下所示其中：静载基准值： q1=p1p2=0. 0330.06=0. 093 kn/m；活性载荷基准值： q2=Q=0.6 kN/m；最大弯曲的计算值如下所示v=0. 6770.093784/(1002.06105 )0. 9900.614004/(1002.06105 )=1.137毫米；大横杆的最大弯曲1.137 mm小于大横杆的最大允许弯曲1400/150 mm和10 mm，满足要求！三、小横杆的计算：按照JGJ130-2001第5.2.4条的规定，小横杆根据简单支撑梁进行强度和弯曲的计算，大横杆在小横杆上。 将大横杆支撑台的最大反作用力计算值作为小横杆集中载荷，在最不利的载荷配置下计算小横杆的最大弯曲力矩和变形。1 .负荷值的计算大横杆的自重基准值： p1=0.0331.4=0.047 kN；脚手架板自重基准值： P2=0.30.81.4/(3 1)=0.084 kN；活性载荷基准值： Q=30.81.4/(3 1)=0.840 kN；集中负荷的设计值： p=1.2 (0. 0470.084 )1. 40.84=1.333 kn；小横棒计算图2 .强度管理最大弯曲力矩包括：小横杆的自重平均布载荷和大横杆的传递载荷的标准值最不利地分配的弯曲力矩平均布载荷最大弯曲力矩的计算公式为：Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003 kN.m；集中载荷的最大力矩的计算公式为：Mpmax=1.3330.8/2=0.533 kN.m；最大力矩M=Mqmax Mpmax=0.536 kN.m；最大应力计算值=m/w=0.536106/4490=119.442 n/mm2；小横棒的最大弯曲应力=119.442 N/mm2小于小横棒的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3 .弯曲管理最大挠度为，小横杆自重平均布载荷和大横杆传递载荷的设计值分配最不利的挠度和小横杆自重平均布载荷下最大挠度的计算公式为：VQ max=50.0338004/(3842.06105 )=0.008毫米；大横杆的传递载荷P=p1 p2 Q=0.047 0.084 0.84=0.971 kN；集中载荷标准值最不利分配的最大挠度计算公式为：VP max=19970.628003/(3842.06105 )=1.107毫米；最大挠度和v=vqmaxvpmax=0. 0081.107=1. 115 mm；小横棒的最大挠度为1.115 mm，小横棒的最大容许挠度800/150=5.333，小于10 mm，满足要求！四、拉链滑动阻力的计算：规范表5.1.7显示，直角、旋转拉链承载力为8.00kN，拉链耐滑荷载系数为0.80，该工程实际旋转拉链承载力为6.40kN。纵向或横向的水平杆连接到立杆上时，拉链的抗滑承载力按下式计算(标准5.2.5):R Rc其中，Rc -拉链耐折断承载力设计值为6.40 kNR -纵向或横向的水平杆向立杆传递的垂直力的设计值大横杆的自重基准值： P1=0.0331.43/2=0.07 kN；小横杆的自重基准值： P2=0.0330.8/2=0.013 kN；脚手架板自重基准值： P3=0.30.81.4/2=0.168 kN；活性载荷基准值： Q=30.81.4 /2=1.68 kN；负荷的设计值： r=1.2 (0. 070.0130.168 )1. 41.68=2.654 kn；R 6.40 kN，单拉链抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立柱负荷的计算：作用于脚手架的载荷包括静载荷、活载荷和风载荷。 静载荷基准值包括：(1)每米立棒所承受的结构自重基准值(kN )为0.1219ng1=0. 1219 (1. 403/2 )0. 033/1.80 27.00=4. 340；(2)脚手架板自重标准值(kN/m2 )采用竹动物园脚手架板，标准值为0.3NG2=0.3141.4(0.8 0.3)/2=3.234 kN；(3)扶手和脚手架板自重标准值(kN/m )采用扶手、竹动物园脚手架板，标准值为0.15NG3=0.15141.4/2=1.47 kN；(4)包括安全网(kN/m2 )在内的悬挂的安全设施的负荷0.005NG4=0.0051.427=0.189 kN；计算出的静负荷基准值NG=NG1 NG2 NG3 NG4=9.233 kN；活荷载是施工荷载的基准值产生的轴力的合计，内、外立棒以纵距离内的施工荷载的合计的1/2取值。计算出的活负荷基准值NQ=30.81.41/2=1.68 kN；风荷载基准值通过下式计算其中Wo -基本风压(kN/m2 )在建筑结构荷载规范 (GB50009-2001 )的规定中被采用Wo=0.39 kN/m2；Uz -风荷载高度的变化系数在建筑结构荷载规范 (GB50009-2001 )的规定中被采用Uz=1.8；Us -风荷载体型系数：值为0.552计算的风荷载基准值Wk=0.7 0.391.80.552=0.271 kN/m2；不考虑风荷载时，立棒轴向压力设计值的计算公式n=1.2ng1.4NQ=1. 29.2331.41.68=13.432 kn；考虑到风荷载，立棒的轴向压力设计值n=1.2ng0. 851.4 NQ=1. 29.2330.851.41.68=13.079 kn；基于风荷载设计值的立柱拱板力矩MWMW=0. 851.4 wk lah2/10=0. 8501.40.2711.41.82/10=0.146 kN.m；六、立棒的稳定性计算：如果不考虑风荷载，竖杆的稳定性的计算如下立棒的轴向压力设计值： N=13.432 kN；计算立棒的截面回转半径： i=1.59 cm厘米计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3:k=1.155； 管理棒材细比时，取1.0计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 :=1.5；计算长度，由公式lo=kh决定： l0=3.118 m；长细比Lo/i=196；轴心受压活塞杆的