成都市青白江区华金大道三段脚手架方案

目录第一节编制依据3第二节工程概况3第三节脚手架方案选择4第四节脚手架的材质要求5一、普通悬挑架5第五节脚手架的搭设流程及要求6一、工艺流程6二、定距定位6三、搭设要求61、主杆基础62、立杆间距63、大横杆、小横杆设置74、剪刀撑75、脚手板、脚手片的铺设要求76、防护栏杆77、连墙件88、架体内封闭89、搭设进度和高度要求8第六节脚手架搭设的劳动力安排9第七节脚手架的检查与验收9第八节脚手架搭设安全技术措施9第九节脚手架拆除安全技术措施10第十节普通型钢悬挑脚手架计算书11一、参数信息121脚手架参数122活荷载参数123风荷载参数124静荷载参数125水平悬挑支撑梁136拉绳与支杆参数13二、大横杆的计算141均布荷载值计算142强度验算153挠度验算15三、小横杆的计算161荷载值计算162强度验算173挠度验算17四、扣件抗滑力的计算18五、脚手架立杆荷载的计算18六、立杆的稳定性计算20七、连墙件的计算21八、悬挑梁的受力计算22九、悬挑梁的整体稳定性计算24十、锚固段与楼板连接的计算251水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下252水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下253水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下26十一、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计26十二、安全措施31十三、脚手架的拆除34十四、安全管理35第一节编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB500172003中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB500102002中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB500072002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ5999中国建筑工业出版社。第二节工程概况1工程概况本工程地处成都市青白江区华金大道三段，场地内地势较为平坦,交通联系便捷。由成都新剑创房地产开发有限公司开发；2工程规模拟建的斯迈特国际大酒店项目位于成都市青白江区。该工程建筑总面积4121754M2,建筑底面积184054M2,规划用地面积2265986M2,拟建工程由1栋19F酒店写字楼及附属4F裙楼组成，设有3层地下室，地下深度约137米，拟建高层部分塔楼采用框架剪力墙结构，采用地下室顶板作为结构嵌固层，项目正负零为47740，建筑总高度为8340M，框架和剪力墙抗震等级均为二级。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ5999检查标准要求，要符合四川省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案12层采用双排单立杆钢管落地架。三层开始采用普通型钢悬挑架，36层（12M285M）,611层（28548M）,1116层（48675M），16屋面层（675831）。第四节脚手架的材质要求一、普通悬挑架L、钢管脚落地手架，选用外径48MM，壁厚350MM，钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5MM。钢管螺栓拧紧力矩达65NM时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄、黑色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用毛竹片并符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100CM2，做耐贯穿试验不穿透，1618M的单张网重量在3KG以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢，钢丝绳的直径为200MM。8、预埋螺栓的直径为160MM。9、架体横距08M，里排立杆距离外墙皮03M，步距18M图1A、1B、1C。连墙件36M45M布置，用刚性连墙横杆对架体进行连接，拉结点应从外架第一步开始进行布置，挑梁和预埋件、环制作如图（A、B）。整个架体用20MM钢丝绳斜拉将悬挑端部与工程主体拉结（图3A、3B）第五节脚手架的搭设流程及要求一、工艺流程脚手架搭设的工艺流程为水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。二、定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。三、搭设要求在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、主杆基础11本工程落地式脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10CM，宽度2M地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。在外架四周做300300排水沟，采用多孔砖12水泥砂浆砌筑并粉刷。12悬挑式脚手架按工程平面形状，定位放线，预埋固定预埋件，对结构板面不平整的垫平整，水平悬挑槽钢并固定牢固。2、立杆间距1脚手架立杆纵距15M，横距12M，步距18M；连墙杆间距竖直30M，水平45M即二步三跨里立杆距建筑物02M。2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500MM以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3立杆底部设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20CM左右。4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置1大横杆在脚手架高度方向的间距18M，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150MM。2外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15M。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150MM。5、脚手板、脚手片的铺设要求1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设毛竹片脚手片板宽为180MM，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。2满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3脚手架外侧必须设12M高的防护栏杆和30CM高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为09M和13M。4脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等，在脚手架内侧设12M的防护栏杆和30CM高踢脚杆。7、连墙件1脚手架与建筑物按水平方向45M，垂直方向30M，设一拉结点。楼层高度超过4M，则在水平方向加密。2拉结点在转角范围内和顶部处适当加密，即在转角L米以内范围按垂直方向每36米设一拉结点。3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭1脚手架的架体里立杆距墙体净距为200MM，如因结构设计的净距限制大于200MM而不小于150MM的必须设置脚手板，设置平整牢固。2脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150200MM、25钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。9、搭设进度和高度要求（1）搭设进度为在上一层施工前完成上一层的脚手架搭设施工。（2）最大高度为18M。第六节脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收普通悬挑架、落地架1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第八节及JGJ5999中“外脚手架检查评分表“，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭，即进行隔离。第八节脚手架搭设安全技术措施落地式脚手架、普通悬挑脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在电缆架空线路的不安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，作业前必须接受安全、技术教育，配合管理人员做好安全、技术交底工作；作业中必须正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/M2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件30M以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第九节脚手架拆除安全技术措施落地式脚手架、普通悬挑脚手架1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆拉结点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为15米，立杆的横距为12米，立杆的步距为18米；内排架距离墙长度为020米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为100米；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数080；连墙件布置取两步三跨，竖向间距30米，水平间距45米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2活荷载参数施工均布荷载KN/M22000；脚手架用途装修脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处四川省成都市，查荷载规范基本风压为0300，风荷载高度变化系数Z为0740，风荷载体型系数S为0645；计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20300；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0150；安全设施与安全网自重标准值KN/M20005；脚手板铺设层数6层；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16A号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度15米，建筑物内锚固段长度23米。与楼板连接的螺栓直径MM2000；楼板混凝土标号C30；6拉绳与支杆参数支撑数量为1；钢丝绳安全系数为8000；钢丝绳与墙距离为M3000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物12M。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203105/210105KN/M；活荷载标准值Q2105/2107KN/M；静荷载的设计值Q11200381201050172KN/M；活荷载的设计值Q21407098KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX00801721520100981520251KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX010017215201170981520297KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0251106,0297106/508058465N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为58465N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801050143KN/M；活荷载标准值Q2Q07KN/M；最大挠度计算值为V0677014315004/10020610512190009900715004/1002061051219001593MM；大横杆的最大挠度1593MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10038150058KN；脚手板的自重标准值P20310515/210158KN；活荷载标准值Q210515/211050KN；集中荷载的设计值P1200580158141051728KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX1200381052/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX1728105/30605KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0611KNM；最大应力计算值M/W0611106/5080120313N/MM2；小横杆的最大弯曲应力120313N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX5003810504/3842061051219000024MM；大横杆传递荷载PP1P2Q005801581051265KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX126511050310502410502/9/72206105121900207MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX00242072094MM；小横杆的最大挠度为2094MM小于小横杆的最大容许挠度1050/1507与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10038152/20058KN；小横杆的自重标准值P20038105/2002KN；脚手板的自重标准值P30310515/20236KN；活荷载标准值Q210515/21575KN；荷载的设计值R12005800202361415752582KN；R640KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/200382脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹笆片脚手板，标准值为03NG20361510503/21822KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015615/20675KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4000515180135KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG45455KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ2105152/2315KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO03KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ074；US风荷载体型系数取值为0645；经计算得到，风荷载标准值WK0703074064501KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1254551431510956KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ1254550851431510294KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/100850140115182/100058KNM；六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N10956KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0186；立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；10956/0186489120455N/MM2；立杆稳定性计算120455N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N10294KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；1029438/018648957968753/5080124593N/MM2；立杆稳定性计算124593N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK01KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW108M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW1516KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN06516KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I300/158的结果查表得到0949，L为内排架距离墙的长度；又A489CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF094948910420510395133KN；NL6516NF95133,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL6516小于双扣件的抗滑力128KN，满足要求连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1200MM，内排脚手架距离墙体300MM，支拉斜杆的支点距离墙体为1500MM，水平支撑梁的截面惯性矩I2370CM4，截面抵抗矩W237CM3，截面积A355CM2。受脚手架集中荷载N1554551431512593KN；水平钢梁自重荷载Q15355000017850418KN/M；AB悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到15002300悬挑脚手架支撑梁剪力图（KN）悬挑脚手架支撑梁变形图MM悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R11486KN；R28208KN；R30114KN。最大弯矩MMAX1658KNM；最大应力M/105WN/A1658106/1052370000103/35506664N/MM2；水平支撑梁的最大应力计算值6664N/MM2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/MM2,满足要求九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16A号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B570114100235/1200200235271由于B大于06，查钢结构设计规范GB500172003附表B，得到B值为0966。经过计算得到最大应力1658106/09662370007245N/MM2；水平钢梁的稳定性计算7245小于F215N/MM2,满足要求十、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R0114KN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098条F50N/MM2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D1144974/31425021/21207MM；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30CM以上搭接长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N0114KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；FB楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取143N/MM2；F钢材强度设计值,取215N/MM2；H楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到H要大于114497/3142201431274MM。螺栓所能承受的最大拉力F1/43142022151036751KN螺栓的轴向拉力N0114KN小于螺栓所能承受的最大拉力F6751KN，满足要求3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N8208KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；B楼板内的螺栓锚板边长，B5D100MM；FCC混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095FC143N/MM2；经过计算得到公式右边等于13851KN，大于锚固力N821KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求第十一节、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计31悬挑架荷载的取值与组合311计算基数计算高度H199M步距H15M立杆纵距LA15M立杆横距LB105M查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）钢管自重G100384KN/M挡脚板自重G200262KN/M安全网自重G3001KN/M2外立杆至墙距LD140M装饰施工活荷载QK2KN/M2内立杆至墙距LC035M312脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A1得架体每米高度一个立杆纵距的自重GK101394KN/MNG1KHGK119901394277406KN313构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）外立杆竹笆板，按2步设一层计，共6层，单位荷重按035KN/M2计NG2K1（6LALB035）/2103610515035/2103165375N栏杆、挡脚板（按6层计，栏杆每步架1根）NG2K2（26LAG16G2）103（261500384600262）1038484N安全网NG2K3HLAG3103199150011032985N合计NG2K16537584842985280065N内立杆竹笆板NG2K1（6LALB035）/2103（6LALC035）/2103（610515035603515035）/21032205N纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K26LAG1615003841033132N合计NG2K2205313225182N314施工均布活荷载按装饰阶段两层同时施工考虑外立杆NQK外2LALBQK/22151052/2315KN内立杆NQK内2LALBQK/22LALCQK315031522495KN315垂直荷载组合外立杆N112NG1KNG2K14NQK外1230946832521431512026KN内立杆N212NG1KNG2K14NQK内123094682975714495142145KN32水平悬挑梁设计本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用18槽钢，长29M（局部44M），在二层23线、六层、十二层楼面上预埋216的圆钢对槽钢进行背焊固定，距外墙边12M。根据钢结构设计规范（GB500172002）规定进行下列计算与验算计算模型计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。16槽钢截面特性WX1522103MM3,I13699104MM4,自重Q02299KN/M，弹性模量E206103N/MM2，翼缘宽度B70MM，翼缘平均厚度105MM，高度H160MM。最大弯矩MMAXN114N2035Q152/2120261414214503502299152/22207KNM强度验算MMAX/（XWX）X截面发展系数，对形截面，查表得X105；WX对X轴的净截面抵抗矩，查表得WX1522103MM3。F型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取F215N/MM2。2207106/（1051522103）1381N/MM2F215N/MM2安全。整体稳定验算根据刚结构设计的规范（GBJ1788）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长14米折算成简支梁，其跨度为21428米，按下列公式计算整体稳定系数（570B/L1H）235/S57070105/（2800180）235/21509086则悬挑梁弯曲应力为MMAX/（WX）2207106/（090861522103）13175N/MM2F215N/MM2安全。刚度验算N1L3/3EIN2LC23LLC/6EIN1、N2作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E弹性模量，E206103N/MM2。I钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取F215N/MM2。1202610314003/320610513699104142145103350231400350/620610513699104L/2501400/25056MM，满足要求。16号槽钢后部锚固钢筋设计锚固钢筋的承载力验算锚固选用216圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为N3MMAX/132207/1316977KN吊环承受的拉应力为N/A16977103/（231482）4224N/MM2215N/MM2满足要求。锚固钢筋的焊缝验算F/（LW）F作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，FN316923N；LW焊缝的计算长度，取LW301020MM。焊缝的计算厚度，取8MM。16977103/（208）1061N/MM2160N/MM2满足要求。由计算结果可知，当挑梁采用16号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。第十二节、安全措施脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。立杆搭设应符合下列规定相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500MM；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1M,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100MM。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1M，高出檐口上皮15M。纵向水平杆搭设应符合下列规定纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定本工程外脚手架高度小于50M，连墙件每36M45M设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300MM；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不