1#楼钢管落地脚手架计算书(250厚顶板上)

钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑地基基础设计规范GB500072002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等编制。一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为36M，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为横距LB为09M，纵距LA为15M，大小横杆的步距为18M；内排架距离墙长度为050M；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距36M，水平间距45M，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值3000KN/M2；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处上海，基本风压04KN/M2；风荷载高度变化系数Z，计算连墙件强度时取12，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数S为12；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M01248；脚手板自重标准值KN/M20300；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0140；安全设施与安全网KN/M20005；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M0038；脚手板铺设总层数20；5承重混凝土板参数板类型双向板；板单元计算宽度BCM45M；板单元计算长度BLM45M；板厚度HMM250；混凝土成型龄期TB天28；混凝土强度等级XBC35；混凝土强度实测值FCKMPA167；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（MM2）X向正筋HRB40012150ASX754Y向正筋HRB40012150ASY754X向负筋HRB40012150ASX754Y向负筋HRB40012150ASY754二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P20309/21009KN/M；活荷载标准值Q309/2109KN/M；静荷载的设计值Q1120038120090154KN/M；活荷载的设计值Q21409126KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下M1MAX008Q1L2010Q2L2跨中最大弯距为M1MAX00801541520101261520311KNM；支座最大弯距计算公式如下M2MAX010Q1L20117Q2L2支座最大弯距为M2MAX010015415201171261520366KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0311106,0366106/508072047N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为72047N/MM2小于大横杆的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下MAX0677Q1L40990Q2L4/100EI其中静荷载标准值Q1P1P200380090128KN/M；活荷载标准值Q2Q09KN/M；最大挠度计算值为0677012815004/10020610512190009900915004/1002061051219001972MM；大横杆的最大挠度1972MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10038150058KN；脚手板的自重标准值P2030915/210135KN；活荷载标准值Q30915/211350KN；集中荷载的设计值P1200580135141352121KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAXQL2/8MQMAX120038092/80005KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAXPL/3MPMAX212109/30636KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0641KNM；最大应力计算值M/W0641106/5080126181N/MM2；小横杆的最大弯曲应力126181N/MM2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下QMAX5QL4/384EIQMAX500389004/3842061051219000013MM；大横杆传递荷载PP1P2Q005801351351543KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下PMAXPL3L24L2/9/72EIPMAX154269003900249002/9/72206105121900159MM；最大挠度和QMAXPMAX00131591603MM；小横杆的最大挠度为1603MM小于小横杆的最大容许挠度900/1506与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10038152/20058KN；小横杆的自重标准值P2003809/20017KN；脚手板的自重标准值P3030915/20202KN；活荷载标准值Q30915/22025KN；荷载的设计值R120058001702021420253168KN；R800KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。1每米立杆承受的结构自重标准值，为01248KN/MNGD1012481502/20038/180360012003763KN；NGS10124800381502/20038N；2脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为03KN/M2NGD2030150905/20KN；NGS203200150905/263KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为014KN/MNGD3014015/20KN；NGS301420015/221KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网0005KN/M2NGD40005153612018KN；NGS400051512009KN；经计算得到，静荷载标准值NGDNGD1NGD2NGD3NGD43943KN；NGSNGS1NGS2NGS3NGS410832KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ309152/2405KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为ND12NGD08514NQ123943085144059551KN；NS12NGS08514NQ12108320851440517818KN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为ND12NGD14NQ1239431440510402KN；NS12NGS14NQ12108321440518669KN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算WK07ZS0其中0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用004KN/M2；Z风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用Z1056，1；S风荷载体型系数取值为12；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为WK107041056120355KN/M2；WK207041120336KN/M2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为MW108514WK1LAH2/1008514035515182/100205KNM；MW208514WK2LAH2/1008514033615182/100194KNM；1主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式N/AMW/WF立杆的轴心压力设计值NND9551KN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式N/AF立杆的轴心压力设计值NND10402KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001表533得K1155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；考虑风荷载时955134/0186489205204285/5080145407N/MM2；立杆稳定性计算145407N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求不考虑风荷载时1040184/0186489114364N/MM2；立杆稳定性计算114364N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求2架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式N/AMW/WF立杆的轴心压力设计值N12NGDNGS08514NQ/211275KN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式N/AF立杆的轴心压力设计值N12NGDNGS14NQ/2117KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001表533得K1155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；考虑风荷载时1127511/018648919432224/5080162217N/MM2；立杆稳定性计算162217N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求不考虑风荷载时1170036/018648912864N/MM2；立杆稳定性计算12864N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算Z12，S12，004，WK07ZS0071212040403KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW162M2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW9145KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN014145KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L/I500/158的结果查表得到0912，L为内排架距离墙的长度；A489CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF091248910420510391423KN；NL14145NF91423,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL14145小于双扣件的抗滑力16KN，满足要求连墙件扣件连接示意图八、混凝土板强度验算因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用单根立杆传递荷载代表值KNNLNGDNGSNQ39431083240518826KN；混凝土板活荷载设计值KN/M2QB142NL/LALBLBBC/049BCBLQK1418826/15090945/049454507969KN/M2；混凝土板恒载设计值KN/M2GB12H0/10002575KN/M2；GBGBQB/2757969/211484KN/M2；GQGBQB75796915469KN/M2；QBQB/27969/23984KN/M2；四边铰支MQ10037；MQ20037；四边固定M10018；M20018；M10051；M20051；M1M1M2GBBC2MQ1MQ2QBBC2847KN/M2；M2M2M1GBBC2MQ2MQ1QBBC2847KN/M2；M1M1GQBC2160