某2万吨污水处理厂工艺计算书

一A2/O工艺的设计11A2/O工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A2/O工艺是否适合本污水处理方案。1设计流量Q20000M/D8333M/H原污水水质COD320MG/LBOD180MG/LSS200MG/LTN38MG/LTP4MG/LNH3N26MG/L一级处理出水水质COD330（120）264MG/LBOD180（110）160MG/LSS200（130）140MG/L二级处理出水水质BOD10MG/LSS10MG/LNH3N5MG/LTP1MG/LTN15MG/LCOD50MG/L其中80064230TNCOD025164BODTP符合A2/O工艺要求，故可用此法。12A2/O工艺设计参数BOD5污泥负荷N0071KGBOD5/KGMLSSD好氧段DO2缺氧段DO05厌氧段DO02回流污泥浓度XRMG/L污泥回流比R100601混合液悬浮固体浓度X3000MG/LRR2混合液回流比R内TN去除率YTN6010385R内100150取R内200TNY113设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（2）硝化细菌最大比增长速率047E0098（T15）MAX047E0098（T15）03176D1（2）稳定运行状态下硝化菌的比增长速率N,MAX1ZK0399D104265（3）最小污泥龄CMCM1/N251D1039（4）设计污泥龄DCMCFDDD0495123为保证污泥稳定，取20D。C式中DF设计因数，为SFPF其中SF为安全因数，取3，PF为峰值因数取12CM最小污泥龄，为251D反应池计算（1反应池容积V15022M，取15100MXNSQO307106824（2反应池总水力停留时间T1802HV3852（3各段水力停留时间和容积厌氧缺氧好氧1254厌氧池水力停留时间T11802214H,取22H3981厌氧池容积V12283331833M缺氧池水力停留时间T12T122244H缺氧池容积好氧池水力停留时间T354221188H好氧池容积V35418339898M（4校核氮磷负荷KGTN（KGMLSSD）好氧段总氮负荷0011005（符合要求）9803O3VXTNQ厌氧段总氮负荷0006005（符合要求）141P（5剩余污泥（取污泥增长系数Y06，污泥自身氧化率KD005）（1）降解BOD5生成污泥量W1A（SASE）Q051601024833301450KG/D（2）内源呼吸分解污泥量W2BV005300098981014847KG/D（3）不可生物降解和惰性悬浮物量W3（14010）248333051300KG/D10剩余污泥WW1W2W31265KG/D或者WPXPSPXYQ（S0SE）KDVXVPS（TSSTSSE）05PX0620000（016002）00515100305（014001）20000051848KG/D取大值1900KG/D。（6反应池主要尺寸反应池总容积V15100M设反应池2组，单组池容积V15100/27550M缺氧和厌氧段取有效水深60M，曝气段有效水深取58M，廊道宽B58M单个曝气池长度L382M校核（满足12）185HBHB6/23BL取超高10M，则反应池总高H611M厌氧池尺寸见图纸缺氧池尺寸LB25512M厌氧池尺寸LB12812M14曝气系统的设计计算采用鼓风曝气系统，空气扩散装置安设在水下H56M处；计算水温设为25；曝气池出口处溶解氧浓度C2MG/L。确定需氧量1按公式计算VXBSQAORE02式中O2混合液需氧量，KGO2/D；活性污泥微生物每代谢1KGBOD所需要的氧量，以KG计，本设计取05；Q污水流量，M3/D；每KG活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以KG计，本设计取B015；V曝气池容积，M3，本设计中为4944M3。代入各值，则有单组需氧量492150/512601502OR22207KGO2/D计算曝气池内平均溶解氧饱和度21）空气扩散装置出口处的绝对压力HPB389156105PA35106102）取氧转移速率EA18，气泡离开池表面时，氧的百分比9178021791279ATEO3）确定计算水温25C以及及20C下的氧的饱和度，查排水工程下册附录1，得LMGCS/4825OLMGCS/17920O则曝气池内平均溶解氧饱和度，TBSSBOP5561005MG/L42917048TBSSBOPC5206LMG/9710423179计算20C时脱氧清水的需氧量3HKGODKGCRRTTSBS/917/4180241970158070242000式中、均为修正系数，在计算温度下07，095。计算平均时供气量4HMERGAS/25708091235空气管路系统计算1）总压力损失计算单组曝气池平面布置如下单组A/A/O池空气管平面布置斩首如图，每组A/A/O池设三根干管，B、C干管上均设5对配气竖管，A、D干管上均设5支配气竖管，全曝气池共设30条配气竖管。每根竖管的供气量为HM/403123曝气池平面面积为85347021199M2每个空气扩散器的服务面积按070M2计，则所需空气扩散器的总数为个1740为安全计，本设计采用1800个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为个60318每个空气扩散器的配气量为HM/71823选用BYW型固定式平板型微孔曝气器，服务面积为S03075M2，阻力为300MMH2O。将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图（参见图），用以进行计算。85M943081267912435167M0M8选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气计算。由空气计算管道一览表中11项各值累加，得空气管道系统的总压力损失为KPAH857294211微孔曝气头的损失为304KPA，则总压力损失为28573045897KPA为安全计，设计取值98KPA。2）空压机的选定空气扩散器装置在距曝气池池底02M处，因此，空压机所需压力为P（450210）985194KPA空压机供气量为28800M3/D240M3/MIN根据所需压力及空气量，选用RF250A型罗茨鼓风机三台、二用一备，空压机风压686KPA,风量589M3/MIN，电动机功率P110KW。4、污水、污泥处理流程水力计算41污水流程411污水处理流程水力计算（1）水力计算线路选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。粗格栅提升泵细格栅沉砂池A/O池配水井计量槽配水井二沉池消毒渠计量槽出水口图41水力计算流程（2）水力计算结果由处理水排出口逆推计算，各管段的水力损失如表41所示表41管段水头损失计算表充满度构筑物连接管上端名称下端名称管道长度L（M）设计流量L/S管径DMM坡度I/流速VM/SH/DH沿程水头损失H1（M）局部阻力系数局部水头损失H2（M）水头损失HH1H2（M）计量槽出水口15409518000960811080014000000000014二沉池消毒渠35204756001110721060039463001220161配水井2二沉池30204756001110721060033107000280062A2/O池配水井2125204756001110721060139309000820221配水井1A2/O池30204756001110721060093208000550188计量槽配水井170204756001110721060122309000820275表42明渠水头损失计算表构筑物连接管渠（明渠）上端名称下端名称管道长度L（M）设计流量L/S明渠宽WMM坡度I/流速VM/S水深H（M）沿程水头损失H1（M）局部水头损失H2（M）水头损失HH1H2（M）沉砂池计量槽320475100001804105000100010001细格栅沉砂池840951100007208205000600080014提升泵细格栅440951100007208205000300040007412各构筑物自身水头损失根据相关规范以及经验取值，各构筑物自身水头损失如下消毒渠02M配水井03M二沉池06MA2/O池05M计量堰017M沉砂池03M细格栅015M粗格栅011M413高层计算市政排水管网接入污水厂的污水干管管底标高为318361M。经过整平，污水处理厂地面的平均设计标高取为322500米（并作为相对0000）。排入水体为附近的荣峰河，其50年一遇的洪水位为314米，污水厂的地面标高与荣峰河水面标高相差较远，所以污水厂各构筑物的控制标高基本不受荣峰河水面高度的限制。在厂区内先确定二沉池的标高，再推求各处理构筑物的设计标高。水面标高前一构筑物水面标高ILV2/2G构筑物自身损失富余水头，富余水头取005M。表43各处理构筑物设计标高单位M构筑物水面标高有效水深总高H底部标高顶部标高出水口321000计量槽322369060100321769322769消毒渠322589129179321299323089沉淀部分323000230320700二沉池泥斗318200143530318200323500配水井2323412300350320412323912好氧区323982缺氧区324182A2/O池厌氧区324282450510319482324582配水井1324970300360321670325270计量堰325389060095324789325739沉砂部分325740060325140沉砂池砂斗部分152274323620326360栅后325954090110325054细格栅栅前326104090095325204326154集水井318739300742315739322800栅后318739070516318034粗格栅栅前31884407050531814432280042污泥流程421流程水力损失污泥流动中水头损失计算方法与污水相同，从控制点标高开始，含水率为99995，污泥在管道中水力特性与污水相似，当含水率在9092时，则与污水相比水头损失增加很多。在设计污水管道时，应采用较大流速，使污泥处于紊流状态，则各管路损失如下表所示污泥管路计算设计流量（L/S）规格（M/S长度（M）水头损失（M）二沉池至污泥泵房31681DN50016120014污泥泵房至储泥池1723DN10005560042污泥泵房至厌氧池27083DN500138170087污泥泵房至配水井14167DN250085140069422高层计算污泥处理各构筑物标高如表45所示。表44各处理构筑物设计标高单位M构筑物水面标高有效水深总高H底部标高顶部标高污泥泵房323412300350320412323912储泥池323000200250321000323500223计算公式（1）浓缩池的面积（22MMQCA1）式中Q为污泥量M3/D；C为污泥固体浓度KG/L；M为污泥固体通量KG/M2D。（2）浓缩池的直径（241MAD2）式中A1为单池面积，；N为池子个数。1（3）浓缩池的高度在缺少实验数据时，把重力浓缩池的深度划分为五部分，即浓缩池工作部分并有效水深高度H1（23124TQHMA）式中T为浓缩时间（12HT24H）；Q为污泥量M3/D；A为浓缩池面积M2。浓缩池超高H2,一般取05M。缓冲层高度H3,一般取05M。刮泥设备所需池底坡度造成的深度H4（242DIM4）式中I为池底坡度，根据排泥设备取110；D为池子直径M。泥斗深度H5根据排泥间隔计算泥斗容积后（正圆台）确定高度（2TAN25D5）式中D为圆台上口直径；D为圆台下底直径；为泥斗壁与水平面的倾角，不小于50。浓缩池有效深度（2321MHH6）浓缩池总深度（254321HH7）23具体设计计算（4）计算进泥量与污泥固体浓度二沉池排放的剩余污泥量，污泥浓度DKGQ/190LGC/61，即316M3/D,滤布滤池排放的污泥量，污泥浓度,即22200M3/D,其他排水暂不统计进泥量QDMQ/516203321QMAXQK516148763,取800M3/D进泥的污泥固体浓度CLG/064120361321（3）浓缩池的面积已知进泥为混合污泥，污泥固体通量根据表21取，则/282DMKGM得2162804MQCA采用2个浓缩池，有1N21MN（4）浓缩池的直径由公式（22）得，取13M。AD214361（5）浓缩池的高度取有效水深35M，核算停留时间为，满足要求。160931802453671HTT超高MH2取池底坡度，则池底坡度造成的深度H4由公式（24）得IMIDH6501/24污泥混合后浓度为406G/L，取进泥密度为1000KG/M3,则可以近似的认为浓缩池进泥的含水率为，浓缩后污泥的含水率，计算得浓缩691P92P后污泥体积为3211809680MV则产生的污泥量为3取泥斗储泥时间，则两次排泥的间隔每池产生的污泥量为HT2,3762480MTV采用的泥斗为圆台形；泥斗斗底倾角采用60；泥斗斗底直径为,泥斗MD51上口直径为（两个尺寸均为设定）。MD045由公式（25）得泥斗深度H5MDDH8260TAN281045TAN25由泥斗上、下底