吉林森工集团办公楼结构、施工设计计算书

毕业设计吉林森工集团办公楼结构、施工设计THESTRUCTUREANDCONSURCTIONDESIGNOFJILINSENGONGOFFICE长春工程学院土木工程学院建筑工程讲师讲师2013年6月14日学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间摘要本次毕业设计是吉林森工集团办公楼，主体八层，框架结构，整个设计分二部分结构设计部分和施工设计部分。结构设计采用手算一榀框架，考虑多层结构抗震要求，作了抗震验算，在结构上，作了结构的抗震结构设计，这样，可以有效达到“大震不倒，中震可修，小震不坏”的目的。施工部分主要做了三项工作完成清单工程量，编制建筑工程量投标报价书，完成施工组织设计，施工中选用适当的施工工艺，合理安排进度计划和现场平面布置图关键词结构设计；框架结构；施工组织；工程量计算ABSTRACTTHEGRADUATIONDESIGNISTODESIGNJINLINSENGONGOFFICE,ITSEIGHTSEIGHTLAYERS,THEFRAMESTRUCTURE,SHOULDDESIGNTHATINCLUDINGTHATSTRUCTUREDESIGNANDCONSTRUCTIONDESIGNTHESTRUCTUREDESIGNORGINATIONHANDCALCULATESONEFRAME,CONSIDERINGMULTILAYERSTRUCTUREANTIEARTHQUAKEREQUESTS,MAKINGANANTIEARTHQUAKETOCHECKTOCALCULATE,MAKINGSTRUCTUREONTHESTRUCTUREOFANTIEARTHQUAKETHESTRUCTUREDESIGN,SO,CANATTAINTHEPURPOSEOF“BIGEARTHQUAKEPOUR,INTHEEARTHQUAKECANFIX,SMALLEARTHQUAKEPRETTYGOOD“SUIVIVALINTERIBLEEARTHQUAKETHECONSTRUCTIONPARTMAINLYDIDFOURWORKSTHELISTOFQUANTITY，THECONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGN，CONSTRUCTIONSCHEDULEANDCONSTRUCTIONDRAWINGTHECONSTRUCTIONADOPTSANEWCRAFT,SAVINGTOBUILDPRICE,THECONSTRUCTIONORGANIZATIONADOPTSAPARALLELFLOWINGWATERCONSTRUCTION,THECONSTRUCTIONMETHODOFTHEFLYOVER,SHORTENAWORKPERIODKEYWORDSSTRUCTURALDESIGN；FRAMESTRUCTURE；THEANTIEARTHQUAKECONSTRUCTIONDESIGNS；FLOWINGWATERCONSTRUCTION目录前言1结构设计部分1工程概况22结构选型421结构选型422构件尺寸估算53楼梯配筋设计631荷载收集632板的计算733结构选型104一榀横向框架的内力分析1341确定框架结构计算简图1342梁柱线刚度计算1443重力荷载代表值2044横向地震水平作用2045横向风荷载计算2646竖向荷载作用下框架结构的内力计算3247框架内力组合4148内力调整4149框架柱截面设计44410框架梁截面设计495楼梯设计5251楼梯计算5252平台板5453平台梁设计5454短柱设计566基础设计5661基础设计5662确定桩数及布置5763承台设计58施工部分7招标文件598商务标819技术标9191施工组织设计9292施工主体部署9493总体施工方法9994工期保证措施12895质量保证措施12996安全教育13097消防保卫措施13298环境保护文明施工措施134结语135致谢136附表1137附表2138附表3139附表4140参考文献141前言土木工程专业包括建筑工程、岩土工程、桥梁工程等。对土建工程，毕业设计是在学完全部理论课程，并完成了工艺流程实习，专业实习之后对房屋建筑工程中常见的典型房屋进行一次理论和实践相结合的相对完整的工程设计。毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。我的设计题目是吉林森工集团办公楼结构、施工设计，整个设计分二个部分结构设计和施工设计，结构设计主要包括框架梁，柱设计，楼板，基础和楼梯设计等；施工设计包括招标工程量清单、施工组织设计。可以说这是一次非常完备的理论与实际的结合。毕业设计的近四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了EXCEL；在绘图时熟练掌握了AUTOCAD、PKPM、天正软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于经验的匮乏和时间的仓促,难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。编者徐鹏2012年6月结构设计部分1工程概况根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，建筑平面图，立面图，剖面图分别参见建筑施工图。本工程主体结构共8层，建筑总高度297M，一层高36M，二至八层层高33M。楼梯间突出屋面3M。该工程的室内首层地面标高0000相当于绝对标高2303M，室内外高差0450M。外墙0000以上采用450厚陶粒混凝土空心砌块，内墙为200厚陶粒混凝土空心砌块。混凝土强度等级框架柱一至二层为C40，三至八层为C35；梁C30板C2511工程资料该工程为吉林森工集团办公楼，建筑面积为791952，抗震设防烈度按7度设计，结构类型采用八层框架结构。耐火等级及耐久等级均为二级。该工程的室内首层地面标高0000，室内外高差450。首层层高36M，标准层层高33M。12建筑物功能与特点本办公楼为中等规模办公楼，位于长春市，采用“一”字型，建筑物平面简单，规则，具体建筑设计概况如表11表11建筑设计概况序号项目内容1建筑功能办公2建筑特点功能多样，立面造型美观3建筑面积791952地上8层4建筑层数地下0首层36M5建筑层高二至八层33M0000绝对标高（M）2303室内外高差（M）045M基底标高18006建筑高度建筑总高297M横轴编号116轴纵轴编号AD轴7建筑平面横轴距离（M）5515M纵轴距离（M）174M8建筑防火防火分类为二级，室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设2个消火栓9抗震方面建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求13场地工程地质条件概述131建筑场地建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为（1）杂填土含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约13米；（2）粘土棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约38米；（3）淤泥质土黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约50米；（4）粉质粘土呈可塑状态，厚约41米。（5）粘土呈硬塑状态，未穿透。各类土的主要物理力学性质指标见表12。表12土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指数IP液性指数IL土的内摩角度土的粘聚力CKPA压缩模量ESMPA承载力特征值FAKKPA1杂填土131682粉质粘土381872407214062512901603淤泥质土5017540151912105030954粉质粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290132地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为24米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。133自然条件1自然条件地势平坦；地质资料场地土类别、地质勘察资料见地质勘察报告；抗震设防要求7度设防；基本风压065KN/，基本雪压035KN/；土壤冻结深度17M。2设备条件电力，供水，排水，供热均由城市系统引入；电梯依据设计和防火规范要求设置。3施工条件施工工期由指导教师给定；施工现场位置及周围环境见建筑总平面图；施工现场地势平坦，“三通一平”已经完成；本工程处于长春市市区，所有建筑材料、构配件和施工机械均可经市区道路直接运抵现场；所有建筑材料、构配件均由施工单位购买，货源已经落实；施工单位的劳动力、施工机械和运输工具均能满足本工程的需要；施工现场应设置施工需要的搅拌站、加工棚、材料构件堆场及其他临时建筑物；施工现场内若不设工人宿舍，则工人在工地附近生活区居住；水源、电源已由建设单位引到施工现场附近，可直接引入现场。2结构布置21结构选型本结构采用钢筋混凝土框架结构，承重方案采用纵横向框架共同承重方案。在满足使用功能的基础上，结构布置力求简单、规则、对称。标准层结构平面布置图所示。图21标准层结构平面布置图22构件尺寸估算板厚取100MM，屋盖厚150MM。390754LHM框架梁，1180697582H60MH，H7233B3B次梁，110514908460H，H623M23B3B框架柱底层柱高045170450H，1372626H6MH柱截面宽，6M51BH0B标准层柱高H3300MM，1302752626HH5H柱截面宽，136705BH50MB表21柱截面表22框架梁截面表23框架柱截面尺寸、柱高、混凝土强度等级楼层框架柱的截面尺寸BH柱高框架柱的混凝土强度等级8550MM550MM3300MMC357550MM550MM3300MMC356550MM550MM3300MMC355550MM550MM3300MMC354550MM550MM3300MMC353550MM550MM3300MMC352550MM550MM3300MMC401600MM600MM4450MMC40框架柱截面尺寸BHMMMM第1层60060028层550550截面尺寸BHMMMM框架梁300650次梁3006003楼板配筋设计31荷载收集及计算楼面及屋面的活荷载标准值根据建筑结构荷载规范查民用建筑楼面均布活荷载的标准值。办公楼为，2KN/M0会议室为，浴室、厕所、盥洗室为，一般资料档案室为，走廊、2KN/M02KN/M05门厅、楼梯为，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为25KN/M2。上人的屋面5均布活荷载为。2/普通楼面（包括办公室，会议室，及走廊）防滑底面砖0552KN/15MM厚13水泥砂浆打底00152003M100厚现浇钢筋混凝土楼板3201M25/0/15厚混合砂浆抹面7KN5K恒荷载标准值2361/KG恒荷载设计值124M活荷载标准值办公室208/KQ走廊53KN活荷载设计值办公室24271/G走廊8MQ32板的计算根据楼板的长边与短边的比值，楼板均按双向板计算。双向板中卫生间楼板用弹性理论计算，其余按塑性理论计算。楼板布置如下表所示图32LB1计算简图图31标准层板平面布置图LB1（双向板，按塑性理论计算）2713KN/MP096L29，取，01236LN221059N2，2M1112M0120121213LPLMM012012012102102LLLLLLL由上述公式得147KNM/205247K/21KNM/11842/ML021LB10（卫生间，双向板，按弹性理论计算）计算简图如图所示由于卫生间有防水要求，根据混凝土楼板设计规范规定，屋面和有防水要求的房间，应采用弹性法计算楼盖的内力。L012GL012QL012GA）跨内B）支座图33B10计算简图计算公式为，2LQGM表中弯矩系数，查表得01236M0529L跨内当时，222104573KN/0914K/M3640KNM/M2N当时，146K/026K/473K/20NM4M158221837/3N/251K67KLB11（卫生间，双向板，按弹性理论计算）由于卫生间有防水要求，根据混凝土楼板设计规范规定，屋面和有防水要求的房间，应采用弹性法计算楼盖的内力。L012GL012QL012GA）跨内B）支座图34LB11计算简图计算公式为，2LQGM表中弯矩系数，查表得01236M0529L跨内当时，222105473KN/0914K/M3658KNM/M21当时，1568K/021K/590K/2NM568NM2支座2210573K/103K/28616733配筋计算在结构混凝土设计中，考虑构件耐久性的影响，构件要满足一定的保护层厚度。保护层厚度不但与构件类别有关，还与构件所处的环境，混凝土强度等级有关。根据混凝土结构设计规范（GB500102010）中表821中规定，本建筑楼板的保护层厚度。则取跨中截M15C面有效高度，支座截面有效高度。M801H702H80H板采用混凝土强度等级C30，钢筋HPB300级，则2143N/MTF27N/YF纵向受力钢筋的最小配筋百分率INMINMAXMAXMAX02,4502,4502,19027TYF2INI1BHAS根据公式计算钢筋面积。095/FYS板跨中配筋计算对LB1方向01L621204710NM1983495/SYMAFH按构造选配钢筋为，实配面积；825SA方向02L62202101807957N/SYFH按构造选配钢筋为，实配面积8M5S支座配筋计算对LB1LB3621201403968957N/8SYMAFH选配钢筋为，实配面积53MSA板块的配筋计算参见下表表31标准层楼板配筋截面H0MMMKN/MASMM/M配筋AS（实配）LO1方向80407198348200251LB1LO2方向70212118078200251LO1方向8016178468200251LB2LO2方向7002111728200251LO1方向8027613458200251LB3LO2方向700744138200251LO1方向8016278958200251LB4LO2方向7009150688200251LO1方向8010852638200251LB5LO2方向700633428200251LO1方向807873835210200393LB6LO2方向70212118078200251LO1方向807793796210200393LB7LO2方向70592329710200393LO1方向8002914138200251LB8LO2方向70015868200251LO1方向8016680898200251LB9LO2方向7002211758200251LO1方向80473243378200251LB10LO2方向7015892898200251LO1方向8059303510200393跨中LB11LO2方向70225132288200251B1B3808143966910150523B3B3808143966910150523B5B68015747670610100785B6B88015747670610100785B7B108015587592610100785B7B88015587592610100785B10B118010635180410150523B10B9805272568310200393支座B10B780118457710100785B11B98010635180310150523B7B98015587592610100785B1B180322156928200251B1B28016078468200251B2B48018866778200251B4B58004716698200251B8B98013246888200251B5B98016078468200251B2B3800186398200251B4B38014250438200251B5B38014250438200251B9B38007025308200251注1考虑施工方便，综合选配钢筋；2满足最小配筋率的要求。标准层楼板配筋图参见结施8。4一榀横向框架的内力分析41确定框架结构计算简图本建筑柱网平面布置规则，选择14轴上的一榀横向框架KJ14进行设计计算。该榀框架的计算单元如图41中的阴影范围。图41建筑平面及结构平面布置确定梁的跨度的计算简图（如下图42）中，框架梁的跨度等于顶层柱截面形心轴线之间的距离。KJ14图42KJ14计算简图确定柱的高度对于底层来说，底层柱高从基础顶面算至二层楼板面。长春市标准冻土深度为17M，室内外高差为045M。基础为12M高，则。其余各层的柱高位建筑层高，二至八层为136045172045MH33M。42梁、柱线刚度计算材料选用混凝土，框架梁均为C30，24N/M103CE框架柱一至二层C40，5三至八层C35，42/C钢筋，梁柱纵向钢筋采用HRB335级，箍筋为HPB300级，N30YF。2N/M70YF梁柱截面的惯性矩边横梁截面为，M6503，。3104091212BHI1040238MBI走道梁截面为，306，。310405M1212BHI104028BI框架柱截面尺寸及混凝土强度等级分布表，可知柱的截面尺寸及混凝土强度等级，则一层柱，3410460812CBHI二至八层柱，341045M762CI边横梁，4210410301N/38576NM7CBEIIL走道梁4210410301/M88CBIIL柱的线刚度一层柱，421041032510N/8789NMMCEIIH二层柱，421041032510/76783CIIH三层柱，42104103150N/M76725NM3CEIIH横向框架侧移刚度验算表41底层柱侧移刚度D柱CBIKKC25021HIDC边（14根）4305789411022789NM9608/45中柱（10根）1620631102315/楼梯柱（4根）08739521022789NM86729/45边柱（两侧框架4根）5614780657921005/表42二层柱侧移刚度D柱CBIK2KC221HIDC边柱（14根）43058701022748NM83/3中柱（10根）612452102460/楼梯柱（4根）08183270482102748NM395/3边柱（两侧框架梁4根）576418254021022748NM367/3175946794160984301265794106/D236N/M3588532NM检验刚度沿竖向分布是否规则127940/81078532D满足结构抗震时竖向规则性要求。荷载收集屋面框架梁40厚C20刚性防水混凝土面层3204M2KN/08K/M25厚粗砂隔离层517454厚SBS改性沥青防水卷材23/20厚13水泥砂浆找平层KN020K/80厚阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保温板328M54/M20厚13水泥砂浆找平层/100厚现浇钢筋混凝土屋面板32012KN0K/20厚混合砂浆抹灰4/7屋面板均布恒荷载标准值253/M17层楼面防滑地面3020KN/15厚13水泥砂浆打底3015M2/100厚现浇钢砼楼板320125KN/M/15厚混合砂浆抹面70236/表43梁柱重力荷载标准值外墙面积253180752395674M内墙面积180外墙390厚陶粘砼空心砖，外贴40MM苯板，20MM抹灰204502175391KN/内墙200厚陶粘砼空心砖，20MM厚两侧抹灰268/M256742141354157045638070KN/（外墙）667K2164251251678241540670039K/M层次构件B/MH/M/KN/M3G/KN/MLINGI/KNGI/KN边横梁03065251055126581653862中横梁030602510547324089082次梁03060251054737151447347纵梁0306525105512718281028611柱0606025119944532140976213152边横梁03065251055126651654477中横梁030602510547324589271次梁03060251054737151447347纵梁030652510551272528103936柱060552511832333287859215031（内墙）1630958106427618KN一层墙（包括梁、柱）277350926一层板1854687KN表44各层墙、柱、梁、板重力荷载墙、柱、梁板1层70682680920727层6191148092078层619114581163女儿墙25310752185M20厚125水泥砂浆204KN/80厚苯板8520厚13水泥砂浆22/120厚钢砼013KNM20厚水泥砂浆24/60厚苯板6520厚13水泥砂浆202KN/合计47M221854671093KN/M2310921857KN/MGE43重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI见表表45重力荷载代表值（KN）1G23G45G67G81472111142832114283211428321142832114283211428321890720图43重力荷载代表值44横向水平地震作用441自振周期计算结构顶点假想侧移由式，计算过程见表，其中第8层的为G8与GE之和。I表46结构顶点的假想侧移计算层次899264399264397785110155150371428321242096497785124765048861428321384928597785139364801251428321527760697785153974407641428321670592797785168583867931428321813427897785183183182121428321956256998579397002350311472177110347467994191380313803按式计算基本周期，其中的量纲为，取，则1TTUM07T1705308TS442水平地震作用此结构总高度为297米且质量和刚度沿高度分布比较均匀，近似按底部剪力法计算。该建筑地震设防烈度为7度（015G）,008场地类别为二类,设计地震分组为第二组MAX035S当阻尼005时,10,因035S5,所以09GT2GT1GT09091MAX3586计算结构等效总重力荷载EQG08573954EQIGKN计算底部剪力EKF1623951EKEQ因，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地14035408GTSTS震作用系数，即N/IGKN/GIV/IDNMI/M/I1087038NT49513EKFKN表47横向水平地震作用计算表层次827559926432453933683873838737242514283213643678457961134674620951428321299233255080119263551765142832125209866484142410494143514283212049640640914281962311051428321157829472310530514627751428321110694882250232764814451472177655118817000934013299340947横向水平地震作用及楼层地震作用剪力IHMIGKNIHMIFKNIVIGH图44横向水平地震作用及楼层地震作用剪力443水平地震作用下的位移验算表48横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDIUI/MHI/IUH88387397785108533001/3882713467497785119733001/1688619263597785128933001/1150524104997785136633001/908428196297785142933001/775330514697785147833001/696232764897785150833001/655134094779941965144501/685由上表可知，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/655满足要求。50/1H444水平地震作用下框架内力计算以第一榀框架内力计算为例D值法具体计算过程见下表表49各层柱端弯矩及剪力计算边柱层次MIHKNIV/MIJD1IIVKYBIM11I8338387397785135151298805902524657395733134673977851351516930059035800414865633192635977851351511017059040134242013653324104997785135151128905904519139233943328196297785135151151105904522426274103333051469778513515116820590452496630514233327648977851351511800059052308882851214453409477994191960212760410784428612491表49（续）中柱层次MIHKNIV/MIJD1I1IVKYBIM11I83383873977851423423599228040475171277331346749778514234283472280451239515149表410梁端弯矩剪力及轴力边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N87395254572138145824582303055138116747173307107723394127931279330852947756809628140123667256252226022260301484010301160235318161562372728625158251853016772175872750943654819867729224307003070030205072681132125342940226537210499337753377530225173731048809243478247647210667380743807430240494817766119133379337757210716407964079630271975889385934注表中M的单位为，V的单位为KNMKN633192635977851423421224922804518189222315332410499778514234215523228050256132561343328196297785142342181902280502801428004333305146977851423422025022805030413304132333276489778514234221773228050329253291514453409477994193012119605210553798343646图45左震作用下的框架弯矩图图46左震作用下的框架剪力和柱轴力图45横向风荷载计算451风荷载标准值风荷载标准值按式。基本风压，由荷载规范查得0KZSW2065/WKNM。C类地区，对于高度大于30M且高宽比大于15的高高柔房屋,应采用风振系数13SZ以考虑风压脉动的影响,本房屋高度H297M30M所以10Z取横向框架，其负载宽度为72M，底层负载高度为36M其它层为33M,房屋所受风荷载标准值表411沿房屋高度分布风荷载标准值层次/IHMZZ各层柱顶集中风荷载标准值）1/QZKN8267085108053065172168FKN72340791071K62010751063505168070105030657214FKN413506510412KN3102065103269065102065065372105FKN1360651011942图47等效节点集中风荷载452风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据求出层间侧移，再按式NIKIVFIV，计算出各层的相对侧移和绝对侧移，过程见表，表中还1/SIIJJD1NKK计算各层的层间弹性位移角/CIQH表412风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次/IFKN/IV/DNM/IU/IUH816281628154984011130571585321315498402174615054718154984030195140561231549840408264120573281549840477033120585331214300701452130598381219860818114241126299449113397由表可见，内荷载作用下框架的最大层间位移为远小于是，满足要求。1/4081/50453风荷载作用下框架结构内力计算以KL14内力计算为准，框架柱端剪力及弯矩分别按式和，1/SIJIJIJJVDBIJIJMVYH，层间剪力取自上表各柱的反弯点，离高度比1IJIJMVYH23NY其中，；的确定由抗震结构设计的相关知识确定。N23表413各层柱端弯矩及剪力计算边柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱底MKNM柱顶MKNM83316281549843515136905902530491273332131549843515172805903584115626334718154984351511069059040141121175336123154984351511387059045206025174337328154984351511660059045247830293338533121430183741291059045191723432339838121986181331462059052250923161445112629944919603221904107862311757表413续中柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱顶MKNM柱底MKNM833162815498435151444228040586879733321315498435151877228045130215926334718154984351511288228045191323385336123154984351511671228052757275743373281549843515120002280533003300333853312143018374255522805421642162339838121986181333457220557045704144511262994491960334092105567505523梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式，1,/LBLRBIJIJBMI1,/LBLRBIJIJBMI，/RBBBVLNLRIBKKINV其中，分别为节点在左右梁的线刚度。，分别表示节点左右梁的弯矩，为柱LBIRLBRIN在层的轴力，以受压为正。其中梁的线性刚度见表，具体计算过程见表表414横向水平线荷载作用梁端弯矩，剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N891231472170565565303771720771866778723671400140030933537773629581300725912342343015601128174253958166872777300230023020011905296645089216372100738943894302596291245553482126847210154832483230322139276761242333543721080637763773042515007993214266401372115072247224304816615713598注1）柱轴力中力的负号表示拉力。2）表中M单位为，V单位为KN。MKN图48风荷载作用下框架弯矩图图49风荷载作用下框架剪力及轴力46竖向恒载作用下框架结构的内力计算461计算单元取14轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为39M，如下图所示。由于房间内布置次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图410横向框架计算单元462荷载计算1、恒载计算在图如下图中，Q1Q1代表横梁自重，为均布荷载形式。图411恒荷载作用下荷载分布对于第8层1152/473/QKNMQKNM为房间传给横梁的梯形荷载，因为走道板为单向板，所以没有传给横梁荷载。23490826/P1P2好分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷，它包括梁自重、楼板重、和女儿墙等重力荷载，计算如下13950239531278432052781KN249P51784305集中力矩1MPE92035241KNM2857对于第27层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为1523687506/4/KNMQKNM2/3541P96012784392175241720417280KN2392439051360512784390516872KN集中力矩1MPE260KNM2514对于第1层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为15276895KN/M43/QKNM206/1P39523960512784362741745KN037168396KN集中力矩1MPE207M282、活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示。图412活荷载作用荷载分布对于第8层2397/QKNM1P5023924095KN22439P39150239152985KN集中力矩1MEKNM2P748对于第27层239/QKN1P405K298N集中力矩1MPE52KM2748N对于第1层23978/QKM1P405KN2集中力矩1MPE64KNM289将以上计算结果汇总表415框架恒载汇总表层次Q1/KNMQ1/Q2/KNMQ2P1KNMP21M2/KNMKNM851247320831602193231885224152357271506473832554180812010922602514196647328831602168531449621071812表416框架活载总表层次Q2/KNMQ2/P1KNP21MKNM287864095598551274827786409559855127481786409559856148983框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图，所得弯矩图如图。梁端弯矩剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可根据梁端剪力和节点集中荷载叠加得到如下表。表417恒荷载作用下梁、柱端弯矩二次分配法（KNM）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁056004400310034003302415100391003944224269335517411910185464687116772141260994544984835041745695212621675903500350030002200280028002202260594959494422129112911107336428428336213564616855395521491491478413517217213525121022579463021210469462303500360029002200280028002202260594959494422129113281070336428428336646646168535214214393404326024030030024154415695373612467167147820350036002900220028002800220226059495949442212911328107033642842833666464616853521421440041133102403003002415561563537861246716714782035003600290022002800280022022605949594944221291132810703364284283366646461685352142144004113310240300300241556156353786124671671478203500360029002200280028002202260594959494422129113281070336428428336664646168535214214400411331024030030024155615635378612467167147820350036002900220028002900210226059495949442212911328107033642844332166478816853521421444946237202403003102315061654541961246716884765041004300160022002800300020021075949594944221575165261533642845830566400016830722100000020321307901902402601720361439558259026734844745表418活荷载作用下梁、柱端弯矩二次分配法（KNM）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁056004400310034003305122933293314641356106545549948542422853320611008610111110816702182290981620570350035003000220028002800220512293329331464847847726323411411323678424162363250206329329282020026026020119694226502993635591176703500360029002200280028002205122933293314648478727023234114113234244241623512062062402471990130170170131031104825912974600600177403500360029002200280028002205122933293314648478727023234114113234364241623512062062442512020130170170131039104425952974600600177403500360029002200280028002205122933293314648478727023234114113234364241623512062062442512020130170170131039104425952974600600177403500360029002200280028002205122933293314648478727023234114113234364241623512062062442512020130170170131039104425952974600600177403500360029002200280029002105122933293314648478727023234114263084364751623512062062622702170130170170131021107726102974600614176004100430016002200280030002006142933293314649519973713234114412944360001621862130000001121180440060080081274879276728016174321758图413恒荷最用下框架弯矩图（KNM）图414活荷最用下框架弯矩图（KNM）表419恒荷作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VAVBVBVCVAVBVBVCVAVBVBVCNUNLNUNL8731138221320000599186313822253142805931305340517760611257390006867834511255300755753638296657567606112579600068108402112580644833899621198957576061125796000681084021125108281111026128593131338476061125796000681084021125135917138663160974163720376061125796000681084021125163554166299193356196102276061125789000681783951125191197193943224606227351189451911864000808198091911218877223283251656254402