胜天新苑工程中庭道路及堆场加固方案

目录一、编制依据及说明21、编制依据22、编制说明2二、原结构的加固方案2三、施工道路后浇带部位的加固方案31、加固设计参数32、顶板上型钢加固构造33、加固型钢结构的计算44、框架梁下支撑验算55、加固型钢的设置10四、施工道路在地下室顶板上的加固方案101、荷载计算112、顶板钢管支撑验算11五、钢筋加工场的钢筋堆场的加固方案171、支撑架荷载计算172、支撑架验算17六、支撑架体的搭设231、搭设顺序232、基层处理233、支撑架体搭设2331、立柱搭设要求2332、纵向水平杆搭设要求2433、横向水平杆要求2534、剪刀撑与横向斜撑的设置25七、支撑架体的拆除25八、质量要求及保证质量措施26九、安全文明施工措施27附图地下室顶板上施工道路及钢筋加工场位置及各部位加固区域图一、编制依据及说明1、编制依据11、现行的有关国家施工规范、规程、标准质量管理体系要求；建筑施工安全检查评分标准JGJ592011；环境管理体系规范及要求GB/T240012004；职业健康管理体系规范GB/T280012011；成都市建筑施工安全监督站关于建筑施工安全检查标准（JGJ592011）的实施意见；建筑结构荷载规范GB500092012；钢结构设计规范GB500172003；钢结构工程施工质量验收规范GB502052001；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011；建筑地基基础设计规范GB500072011；12、胜天新苑工程施工组织设计。13、现场实际施工条件及国家有关的法律、法规。2、编制说明本工程场地狭窄，胜天新苑工程施工组织设计中拟定地下室施工完成后在胜天新苑工程中庭内设置场内施工道路及钢筋加工场。中庭场内施工道路及钢筋加工场布置在地下室顶板上，利用地下室结构进行施工道路及钢筋加工场的布置，故特编制本施工专项方案。二、原结构的加固方案由于中庭场内施工道路及钢筋加工场布置在地下室顶板上，且场内施工道路通过或跨越地下室顶板后浇带，故针对不同的位置采用不同的加固方案。1、钢筋加工场（堆场）位于地下室顶板上，拟在地下室顶板下用脚手架钢管支撑加固。2、施工道路位于地下室顶板上的部位采用脚手架钢管支撑加固。3、施工道路通过及跨越后浇带的部位采用在顶板上设置钢平台，并在地下室后浇带两侧框架梁下设置脚手架钢管支撑进行加固。原结构地下室顶上有12M厚覆土（容重17KN/M3），原设计中庭部分活荷载消防车道35KN/M2，其余部分5KN/M2。地下室顶板上施工道路及钢筋加工场位置及各部位加固区域详附图。三、施工道路后浇带部位的加固方案1、加固设计参数场内施工道路拟运行重型载重汽车，即钢筋运输车及混凝土罐车，重型载重汽车场内道路行驶速度小于5KM/H，重型载重汽车平面如下图所示重型载重汽车（双桥）参数轴距4370MM/1350MM，前轮距2380MM，后轮距1800MM。重型载重汽车的载荷取值前轴荷载80KN，后轴荷载300KN/轴。地下室结构参数地下室框架柱网尺寸为81008100MM，柱断面600600MM，框架梁断面450850MM，井字次梁间距2700MM，次梁断面300700MM，顶板厚160MM，地下室结构层高45M。2、顶板上型钢加固构造顶板下加固仅在后浇带两侧框架梁下采用三排支撑钢管架加固。支腿点支腿点支腿点支腿点顶板上型钢加固在后浇带两侧框架梁顶通铺300MM宽，厚50MM的木板；在木板上横放热轧H型钢梁（L9000MM），钢梁间距1350MM（同载重汽车后轮轴距）；钢梁上铺放钢板，钢板铺放宽度为6000MM。钢板及H型钢材质均为Q345B。3、加固型钢结构的计算A、钢板厚度计算其最不利荷载位置的计算简图如下后轴荷载设计值N0913300351KN后轮单侧荷载设计值FN/2351/21755KN钢板自重荷载按22MM厚18M宽板带计Q091218002278532KN/M跨中最大弯矩M00832135135016217551353882KNM支座最大负弯矩M01032135135017517551354207KNM板带钢板抵抗矩W18002222/6145105MM34207106/1451052901310MPA故钢板选用22厚Q345B热轧钢板。B、H型钢横梁计算其最不利荷载位置的计算简图如下后轴荷载设计值N0913300351KN后轮单侧荷载设计值FN/2351/21755KN钢板自重荷载按22MM厚18M宽板带计Q091218002278532KN/MH型钢自重荷载按HN500200计Q0912089096KN/M均布恒载Q32096416KN/M跨中最大弯矩M4168181/8175531558695KNMHN500200型钢抵抗矩查表W1912106MM358695106/191210630698310MPA故钢梁选用HN500200的Q345B热轧H型钢。C、框架梁的受力验算框架梁按五距连续梁进行计算，不考虑钢构自重，也不考虑原设计的活荷载，覆土自重施加到框架梁上的恒载Q09121281171785KN/M顶板覆土后在框梁上的弯矩跨中M0078178581819134KNM支座M01051785818112294KNM载重汽车总荷载设计值为7956KN，在框梁上的弯矩跨中M017179568111019KNM支座M01057956816767KNM比较覆土及载重汽车在框梁上弯矩后，载重汽车在梁跨中的弯矩11019KNM大于覆土的弯矩9134KNM，支座弯矩则小于覆土的，故需对框架梁进行加固。顶板下部支撑需承受的均布荷载为Q110199134/007881813683KN/M4、框架梁下支撑验算A、参数信息1基本参数立杆横向间距或排距LAM050，立杆步距HM150；立杆纵向间距LBM050，沿梁方向共设三排立杆，支架计算高度HM360；底钢管间距离MM30000；钢管类型MM4835，扣件连接方式双扣件，取扣件抗滑承载力系数080；2荷载参数框架梁承受的最大荷载KN/M236830；施工均布荷载KN/M22000；3地基参数地基承载力标准值KPA抗水板混凝土30000；立杆基础底面面积M2020；地基承载力调整系数100。B、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W508CM3；截面惯性矩I1219CM4；纵向钢管计算简图1荷载的计算活荷载为施工荷载标准值KN/MP120306KN/M2强度验算依照规范524规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布荷载Q112Q1112Q12120013121104913274KN/M；均布活载Q21406084KN/M；最大弯距MMAX011327405201170840520356KNM；最大支座力N11132740512084057805KN；最大应力MMAX/W0356106/508070163N/MM2；纵向钢管的抗压强度设计值F205N/MM2；纵向钢管的计算应力70163N/MM2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下均布恒载QQ11Q1211062KN/M；均布活载P06KN/M；0677110620990065004/1002061051219000201MM；纵向钢管的最大挠度为0201MM小于纵向钢管的最大容许挠度500/150与10MM，满足要求C、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P7805KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0675KNM；最大变形VMAX0345MM；最大支座力QMAX13839KN；最大应力132786N/MM2；横向钢管的计算应力132786N/MM2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求支撑钢管的最大挠度为0345MM小于支撑钢管的最大容许挠度500/150与10MM，满足要求D、支撑架立杆荷载标准值轴力计算作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG10129360465KN；2堆放荷载KNNG4368305059208KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG4968KN；2活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ2050505KN；3因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12968140512316KN；E、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN12316KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A489CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W508CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；KH高度调整系数KH1；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算L0K1H1L0H2A2K1计算长度附加系数，取值为1167；计算长度系数，参照扣件式规范表533；17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；公式1的计算结果立杆计算长度L0K1H116717152976M；L0/I297585/158188；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0203；钢管立杆受压应力计算值；12315712/0203489124067N/MM2；钢管立杆稳定性验算124067N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求公式2的计算结果L0/I1700/158108；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆受压应力计算值；12315712/0534894752N/MM2；钢管立杆稳定性验算4752N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求F、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC300KPA；其中，地基承载力标准值FGK300KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A6158KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N1232KN；基础底面面积A02M2。P6158FG300KPA。地基承载力满足要求5、加固型钢的设置地下室顶板上后浇带部位施工道路的加固型钢设置方法为在地下室顶板上测放框架轴线，并在后浇带两侧的框架梁上通长铺设30050云杉木跳板。在木跳板上架设H型钢梁，H型钢梁间距1350MM，H型钢梁应与木跳板垂直铺设，H型钢梁两端用8颗70MM铁钉卡固在木跳板上。按场内临时施工道路平面图中位置将钢板铺设在H型钢梁上，钢板与H型钢梁交接部位采用点焊固定。四、施工道路在地下室顶板上的加固方案施工道路在地下室顶板的非后浇带区域采用在地下室顶板下设置钢管支撑进行加固，为减少重型载重汽车集中荷载对地下室顶板的冲切，也为使施工道路与后浇带部位的表面一致，拟在地下室顶板上施工道路区域填筑共600MM厚的覆土，为减少场内的扬尘，覆土表层200MM采用6水泥稳定碎石封面。1、荷载计算原设计的活荷载按5KN/M2，减少覆土部分及活荷载在顶板上的荷载标准值为Q109120617091351687KN/M2重型载重汽车轮压扩散如下图所示重型载重汽车在顶板上的荷载Q20913300/182557647KN/M2考虑地下室顶板结构承受部分载重汽车荷载后顶板下支撑承受的荷载标准值为QQ2Q176471687596KN/M22、顶板钢管支撑验算A、参数信息1基本参数立杆横向间距或排距LAM040，立杆步距HM150；立杆纵向间距LBM040，支撑架计算高度HM450；底钢管间距离MM30000；钢管类型MM4835，扣件连接方式双扣件，取扣件抗滑承载力系数080；2荷载参数支撑架承受的最大荷载KN/M259600；施工均布荷载KN/M22000；3地基参数地基土类型混凝土抗水板；地基承载力标准值KPA30000；立杆基础底面面积M2020；地基承载力调整系数100。B、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W508CM3；截面惯性矩I1219CM4；纵向钢管计算简图1荷载的计算活荷载为施工荷载标准值KN/MP120306KN/M2强度验算依照规范524规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布荷载Q112Q1112Q1212001312178821472KN/M；均布活载Q21406084KN/M；最大弯距MMAX012147204201170840420359KNM；最大支座力N11214720412084049851KN；最大应力MMAX/W0359106/508070723N/MM2；纵向钢管的抗压强度设计值F205N/MM2；纵向钢管的计算应力70723N/MM2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下均布恒载QQ11Q1217893KN/M；均布活载P06KN/M；0677178930990064004/100206105121900013MM；纵向钢管的最大挠度为013MM小于纵向钢管的最大容许挠度400/150与10MM，满足要求C、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P9851KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0554KNM；最大变形VMAX0139MM；最大支座力QMAX13703KN；最大应力109127N/MM2；横向钢管的计算应力109127N/MM2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求支撑钢管的最大挠度为0139MM小于支撑钢管的最大容许挠度400/150与10MM，满足要求D、支撑架立杆荷载标准值轴力计算作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG10129450581KN；2支撑架承受的荷载KNNG459604049536KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG410123KN；2活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ20404032KN；3因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12101231403212595KN；E、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN12595KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A489CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W508CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；KH高度调整系数KH1/100054540998；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算L0K1H1L0H2A2K1计算长度附加系数，取值为1167；计算长度系数，参照扣件式规范表533；17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；公式1的计算结果立杆计算长度L0K1H116717152976M；L0/I297585/158188；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0203；钢管立杆受压应力计算值；1259506/0203489126881N/MM2；钢管立杆稳定性验算126881N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求公式2的计算结果L0/I1700/158108；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆受压应力计算值；1259506/05348948598N/MM2；钢管立杆稳定性验算48598N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算L0K1K2H2A3K2计算长度附加系数，按照表2取值1002；公式3的计算结果L0/I1987868/158126；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0417；钢管立杆受压应力计算值；1259506/041748961767N/MM2；钢管立杆稳定性验算61767N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全F、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC300KPA；其中，地基承载力标准值FGK300KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A6298KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N126KN；基础底面面积A02M2。P6298FG300KPA。地基承载力满足要求五、钢筋加工场的钢筋堆场的加固方案1、支撑架荷载计算原设计的活荷载按5KN/M2，减少覆土部分及活荷载在顶板上的荷载标准值为Q109121217091352788KN/M2钢筋堆场的荷载限值按300KN/M2考虑，Q2091330351KN/M2考虑地下室顶板结构承受部分钢筋堆场荷载后顶板下支撑承受的荷载标准值为QQ2N/M22、支撑架验算A、参数信息1基本参数立杆横向间距或排距LAM080，立杆步距HM150；立杆纵向间距LBM080，平台支架计算高度HM450；底钢管间距离MM30000；钢管类型MM4835，扣件连接方式双扣件，取扣件抗滑承载力系数080；2荷载参数钢筋材料堆放最大荷载KN/M27220；施工均布荷载KN/M22000；3地基参数地基土类型抗水板混凝土；地基承载力标准值KPA30000；立杆基础底面面积M2020；地基承载力调整系数100。B、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W508CM3；截面惯性矩I1219CM4；纵向钢管计算简图1荷载的计算1脚手板与栏杆自重KN/MQ11001001030013KN/M；2堆放材料的自重线荷载KN/MQ12722032166KN/M；3活荷载为施工荷载标准值KN/MP120306KN/M2强度验算依照规范524规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布荷载Q112Q1112Q121200131221662615KN/M；均布活载Q21406084KN/M；最大弯距MMAX0126150820117084082023KNM；最大支座力N1126150812084083107KN；最大应力MMAX/W023106/508045324N/MM2；纵向钢管的抗压强度设计值F205N/MM2；纵向钢管的计算应力45324N/MM2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下均布恒载QQ11Q122179KN/M；均布活载P06KN/M；067721790990068004/1002061051219000338MM；纵向钢管的最大挠度为0338MM小于纵向钢管的最大容许挠度800/150与10MM，满足要求C、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P3107KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0673KNM；最大变形VMAX106MM；最大支座力QMAX8999KN；最大应力132487N/MM2；横向钢管的计算应力132487N/MM2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求支撑钢管的最大挠度为106MM小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10MM，满足要求D、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1280KN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R8999KN；R1280KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求E、支撑架立杆荷载标准值轴力计算作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG10129450581KN；2栏杆的自重KNNG2001080008KN；3脚手板自重KNNG300108080006KN；4堆放荷载KNNG472208084621KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG45216KN；2活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ20808128KN；3因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ125216141288051KN；F、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN8051KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A489CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W508CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；KH高度调整系数KH1/100054540998；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算L0K1H1L0H2A2K1计算长度附加系数，取值为1167；计算长度系数，参照扣件式规范表533；17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；公式1的计算结果立杆计算长度L0K1H116717152976M；L0/I297585/158188；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0203；钢管立杆受压应力计算值；805138/020348981108N/MM2；钢管立杆稳定性验算81108N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求公式2的计算结果L0/I1700/158108；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆受压应力计算值；805138/05348931066N/MM2；钢管立杆稳定性验算31066N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算L0K1K2H2A3K2计算长度附加系数，按照表2取值1002；公式3的计算结果L0/I1987868/158126；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0417；钢管立杆受压应力计算值；805138/041748939484N/MM2；钢管立杆稳定性验算39484N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全G、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC300KPA；其中，地基承载力标准值FGK300KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A4026KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N805KN；基础底面面积A02M2。P4026FG300KPA。地基承载力满足要求六、支撑架体的搭设1、搭设顺序基层处理摆放扫地杆逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时支撑（上端与大横杆扣紧，加设两道连墙杆后方可拆除）第三、第四步大小横杆连墙杆拉立杆加设剪力撑以此类推逐层推进。2、基层处理立杆应加设底座和垫板，垫木采用厚50MM，宽200300MM木板。遇到坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上加设底梁，且应有可靠的措施。位于通道处脚手架与通道顶部架管相连并用斜杆加强该部位。3、支撑架体搭设31、立柱搭设要求立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求A立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500MM，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3；B立柱的搭接长度不应小于1M，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度15M。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座下皮不大于200MM处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。当立柱基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不应小于500MM。32、纵向水平杆搭设要求纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，扣件螺检拧紧力矩不得小于45NM,并不大于65NM；纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求A、对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500MM，并应避免设在纵向水平杆的跨中见图3；B、搭接接头长度不应小于1M，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100MM。33、横向水平杆要求每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150MM，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于500MM。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。34、剪刀撑与横向斜撑的设置每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，2立柱1纵向水平杆图L321接头且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。本工程双排脚手架搭设高度为34M，应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150MM。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150MM横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。七、支撑架体的拆除1）架子的拆除应划分作业区，周围设置围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。2）进行高处脚手架拆除的作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。3）拆除顺序应逐层由上而下进行，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业。4）拆立杆时，应先抱住立杆在拆开最后两个扣件，拆除大横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，在解端头扣。5）所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于二步，如高差大于二步，应增设连墙件加固。6）拆除架子时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。7）在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台，通道小飞跳等先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。8）拆除时如附近有外电线路，要采要隔离措施，严禁架杆接触电线；拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管等。9）拆下的材料，应用绳索检住，徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清理拆下的件要集中加收处理。10）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。11）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约65M）时，应先在适当位置搭设抛撑加固，后拆连墙件；拆除抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。12）当脚手架采取分段分、立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按要求增设连墙件和横向支撑加固。八、质量要求及保证质量措施1）在公司质量保证体系的指导下，建全和完善项目质量保证体系。建立以项目经理负责制为基础的质量责任制，各个部门对项目经理负责；谁施工谁负责，各个岗位各负其责，奖罚分明。配备专职质量检查员以监督现场的质量情况，实行质量一票否决制。2）在班组开展全面质量活动；实行工序控制过程控制，各分项工程完工后，先由班组进行自检、互检，