钢筋混凝土单元式高层住宅楼设计

毕业论文（设计）论文（设计）题目四季花园单元式钢筋混凝土高层住宅楼目录摘要1ABSTRACT2第一章、工程概况3第二章、计算参数确定321基本参数322材料参数取用423结构构件参数估算424荷载作用计算及计算简图5241活荷载5242恒荷载计算8243风荷载12244雪荷载12245地震作用13第三章、内力计算1631竖向荷载作用下的框架内力16311弯矩的首次分配与传递17312不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图1932竖向恒荷载作用下的框架内力22321弯矩的首次分配与传递22322不平衡弯矩的二次弯矩即总弯矩图2533水平风荷载作用下的框架内力28331D值计算28332柱中剪力计算剪力分配系数、剪力29333反弯点高度30334弯矩计算（柱、梁）31335剪力计算32336柱轴力计算3234水平地震作用下的框架内力33341D值计算33342柱中剪力计算剪力分配系数、剪力34343反弯点高度35344弯矩计算（柱、梁）36345剪力计算37第四章、荷载效应组合39第五章、结构主要控制指标验算4851轴压比4852剪重比4853弹性层间位移角49六、截面配筋设置5061框架梁配筋设计50611梁端截面配筋计算50612跨中截面配筋计算5462框架柱配筋设计56621抗震设计56622实配钢筋5863楼板设计59631设计资料59632荷载设计59633内力计算60634楼板的配筋60635实配钢筋6064楼梯设计61641踏步板设计61642梯段梁设计62643平台板设计63644平台梁设计6465基础设计66651荷载资料66652计算Y方向配筋66参考文献70附录71谢辞72翻译73564根据弯曲分析设计7357非主平面内的弯曲73571非主平面内的挠度73572不受约束的挠度7358分离器和隔板7359腹板设计74591综述74592腹板的定义74593腹板的最小厚度74510腹板布置745101非加强板745102承重加强筋755103侧面加强板755104横向加强板755105有横向和纵向加强筋的板755106构件板的塑性设计755107板上开洞76511板的受剪承载力765111受剪承载力765112剪切应力均匀分布765113剪切应力分布不均匀775114剪切屈服力775115剪切屈曲能力77512剪切和弯曲的相互作用805121综述805122比例分配法805123弯剪相互作用分析法81513腹板边缘受压815131腹板上力的分布815132承载力81摘要本毕业设计题目是四季花园钢筋混凝土高层单元住宅楼设计，该住宅楼的总建筑面积大约是715392平方米，共十层，建筑高度为308米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系，基础采用人工挖孔灌桩。本设计内容包括手算和电算两部分。其中手算部分分计算书的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计。其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。由于此框架属于三级框架，所以没有进行节点抗震设计，但是在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。图纸包括七张，图纸目录及结构设计总说明、人工挖孔桩桩位平面布置图、人工挖孔桩及承台梁配筋详图、结构平面布置图、楼板配筋图、楼面梁平面整体配筋图，轴线框架配筋图。电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。关键词毕业设计，框架结构，内力组合，截面设计，地震力ABSTRACTTHETHEMEOFTHISGRADUATIONDESIGNISSTRUCTUREDESIGNOFASTEELREINFORCEDCONCRETEHIGHRISESUITEBUILDINGNAMEDTHEFOURSEASONSGARDENTHETOTALBUILDINGAREAISABOUT715392MM2ANDTHETOTALHEIGHTIS308METERS,WHICHCONSISTSOF10STORIES,ANDTHESTORYHEIGHTIS28METERSTHEBUILDINGISAFRAMESTRUCTUREMADEBYSTEELREINFORCEDCONCRETEFOUNDATIONUSESCONCRETECOLUMNANDTHEHOLEDUGBYPEOPLETHEDESIGNINCLUDESTWOASPECTSOFMANUALCALCULATIONANDCALCULATIONBYCOMPUTERTHECALCULATIONCONSISTSOFSEVERALLOADSCALCULATION,LATERALDISPLACEMENTCALCULATIONOFTRANSVERSEFRAME,INTERNALFORCEOFSECTIONANDDESIGNOFTHEFOUNDATIONHORIZONTALEARTHQUAKEFORCECALCULATIONUSESTHEBOTTOMSHEARSMETHODCALCULATINGOFVERTICALLOADSBENDINGMOMENTUSEDIVIDEDSTORYMETHODTHEDESIGNSOFSECTIONUSESLIMITSTATEMETHODBECAUSETHISFRAMEBELONGSTOTHETHIRDCLASSFRAMETHATRESISTANTTHEEARTHQUAKE，SOTHEDESIGNOFJOINTISIGNORED,BUTTHISDESIGNOBEYSTHEORDEROF“STRONGCOLUMNANDWEAKBEAM”THEDRAWINGSCONSISTSOF5PARTS,PLANSOFSTANDARDLAYERSTRUCTUREANDSECTION，THESTEELPLANOFTHETYPICALFRAMEANDFLOOR，ANDTHEPLANOFFOUNDATIONSTHEREARETHREESTEPSINTHECALCULATIONUSINGCOMPUTERFIRST,MAKEAMODELOFTHEBUILDINGBYPMCADSECOND,CALCULATETHETYPICALFRAMEBYPKLAST,CALCULATETHEWHOLEFRAMETHEREARETWOKINDSOFMETHODSINCLUDEDMANUALCALCULATIONANDCOMPUTERCALCULATIONSOTHEDATACANBECHECKEDANDCANFINDTHEMISTAKESANDDIFFERENCESBETWEENMANUALDATAANDTHEDATACALCULATEDBYCOMPUTERINTHEDESIGNINTIME,THENFINDOUTTHECAUSEKEYWORDSGRADUATIONDESIGN，FRAMESTRUCTURE，LOADCOMBINATIONS，SECTIONDESIGN，EARTHQUAKEFORCE第一章、工程概况济南市中心地段某住宅楼，采用现浇混凝土框架结构，该住宅楼地面以上十层，层高28M，半地下室一层，层高28M该工程七度抗震设防，设计基本加速度01G,建筑场地土类别为二类，结构抗震等级二级，设计地震分组为第二分组地耐力FK120KPA，地下水位1500M；基本风压W0035KN/M2；基本雪压S0020KN/M2。第二章、计算参数确定21基本参数1、安全等级确定依据混凝土结构设计规范（GB500102002）第323条对于安全等级为二级或者使用年限为50年的结构构件，其重要性系数0不应小于10，此处取10。2、抗震设防烈度查抗震规范（GB500112001）附录A01可知，济南市区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为010G，设计地震分组为第二组。3、基本风压查荷载规范（GB500092001）附表D4可知，济南地区50年一遇基本风压为04KN/M2，地面粗糙度类别为C类。4、基本雪压查荷载规范（GB500092001）附表D4可知，济南地区50年一遇雪压为065KNM25、活荷载取值查表，得活荷载取值，见表21表21活荷载取值单位KN/M2活载位置活荷载取值房间20走廊25上人屋面206、底层柱高H1280533M7、房屋的建筑高度H28101428/2308M8、抗震等级查表623，因为场地类别为类，房屋高度大于30M，所以框架抗震等级为二级。9、轴压比限值查表623，得到框架柱轴压比限值为0910、结构阻尼比混凝土结构可取00511、结构自振周期估算根据荷载规范（GB500092001）附录公式E213,得T1025053103H23B22材料参数取用结构各构件选用的材料及其强度设计值如表22所示表22选用材料及其强度单位N/MM2项目强度值轴心抗压强度设计值143C30混凝土（柱、梁）轴心抗拉强度设计值143轴心抗压强度设计值96C20混凝土（楼板）轴心抗拉强度设计值110HRB335钢筋（梁柱受力筋）强度设计值300HRB235钢筋（板受力筋，梁柱箍筋）强度设计值21023结构构件参数估算表23框架梁截面估算梁布设方向跨度M系数梁高（M）实选梁高（M）实选梁宽（M）横向421/120350402纵向481/120400402框架柱截面估算根据柱支承的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积负荷面积边柱30482723042263394829363630254中柱（3639）24818最大负荷面积表24框架柱截面估算楼层自重（NM2）分项系数负荷面积层数弯矩放大系数1400012518011105轴力（N）砼强度（KN/M2）轴压比限值截面面积（MM2）实选截面尺寸（MMMM）36382501430928269231550550楼板厚度按照板跨估算表25楼板、屋面板厚度估算位置跨度（M）系数计算板厚度（M）最小厚度限值实选板厚度楼板421/4500900801屋面板421/4501200801224荷载作用计算及计算简图以A3C3轴线横向框架为例，该榀框架立面尺寸如图21所示241活荷载楼面活荷载的取值及每层楼面的活荷载统计如表26所示表26楼面活荷载计算汇总位置均布活荷载（KN/M2）楼面面积（M2）楼面活荷载房间245549108屋面活荷载的取值以及屋面的活荷载统计如表27所示表27屋面面活荷载计算汇总位置均布活荷载（KNM2）楼面面积（M2）楼面活荷载屋面245549108ACB图22荷载传导方式图23活荷载计算简图242恒荷载计算查本书附录A，可以得到结构中各部分材料的自重，从而计算得到作用于结构上的恒荷载，楼、屋面荷载计算分别如表28和表29表示表28屋面恒荷载计算汇总项目材料重（KNM2）厚度（M）自重（KNM2）自重小计（KNM2）屋面面积（M2）屋面恒荷载水泥蛭石保温层50105水泥砂浆找平层2000204三毡四油防水层04细石混凝土保护层22004088楼板2501235184554235897表29楼面恒荷载计算汇总位置项目材料重KNM2厚度（M）自重（KNM2）自重小计（KNM2）楼面面积（M2）楼面荷载（KN）硬木地板02地板格栅02混合砂浆1700150255房间楼面楼板250125315545541436787表210墙体自重计算位置项目材料重厚度墙重小计加气砼砌块55018099外墙贴瓷砖墙面05149内墙加气混凝土砌块550120661混合砂浆17002034加气砼砌块55018099女儿墙贴瓷砖墙面05147表211屋面梁上墙体（女儿墙）自重计算位置墙重（KNM2）墙高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）重量（KN）总重外纵墙轴线1491420867921652112内纵墙轴线000外横墙轴线149142086408851088内横墙轴线00025032表212211层梁上墙体自重计算位置墙重（KNM2）梁高（M）玻璃窗（KNM2）窗高（M）层高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）重量层总重层外纵墙轴线149040451528201679215967内纵墙轴线104045152815756129639外横墙轴线14904045152820164088225内横墙轴线1040451528157510681682150652表213底层墙体自重计算位置墙重（KNM2）梁高（M）刚框玻璃窗（KNM2）窗高（M）层高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）重量层总重层外纵墙轴线149040450926234279218549内纵墙轴线1040450926170561210335外横墙轴线14904045092623424089555内横墙轴线10404509261705106818209567483、梁自重计算表214梁自重计算位置梁宽（M）梁高（M）砼自重（M）均布梁重（KN/M）跨度（M）重量/层（KN）总重量（KN）纵轴线02505025251668417横轴线02505025251266316573354、柱自重计算表215柱自重计算层数柱截面宽（M）柱截面高M柱高（M）砼自重（KN/M3）柱重（KN）数量重量/层（KN）2110550552825211755110799105505531252344451119565,、恒荷载汇总对于A3C3榀框架，其框架梁上的恒荷载应包括楼（层）面恒荷载、梁上填充墙重量以及梁的自重。柱上恒荷载基中力应包括柱上纵向框架承担的恒荷载以及本层柱的自重。集中力（1）楼面自重（2）纵向梁上填充墙荷载（3）纵向梁自重（4）柱自重图24、恒荷载计算简图243风荷载风荷载的计算过程如表216所示表216中KSZZ0；Z取10；作用高度为节点上下各取半层高度最终得到风荷载的计算简图如图78所示表216风荷载计算层数层高（M）离地高度SZZ0K开间作用高度FK112828913000741100400038539284202102826113000741100400038539284202928233130007411004000385392842028282051300074110040003853928420272817713000741100400038539284202628149130007411004000385392842025281211300074110040003853928420242893130007411004000385392842023286513000741100400038539284202228371300074110040003853928420212819130007411004000385392353527图25、风荷载计算简图244雪荷载济南地区的基本雪压为065KNM2，所以SKRS010065065KN/M2注雪荷载不应与屋面均布活荷载同时组合。因其小于上人屋面的活荷载20KN，所以不考虑雪荷载。245地震作用（1）重力荷载代表值计算建筑的重力荷载代表值应取结构、构配件自重标准值与各可变荷载组合值之和，具体过程如表217所示，表217中，永久荷载的组合值系数取10，各可变荷载的组合系数应按表取用。表217重力荷载代表值计算层数荷载项目荷载值（KN）组合值系数层重力荷载代表值GIKN屋面恒荷载23589710雪荷载2960105墙自重（上下各半）5035810梁自重733501011柱自重（上下各半）53996104283970楼面恒荷载14367910楼面活荷载9108005墙自重（上下各半）5065210梁自重7335010211柱自重（上下各半）107993104212132楼面恒荷载14367910楼面活荷载910800,5墙自重（上下各半）567481,0梁自重73350101柱自重113779104330545根据表217，等效总重力荷载为GEQ085GI39545147KN（2）底部剪力法计算水平地震作用查表314，可得水平地震影响系数最大值为008；查表315，可得场地特征周期TG为035S，阻尼比005S，查表313，可得09，21；结构基本周期T1约为065S因为TGT15TG，所以1（TG/T1）2MAX00431FEK1GEQ1703482KN因为T1/TG187514，并且TG035所以查表320，可得顶部附加地震作用系数为N08T10070122所以有FNNFEK207825KNFEK（1N）1495657各楼层的水平地震作用及层间剪力如表18所示，地震作用的计算简图如图6所示水平地震作用计算表层数层高（M）高度HI（M）GI（KN）GIHIGIHI/（GIHI）FI0（KN）FN（KN）FI（KN）层间剪力VI（KN）11283114283971332314670168250683207825458508458508102828342121321192033356015022428822428868279692825542121321074093660135202097202097884893828227421213295615396401201799061799061064799728199421213283821426801051577151577151222514628171421213272027457200911355241355241358038528143421213260233487600761133331133331471370428115421213248439518006191142911421562512328874212132366455484004668951689511631463228594212132248515788003146760467601678223131314330545134246895001725259252591703482GIHI794903271310001495657图6、地震作用计算简图单位KN第三章、内力计算竖向荷载作用下的内力计算采用分层法，水平荷载作用的内力计算采用D值法计算框架梁的截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取中梁刚度放大系数为2，即I2I0，当采用分层法计算内力是，非底层柱刚度应乘以折减系数，如图710和图711所示。在此基础上就可以进行不同荷载（活荷载、恒荷载、风荷载和地震荷载）作用下的内力计算。31竖向荷载作用下的框架内力由于活荷载标准值较小（小于4KN/M2），因而计算活荷载作用下的结构内力时，可以不考虑活荷载最不利布置，直接采用满布荷载法。首先按固端弯矩等效的原则，将图74中的梯形荷载和三角荷载按照图43所示过程转换为等效均布荷载，结果如表19所示表31各层梁上的等效均布荷载单位KNM层数AB梁BC梁11217522831021752283921752283821752283721752283621752283521752283421752283321752283221752283121752283下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩311弯矩的首次分配与传递惯性矩I1/12BH3梁ABIAB1/1225050031067109BCIBC1/1225050031067109柱I柱1/1255055037626109IABIABLAB2964105IBCIBCLBC2736105柱I2724105表32顶层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000900091右梁009800830上柱000下柱090208270909按照表32中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图31中节点处。M1/12QL2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图31所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字。下柱远端下柱图31顶层节点弯矩分配与传递2、中间层根据图8中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中中间层（210），节点弯矩分配系数如表所示表33中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000490048右梁005200450上柱047404530476下柱047404530476按照表21中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图32中节点处。M1/12QL2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图32所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字下柱远端下柱下柱远端下柱图32中间层节点弯矩分配与传递过程3底层根据图9中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中底层节点弯矩分配系数如表所示表34中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000490048右梁005200450上柱047404530476下柱047404530476按照表22中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图33中节点处。M1/12QL2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图33所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字。下柱远端下柱下柱远端下柱图33底层节点弯矩分配与传递过程312不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框架节点处的杆端弯矩如图34所示。图34中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不再考虑弯矩传递得到汇总后的框架节点处杆端弯矩如图34所示。层层层层层层图34一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KNM）图35框架节点处杆端弯矩汇总图（KNM）13201871326509743280352390535297160936265097432803523905352971609362650974328035239053529716093626509743280352390535297160936265097432803523905352971609362650974328035239053529716093626509743280352390535297160936265097432803523905352971609362097654328035239052973516093643352CBA2970936352430352822097652450245042191709690351623842843893893893893894512040733488245120403488245120403488245120403488245120403481238213457949ABC图36活荷载作用下的桁架弯矩图37活荷载所用下的框架剪力127458610427968106957146327231447194318674216589421367261013562410986297361549370124ABC13923,5图38活荷载作用下框架柱的轴力32竖向恒荷载作用下的框架内力首先按固端弯矩等效的原则，将图24中梯形荷载和三角形荷载按照图43所示过程转换为等效均布荷载，结果如表35所示表35各层梁上等效均布线荷载单位KN/M层数AB梁BC梁11116127110686774968677486867747686774668677456867744686774368677426867741686774下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩321弯矩的首次分配与传递1顶层根据图215中各杆的线刚度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中顶层节点弯矩分配系数如表35所示表35顶层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000900091右梁009800830上柱000下柱090208270909下柱远端下柱图39顶层节点弯矩分配与传递过程2中间层根据图216中各杆的线刚度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中中间层210节点弯矩分配系数如表36所示表36中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000490048右梁005200450上柱047404530476下柱047404530476下柱下柱远端下柱下柱远端图310中间层节点弯矩分配与传递过程3底层根据图17中各杆件的线刚度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中底层节点弯矩分配系数如表37所示表37底层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁000490048右梁005200450上柱047404530476下柱047404530476下柱下柱远端下柱下柱远端图311底层节点弯矩分配与传递过程322不平衡弯矩的二次弯矩即总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框架节点处的杆端弯矩如图312所示。图312中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不再考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端弯矩层层层图312一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KNM）层层层图313框架节点处杆端弯矩汇总图249675181247078126943653916212496761518124707812694367425316219249676151812470781269436742531621924967615181247078126943674253162192496761518124707812694367425316219249676151812470781269436742531621924967615181247078126943674253162192496761518124707812694367425316219249676151812470781269436742531621951810357103574573071694324315120681401407614296812205898921692ABC1624716304561843图314恒荷载作用下的框架弯矩1478041521572364114780152723641147801527236411478015272364114780152723CBA31204219423855615825478591CBA086157206571304651402651046587352184729381642879241397148062109532016489326347914368725349图315恒荷载作用下的框架剪力图316恒荷载作用下的框架轴力33水平风荷载作用下的框架内力331D值计算根据梁柱的线刚度可以分别计算得到各柱的K值、值和D值，计算结果如表37表39所示表37各柱的K值柱号层数ABC1101088020920100510010880209201005901088020920100580108802092010057010880209201005601088020920100550108802092010054010880209201005301088020920100520108802092010051010880209201005表38各柱的值柱号层数ABC1100516009470047810005160094700478900516009470047880051600947004787005160094700478600516009470047850051600947004784005160094700478300516009470047820051600947004781028870321002859表39各柱的D值单位N/M柱号层数ABC11215E05395E05199E0510215E05395E05199E059215E05395E05199E058215E05395E05199E057215E05395E05199E056215E05395E05199E055215E05395E05199E054215E05395E05199E053215E05395E05199E052215E05395E05199E051120E06134E06119E06332柱中剪力计算剪力分配系数、剪力将水平荷载逐层叠加，可以得到作用于各层上的水平剪力，如表30所示表310各层水平剪力计算层数各层荷载各层总剪力114202420210420284049420212606842021680874202210164202252125420229414442023361634202378182420242021352745547将各层的剪力,按照D值进行分配,A3C3榀框架各柱的剪力分配系数如表31,所示,从而得到各柱分摊的水平剪力,如表311所示表311A3C3榀框架各柱的剪力分配系数柱号柱号ABC1102660488024610026604880246902660488024680266048802467026604880246602660488024650266048802464026604880246302660488024620266048802461032203590319表312各柱分配的水平剪力柱号层数ABC111118205110831022364102216693354625332498447282044332755910255541566708123066498578261435775814894416408866431006218459974721118205110831146661635114529333反弯点高度按均布荷载查表43，可以得到标准反弯点高度比如表313所示,查表45和表46分别得到相应的修正系数Y1，Y2和Y3，如表313314所示,叠加得到修正后的反弯点高度比Y,如表37所示表313标准反弯点的高度比Y0柱号层数ABC1102103050191003104002959036045034580404504070410450445604504504550450450454045045045304505004520550500551065063066表314修正后的反弯点高度比Y柱号层数ABC1102103050191003104002959036045034580404504070410450445604504504550450450454045045045304505004520550500551065063066334弯矩计算（柱、梁）根据剪力和反弯点高度可以计算得到柱端弯矩，然后按照梁的线刚度分配给与之相连的梁，即可得到风荷载作用下的结构弯矩。根据各柱分配到的剪力及反弯点位置YH，计算第I层第J个弯矩上端弯矩MIJTVIJH（1Y）；下端弯矩MIJBVIJHY193215CBA2104782198507946128073591402942368132561349785207258460729135862914703821064539513147641450897876543212146182103214618520592876543213375067902393412105CBA图317风荷载作用下框架弯矩（KNM）图318风荷载作用下的框架剪力（KN）335剪力计算根据梁端弯矩可以由力矩平衡条件计算得到梁的剪力,结合前面算出的柱中剪力，从而得到框架的剪力图，如图318所示336柱轴力计算根据节点竖向平衡条件，可以得到框架柱的剪力图，如图319所示80362594326187431160397245381026435872410975621CBA图319风荷载作用下的框架轴力图34水平地震作用下的框架内力341D值计算根据梁柱的线刚度可以分别计算得到中间榀框架各柱的K值、值和D值，计算结果如表35表36所示表315中间榀各柱的K值柱号层数ABC1101088020920100510010880209201005901088020920100580108802092010057010880209201005601088020920100550108802092010054010880209201005301088020920100520108802092010051010880209201005表316中间榀各柱的值柱号层数ABC1100516009470047810005160094700478900516009470047880051600947004787005160094700478600516009470047850051600947004784005160094700478300516009470047820051600947004781028870321002859表317中间榀各柱的D值柱号层数ABC11215E05395E05199E0510215E05395E05199E059215E05395E05199E058215E05395E05199E057215E05395E05199E056215E05395E05199E055215E05395E05199E054215E05395E05199E053215E05395E05199E052215E05395E05199E051120E06134E06119E06342柱中剪力计算剪力分配系数、剪力将水平荷载逐层叠加，可以得到作用于结构各层上的水平剪力。如下表所示表318各层水平剪力计算表层数各层荷载各层总剪力11458508458508102242886827969202097884893817990610647997157715122251461355241358038511333314713704911421562512368951163146324676016782231252591703482将各层的剪力，按照D值进行分配，A3C3榀框架各柱的剪力分配系数如表319所示，从而得到各柱分配得到的水平剪力，如表320所示表319A3C3榀框架各柱剪力分配系数柱号层数ABC1100260050002410002600500024900260050002480026005000247002600500024600260050002450026005000244002600500024300260050002420026005000241002600500024表320各柱分配得到的水平剪力柱号层数ABC1111921229251100410177533414016387923007442442123782768553239255557317856112529340635309679023259353825673569353134406257812537500342418815733915524363483911402771442918517540884343反弯点高度按倒三角形荷载查表44可以得到标准反弯点高度比Y0，如表747所示；查表45和表46分别得到相应的修正系数Y1，Y2，Y3,如表321表322所示；叠加得到修正后的反弯点高度比Y，如表323所示表321标准反弯点的高度比Y0柱号层数ABC1102500002510005020005901003001080200350207025040025603504003550400440404050050050306505506520850650851135150135表322横梁刚度修正系数Y1柱号层数ABC1100010000900080007000600050004000300020001000注Y2，Y3无修正表323修正后的反弯点高度比Y柱号层数ABC1102500002510005020005901003001080200350207025040025603504003550400440404050050050306505506520850650851135150135344弯矩计算（柱、梁）根据剪力和反弯点高度可以计算得到柱端弯矩，然后按照梁的线刚度分配给与之相连的梁，即可得到地震作用下的结构弯矩，如图26所示5210714251357527912568010947615485438619755214397135238496523192053146597253346738582901789389309896408618134906939759865826405389034656437058472417ABC图320地震作用下框架的弯矩345剪力计算根据梁端弯矩可以由力矩平衡条件计算得到梁的剪力，结合前面算出的柱中剪力，从而得到框架的剪力图，如图321所示346柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图322所示4094033923753532629325621164105448249482469429385327273265985283981678173667961532423412982380357565150445238432128743436424063835318272301781916ABC329842108917436105742862741063485345236821487391748561378126504156087240316ABC图321地震作用下的剪力图（KN）图322地震作用下框架轴力（KN）第四章、荷载效应组合以底层的AB梁和A柱为例，分别进行梁、柱构件的荷载效应组合和截面配筋设计根据前面的内力分析，将底层的AB梁，在恒荷载、活荷载、风荷载和地震作用下，梁端截面的弯矩、剪力和跨中截面的弯矩和地震作用下，柱中的轴力、剪力和上下端的弯矩列于表753中，以供组合使用在表752和表753中,重力荷载代表值作用下的效应,按照本书表319的规定,应在活荷载下的计算简图上，将屋面活荷载由雪荷载代替进行计算得到，此处为简化计算，将重力荷载代表值作用下的效应近似取作恒荷载05活荷载效应，此外由于柱截面尺寸与柱距相比，可以忽略不计，所以内力不再折算至柱边，一轴线处的内力近似代替柱边内力进行组合，并进行截面设计。表41底层的AB梁各控制截面的荷载效应组合梁端A截面跨中梁端B截面组合编号组合项目MKNMV（KN）MKNMMKNMV（KN）1恒荷载665112261111688331242活荷载2297394352352393873重力荷载代表值779951423128777510028143354左风26295415179955右风26295415179956左震181436243108436单项效应7右震181436243108436组合效应112恒荷载14活荷载111972022818272113945620298210恒荷载14活荷载98668177761604891217917818312恒荷载14（活荷载06左风）33205282081478611090412318410恒荷载14（活荷载06左风）3187482575612562928579838512恒荷载14（活荷载06右风）108111224821758128981628278610恒荷载14（活荷载06右风）12141297961953492721525798712恒荷载14（07活荷载左风）4691226318732109822312118253726810恒荷载14（07活荷载左风）455820629421287590313884828926912恒荷载14（07活荷载右风）2644774527322260223380018319731010恒荷载14（07活荷载右风）27777942821220379033623522949311135恒荷载14（07活荷载06左风）33237912839221497363076925125531210恒荷载14（07活荷载06左风）30910062410121108303386088212613135恒荷载14（07活荷载06右风）10778091243222194563293028285131410恒荷载14（07活荷载06右风）1310594814121805503262112241731512重力荷载代表值13右震225940639604470433152434738821610重力荷载代表值13右震227500542454446775150428710151712重力荷载代表值13左震2446594737561613671283664394781810重力荷载代表值13左震2430995709118712313037242345表42顶层的AB梁各控制截面的荷载效应组合梁端A截面跨中梁端B截面组合编号组合项目MKNMV（KN）MKNMMKNMV（KN）1恒荷载1035720418792120681242活荷载2384393523524213933重力荷载代表值1154922352055375132785143654左风3110422115右风3110422116左震41711620850116单项效应7右震41711620850116组合效应112恒荷载14活荷载1576629942748331787120382210恒荷载14活荷载136946258623724915457417902312恒荷载14（活荷载06左风）18286308642714731602319458410恒荷载14（活荷载06左风）1621462678423388913609416978512恒荷载14（活荷载06右风）13246290162781931971921306610恒荷载14（活荷载06右风）1117462493624060917305418826712恒荷载14（07活荷载左风）189647229842254434313774217191810恒荷载14（07活荷载左风）168933225762216850311360614711912恒荷载14（07活荷载右风）1056472267622656343199342202711010恒荷载14（07活荷载右风）8493322268222805031752061779111135恒荷载14（07活荷载06左风）1883827322862848623168164196671210恒荷载14（07活荷载06左风）15213322514621909031259261532713135恒荷载14（07活荷载06右风）1379827304382915823205124215151410恒荷载14（07活荷载06右风）1017332232982258103162886171751512重力荷载代表值13右震4035121174517695159342323181610重力荷载代表值13右震426617274765875132785294451712重力荷载代表值13左震6806884192440515934221581810重力荷载代表值13左震6575937436551251327850715表43底层的BC梁各控制截面的荷载效应组合组合编号组合项目梁端B截面跨中梁端C截面MKNMV（KN）MKNM