发电厂电力系统毕业设计-220kv通过变电气主接线及高压配电装置设计

昆明理工大学毕业设计（论文）任务书电力工程学院昆明理工大学发电厂电力及系统专业函授2001级学生姓名毕业设计（论文）题目220KV通过变电气主接线及高压配电装置设计毕业设计（论文）内容（一）分析设计任务（1）阅读任务书、设计指导书，分析原始数据资料，明确设计任务，理解设计题目。（2）广泛查阅检索有关设计技术资料、收集设计参考文献中规定的资料。（二）电气主接线设计（1）拟定可行的主接线方案。（2）对23个技术上较好的方案进行经济计算，选择出经济上的最佳方案。（3）对23个方案进行全面的技术、经济比较，确定最优主接线方案。（4）电气主接线可靠性分析、比较、计算。（5）绘制电气主接线单线图。（三）短路电流计算（1）选择计算短路点。（2）画等值网络图。（3）化简等值网络。（4）求计算电抗。（5）由运算曲线查出各电源供给的短路电流周期分量标么值。（6）计算无限大容量的电源供给的短路电流周期分量。（7）计算短路电流周期分量有名值和短路容量。（8）计算短路电流冲击值。（9）计算异步电动机供给的短路电流。（10）绘制短路电流计算结果表。（四）导体和电器设备的选择设计按选择设计的一般规定，根据导体和电器设备的选择效验技术条件和设计要求，用前一步骤短路电流计算结果，选择并效验导体和电器，绘制出电气设备汇总表。（1）各级电压母线，各电气设备间连接导线、电缆；（2）高压开关电器；（3）测量用电流互感器、电压互感器；（4）支柱绝缘子和穿墙套管、避雷器。（五）高压配电装置设计依照有关设计手册及设计技术规程所规定的设计原则与要求，根据类型和总体布置，对选定的主接线方案进行高压配电装置设计。（1）按地理位置设计高压配电装置的进、出线断路器、互感器及避雷器等各电气间隔的布置方案，绘出对应接线布置的各电气间隔配置方案示意框图。（2）高压配电装置选型设计，对所选用的某一配电装置方案，应理由充分，论据确凿。要求积极慎重地采用新技术、新设备、新材料、新结构，尽量做到技术先进、经济合理、运行满足要求、安装维护方便、占地面积小。设计（论文）指导教师（签字）主管人（签字）年月日目录摘要1关键词1毕业设计任务书2前言3第一章变电所电气主接线设计411主接线方案选择比较确定412主变压器选择913站用电设计10第二章短路电流计算1121短路电流计算概述1122短路电流计算过程1223短路电流计算结果表17第三章电器设备、导体选择及校验1731电器设备选择标准与技术条件2032断路器的选择与校验2033隔离刀闸的选择与校验2434导体的选择与校验2735电流互感器、电压互感器的选择与校验3236户外支柱绝缘子的选择与校验3837导体、电气设备的选择成果表40第四章变电站配电装置设计41第五章防雷保护45第六章仪表及继电保护、自动装置的配置规划4861仪表及继电保护的配置规划4862微机保护的配置规划4963安全自动装置的配置规划52结论54总结体会55谢辞56参考文献57附录1电气主接线图（A3）附录2变电站平面布置图（A3）附录3220KV主变及高压进线设备剖面图A3附录4直击雷保护范围图（A4）附录5继电保护配置图（A4）摘要本站是220KV的地区性通过变电站110KV侧有10回出线，负荷60MW；35KV侧有8回出线，负荷40MW，穿越功率为30000KVA，也是本地区电网电能分配中心。主接线的确定不仅与电力系统及变电所本身的运行可靠性、灵活性和经济性密切相关，而且对电气设备的选择、配电装置的布置、继电保护和控制方式的拟定有较大的影响，因此必须从全局出发，统筹兼顾，根据本变电站所在系统中的地为，进出线回路数，负荷情况，工程特点，周围环境条件等，来确定合理的设计方案。本站经过技术经济比较，220KV、110KV、35KV分别采用外桥接线方式、双母线接线方式及单母线分段接线方式。通过近似短路电流计算对电器设备进行了选择。主变压器选用2台无激磁调压三绕组变压器，单台容量为75MW。220KV选用SF6断路器，110KV选用SF6断路器，110KV高压设备按户外普通中型布置，35KV高压设备按屋内布置，其中35KV选用经济适用的真空断路器。站内高压设备用4棵25米避雷针进行防雷保护。对变电站电气二次部分的仪表、继电保护、及自动装置进行规划设计。关键词主接线、短路电流计算、一次设备选择、配电装置布置、防雷、仪表、继电保护、自动装置毕业设计任务书1、设计题目220KV地区性终端变电站初步设计2、电场参数（系统基准SJ3000MVA）3、变电站参数（1）地区性通过变电站。（2）电压220KV（3）站用电率075（4）电源距离63KM（5）TMAX6000H（6）系统容量3000MVA（7）XD05（8）110KV系统有10回出线，带有负荷60MW,距离40KM。（9）35KV系统有8回出线带有负荷40MW，距离50KM，其中有电缆1条，距离8KM，（10）COS08（11）变电站不受场地限制，设计条件为标准状态。前言2004年7月19日至9月16日,我们发电厂及电力系统专业2001级漫湾班的全体同学在漫湾发电厂进行了为期两个月毕业设计。毕业是对三年所学专业知识一次总的复习和总结，也是对我三年来所学知识综合运用的一次测试。通过这次毕业设计提高了自身综合素质和工程实践能力,使所学的知识得到进一步巩固和升华。同时也对培养我们的敬业品德、独立工作、独立思考、理论联系实际作风具有深远的影响。我的课题是设计一座220KV地区性通过变电站，以220KV电压等级向110KV系统和35KV系统两个电压等级送电。110KV系统有10回出线，负荷为60MW；35KV系统有8回出线，负荷为40MW，其中有1回电缆出线。变电站的年利用率达6000小时,系统容量3000KVA。地区通过变电所高压侧以接受功率为主，供给地区的中压侧和附近的低压侧负荷。全所停电后，将响地区供电，所以主接线应具有较高的可靠性。本站220KV、110KV、35KV分别采用外桥接线方式、双母线接线方式及单母线分段接线方式。主变压器选用2台无激磁调压三绕组变压器，单台容量为75MW。220KV、110KV选用了检修周期长，可靠性高的SF6断路器，35KV选用经济适用的真空断路器。220KV、110KV高压设备按户外普通中型布置，35KV高压设备按屋内布置，其中35KV采用真空断路器单列布置。站内高压设备用4棵25米避雷针进行防雷保护。对变电站电气二次部分的仪表、继电保护、及自动装置进行规划设计。本次设计的重点是确定该变电所电气一次主接线的几种建设方案，然后在几种方案中从考虑运行的可靠性、灵活性以及投资的经济性等进行综合比较,确定出最佳的变电所电气一次主接线方案；近似计算短路电流，并以其为依据对变电所电气一次设备、配电装置进行选择、校验与布置，对变电站电气二次部分进行综合自动化规划设计；编制设计说明书，绘制电气主接线图、220KV主变进线设备剖面布置图、直击雷保护范围图等。本站设备选择优先采用具有目前先进技术的设备。第一章变电所电气主接线设计11主接线方案的选择、比较、确定电气主接线是高压电器通过连接线，按其功能要求组成接受和分配电能的电路。它用规定的设备文字和图形符号按工作顺序排列，详细地表示电气设备或成套装置的全部基本组成和连接关系的元件接线图。主接线设计的基本要求是，根据SDJ288规程规定变电所的电气主接线应据该变电所在电力系统中的地位、变电所的规划容量、负荷性质、线路，变压器连接元件总数、设备特点等条件确定。并应综合考虑供电的可靠、运行灵活、操作方便、投资节约和便于过渡或扩建等要求。因此，本设计主接线的确定不仅对变电所本身电气设备选择、配电装置布置、继电保护和控制方式的拟定密切相关，而且对电力系统整体运行的可靠性、灵活性和经济性有较大影响。因此，必须正确处理好各方面的关系，全面分析有关影响因素，最终得出合理的主接线方案。一、对原始资料的分析系统容量SE3000MVA、电压等级为220KV、电源距离为63KM、站用电率为075、TMAX6000H、XD05（以1500为SJ的标幺值），110KV系统有10回出线，带有负荷60MW,送电距离为40KM，35KV系统有8回出线带有负荷40MW，送电距离为50KM，其中有电缆1条，送电距离为8KM，COS08，变电站不受场地限制，设计条件为标准状态。根据以上原始资料分析，我认为该变电站供电出线虽多但负荷相对较轻，在确定主接线的方案时应保证供电的安全可靠性，还应具有一定的灵活性，操作应尽可能简单、方便，经济上合理。二、主接线方案初步拟订根据电力工程电气设计手册要求，以上三种电压等级接线方式可行方案如下电压等级序号比较的接线方案优点缺点备注单母分段接线接线简单，操作方便，扩建方便，分段断路器正常工作时，可投入也可断开。断开时，两段母线供电互不影响。任一分段母线或母线隔离开关故障或检修时，连接在该段母线上回路都将停电。可行220KV外桥形接线接线清晰简单，采用设备少。变压器故障或切除、投入时，不影响其余回路工作。在线路故障或切除、投入时，要使相应变压器短时停电，并且操作复杂。可行双母线接线供电可靠、调度灵活、扩建方便、便于试验。使用设备多，配电装置复杂，投资多，运行中隔离开关作操作电器，易发生误操作。可行110KV单母分段接线接线简单，操作方便。分段断路器正常工作时，可断开，也可投入。断开时，两段母线供电互不影响，还可限制短路电流。投入时，任一母线故障，该断路器断开，非故障段母线仍能正常工作。供电容量较小，配电装置数量增多。对重要负荷，必须采用接在不同母线段上的两条出线同时供电，可靠性受到限制。可行单母分段接线接线简单，操作方便。分段断路器正常工作时，可断开，也可投入。断开时，两段母线供电互不影响，还可限制短路电流。投入时，任一母线故障，该断路器断开，非故障段母线仍能正常工作。供电容量较小，配电装置数量增多。可行35KV单母分段兼旁路断路器供电可靠性高，检修与旁路母线相连的任一回路的断路器时，该回路可不停电。增加投资。保护复杂。欠佳三、主接线方案的比较通过对以上接线方式的比较及考虑给定的原始参数,我认为220KV为保证供电可靠，可采用单母线分段或外桥形接线。110KV系统因出线有10回，为提高供电可靠性和灵活性，可采用单母线分段和双母线接线。35KV系统出线8回路，电压等级低，宜采用屋内配电，根据电力工程电气设计手册（电气一次部分）相关要求。初步拟定出以下两个方案方案A220KV采用单母线分段接线方式，110KV采用单母线分段接线，35KV采用单母线分段接线。方案B220KV采用外桥形接线方式，110KV采用双母线接线，35KV采用单母线分段接线。对方案A与方案B进行的可靠性,灵活性,经济性比较如下方案A接线方案B接线方案A方案B可靠性220KV采用单母分段接线，接线简单，但所用设备多。任一断路器、母线故障或检修，不影响下级母线供电。110KV、35KV均采用单母分段接线，当一段母线故障检修时，该段母线上的所有回路都要停电。110KV母线有出线10回，所带负荷60MW，35KV母线有出线8回，所带负荷40MW只要对重要用户采用双电源供电,可靠性还是能保证的。此方案可靠性一般。220KV采用外桥形接线，接线简单，所用设备少。任一断路器故障或检修，不影响供电。但倒换操作复杂。110KV采用双母线接线，可靠性高，通过两组母线隔离开关的倒换操作，轮流检修母线，一组母线故障后，能迅速恢复供电，保证供电不间断，适用于110KV母线出线回路数超过8回的接线。35KV母线有出线8回，所带负荷不太大，采用单母线分段接线，可靠性能满足要求，此方案可行性较高。灵活性110KV、35KV、10KV三个电压等级都为单母线分段接线，运行方式相对简单，操作方便，便于扩建和发展。220KV采用外桥形接线，运行方式灵活，操作方便。110KV双母线接线，35KV单母线分段接线，调度灵活，各个电源和各回路负荷可以任意分配到某一组母线上，灵活适应系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。经济性本方案接线简单，设备少，二次控制与保护方式简单，投资省。本方案因35KV为双母线接线，增加一组母线和每回路增加一组母线隔离开关，配电装置复杂，投资较多。四、确定最优主接线设计方案通过对方案A和方案B的比较，方案I在经济性方面比方案B好，投资省，但在可靠性方面一般；方案II可靠性优于方案A，但经济性方面比方案A差，投资较大。从该变电站在系统中的地位和性质出发，综合考虑可靠性、灵活性、经济性和今后的扩建、发展。最终选择方案A为本变电站的电气主接线。主接线图如下详细主接线图见附图1电气主接线图12主变压器选择一、主变压器的选择在各级电压等级的变电站中，变压器是主要的电气设备之一，其担负着变换网络电压进行电力传输的重要任务，确定合理的变压器容量是变电站安全可靠供电和网络经济运行的保证。主变容量和台数的选择，应根据电力系统设计技术规程SDJ16185有关规定和审批的电力规划设计决定进行。1、主变台数及容量的选择主变台数根据电力工程电气设备手册电气一次部分P214为保证供电的可靠性，避免一台主变压器故障或检修时影响对用户供电，变电所一般装设两台主变压器。本变电站因TMAX6000H，且110KV、35KV出线回数较多，所供负荷不轻，在电网中有着重要地位，在设计中选择2台同型号等容量的主变压器以保障可靠供电。容量选择110KV侧的负荷为60MW，35KV侧的负荷为40MW，总的负荷为100MW。本变电站虽有30000KVA的穿越功率通过，但在案主变压器容量确定上不与考虑，只在220KV母线侧予以考虑，主变压器容量应根据510年的发展规划进行选择，并应考虑变压器正常运行和事故时的过负荷能力。对装设2台变压器的变电所，每台变压器额定容量一般按下式选择SN06PM。PM为变电所最大负荷。这样，当一台变压器停用时，可保证对60负荷的供电，考虑变压器的事故过负荷能力40，则可保证对84负荷的供电。由于一般电网变电所大约有25的非重要负荷，因此采用SN06PM，对变电所保证重要负荷来说多数是可行的。所以SN06604060MW。考虑到在实际运行生产中的经济、规范，便于维护、调试以及安装检修，本所选择相同型号的2台主变压器，单台变压器的容量为75MW。2、主变压器型号选择相数的选择由于本站不受运输条件的限制，查阅电气设计手册P216，在330KV及以下的变电所中，应选用三相变压器。绕组数量根据电力工程电气设备手册电气一次部分P216在具有三种电压的变电所中，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15以上，主变压器宜采用三绕组变压器，所以，本变电站采用三绕组变压器。220KV、110KV侧采用Y型接线，中性点直接接地；35KV侧采用型接线。综合以上分析，根据设计理论原则，本站采用的变压器为无激磁调压三绕组变压器，设计计算容量为75000KVA查阅电力工程电气设备手册电气一次部分P336确定主变型号为SFPS75000/220。SFPS75000/220变压器参数如下表型号SFPS75000/220额定容量比（）高100中60低100额定电压（KV）高220中121低385空载损耗（KW）120短路损耗（KW）高中300高低500中低280阻抗电压（）高中195高低124中低60接线组别YNYND11轨距横向/纵向外形尺寸（长宽高）13站用电设计一、站用电的负荷变电站的站用负荷一般都不大，其可靠性要求不如发电厂那样高。变电站的主要所用电负荷是变压器冷却装置（包括风扇、油泵、水泵）、直流系统中的充放电装置和硅整流设备、空气压缩机、油处理设备、检修工具以及采暖、通风、照明、供水等。二、所用变压器选择因为原始参数给出站用电率为075，所以站用变压器计算容量为SJS站用电率PM/COS00075（6040）/08937KVA。因35K采用屋内布置，站用变选择户内型KF104、KT097站用变压器容选择如下S站KFKTSJS104097937946KVA。查阅广东顺德特种变压器厂SC系列铜线双绕阻树脂绝缘干式电力变压器的技术数据选择站用变压器的型号为SC1000/35。SC1000/35电力变压器技术数据型号SC1000/35额定容量（KVA）1000额定电压（KV）一次35二次04空载损耗（KW）32负载损耗（KW）107阻抗电压（）6空载电流（）14接线组别Y,YN0外形尺寸MM（长宽高）192010701900质量（KG）3800三、所用电设计本站属中型变电站所以设两台站用变，分别接在35KV两段母线上，两台站用变互为备用，400V采用单母线分段接线。采取动力与照明混合供电方式。所以采用从所内两台主变低压侧10KV母线上分别引接，所用电母线分段运行，采用自动空气开关进行分段，提高所用电供电可靠性。所用电接线图如下04KV母线I段04KV母线II段35KV母线I段35KV母线II段备用电自投装置第二章短路电流计算21短路电流计算概述一、计算短路电流的必要性及短路时的严重后果电力系统的事故大部分是由短路引起的，发生短路时，电流可能达到正常工作电流的几倍到几十倍，短路电流是感性电流，它将使发电机的端电压下降，线路电压损失增大，从而引起系统电压大幅度下降，甚至破坏电厂并联工作稳定性。这样大的电流所产生的电弧及热效应会使故障元件本身及周围设备受到严重的损坏，因此对变电站电气一次的设计，必须进行短路电流计算，并采取措施尽快解决短路故障，以保证电气设备的安全和电力系统的稳定。二、短路电流计算的目的1、电气主接线方案的比较与选择。2、电气设备和载流导体的选择。3、确定中性点接地方式。4、接地装置的设计。5、继电保护装置的选择和整定计算。6、系统运行和故障情况分析等。三、短路电流计算的基本假设条件选择电气设备时，只需近似计算出通过所选设备的可能最大三相短路电流值在设计继电保护和系统故障时，要对各种短路情况下，各支路中的电流和各点电压进行计算。在现代电力系统的实际情况下，要进行极准确的短路计算是相当复杂的，同时对解决大部分实际工程问题，为简化和便于计算，大多采用近似计算法。1，系统在正常工作时，三相对称运行，所有电源的电动势相位角相同；2、电力系统各元件的磁路不饱，即各元件的电抗值和电流大小无关，所以在计算中可以应用迭加原理；3、电力系统各元件的电阻一般在高压电路计算中都略去不计；4、输电线路的电容略去不计；5、变压器的励磁电流略去不计；6、电力系统中所有发电机电势的相位在短路过程中都相同，频率与正常工作时相等，不考虑短路过程中发电机转子之间摇摆现象对短路电流的影响。四、短路点的选择凡是需要选择电气设备地方都需要选择短路点，需要进行对比的地方也要选择短路点。五、限制短路电流的措施1、变电所中，在变压器回路中装设分裂电抗器或电抗器。2、采用低压侧为分裂绕组的变压器。3、出线上装设电抗器。22短路电流计算过程本次设计对短路电流计算采用标么值计算，只计算三相短路电流，一共计算6个短路点，即D1,D2,D3,D4,D5,D6。一、短路电流计算步骤1、选择计算短路点。2、画等值网络（次暂态网络）图（1）、首先去掉系统中的所有负荷分支、线路电容、各元件的电阻，发电机电抗用次暂态电抗XD”。（2）、选取基准容量SJ和基准电压UP（一般取各级的平均电压）。（3）、将各元件电抗换算为同一基准的标么电抗。（4）、绘出等值网络图，并将各元件电抗统一编号。3、化简等值网络为计算不同短路点的短路电流值，需将等值网络分别化简为以短路点为中心的辐射形等值网络，并求出各电源与短路点之间的电抗，即转移电抗。4、计算电抗。5、由运算曲线查出电源供给的短路电流周期分量标么值。6、计算短路电流周期分量有名值。7、计算短路电流冲击值。8、绘制短路电流计算结果表。二、本设计的等值网络（次暂态网络）图计算电路图3000MVA04/KM63KM275MVAUD12195UD13124UD236115KV37KV10路出线共60MW送电距离40KM站用变站用变230KVD1D2D3D4D5D6等值网络图230KV115KV37KV站用变12300167004760047645670172701456017270145610012111146091268900三、计算各元件的电抗值1、系统电抗标么值已知05SJ100MVASE3000MVADX01673/105/EXJJD2、220KV进线标么值双回进线已知L63KMR04/KM，P1230KV，,U21/PJJXUS047630642JX3、主变高压侧电抗标么值已知变压器技术数据、5192D123D0632DMVASB750519426/1059/2164/213333132123231211UUUU将1U、的值及SB75MVA，代入电气设计手册23MVAJ10P121变压器电抗标么值计算公式，得JDJBUX/10/725/92541460/6/7735/5/398UX4、110KV侧线路阻抗标么值L40KMR04/KM，P2115KV得2/PJJXS1205140X5、35KV侧线路阻抗标么值L50KMR04/KM，UP338KV得23/PJJXS460917054X6、所用变阻抗标么值SJ100MVASB1MVAUD6/IDXU四、短路计算设UJUPSJ100MVA1、D1点短路UP1230KVD1123001670047600476D11230016700238D112300405230KV230KV230KV计算电抗004053000/1001215,因水轮有阻尼绕组,所以用JSX12150071285作横坐标通过查三相短路电流周期分量运算曲线得,8103）（I803）（I三相短路次暂态电流61KA）（3IPEUIS02381三相短路冲击电流180255611556（KA）（3CHI2）（3I全电流最大有效值ICH1516192KA21CHK（）（3I三相短路容量SD23061243007（MVA）PU）（2、D2点短路UP2115KV004051230086400728456700405123017270145601727014564567201997D2230KV230KV115KV115KV115KVD2D2计算电抗019973000/100591，因为3所以1/019975JSXJSX）（3I）（三相短路次暂态电流251KA）（3I20PJUS15三相短路冲击电流1802552516375（KA）（3CHI2）（3I全电流最大有效值ICH151251379KA21CHK（）（3I三相短路容量SD11525149994（MVA）PU）（3、D3点短路UP137KV004051230086404589004051230172700172704589301269D3D3D3230KV230KV37KV37KV37KV计算电抗012693000/100381，因为3所以JSXJSX1/01997788）（3I）（三相短路次暂态电流123KA）（3I30PJUIS781三相短路冲击电流1802551233137（KA）（3CHI2）（3I全电流最大有效值ICH1511231857（KA）21CHK（）（3I三相短路容量S33712378823（MVA）UP4、D4点短路UP115KV004051230086400728456700405123017270145601727014564567403207D4100121100121D4D4230KV230KV115KV115KV计算电抗032073000/100962，因为3以1/03207312JSXJSX）（3I）（三相短路次暂态电流1566KA）（3I20PJUS15三相短路冲击电流1802551566399（KA）（3CHI2）（3I全电流最大有效值ICH1511566236（KA）21CHK（）（3I三相短路容量S311523647006（MVA）3IUP5、D5点短路UP37KV004051230086404589004051230172700172704589515878D5D5D51114609230KV230KV37KV37KV1114609计算电抗158783000/1004763，因为3以1/15878063JSXJSX）（3I）（三相短路次暂态电流098KA）（3I30PJUS761三相短路冲击电KA）（3CHI2）（3I全电流最大有效值ICH151098148（KA）21CHK（）（3I三相短路容量S337098628（MVAUP6、D6点短路UP04KV126004051230086404589004051230172700172704589675878D6126230KV230KV37KV37KVD6D604KV04KV04KV计算电抗758783000/10022763，JSX因为3以1/758780132J）（3I）（三相短路次暂态电流1905KA）（3I40PJUIS312三相短路冲击电流18025519054858（KA）（CHI2）（I全电流最大有效值ICKA）1K（）（3三相短路容量S3041905132（MVA）IP23短路电流计算结果表变电站短路电流计算成果表编号短路点位置暂态短路电流（KA）（3I短路电流冲击值（KA）（3CHI全电流最大有效值（KA）ICH短路容量（MVA）S3D1220KV母线61155492243007D2110KV母线251637537949994D335KV母线1233137185778823D4110KV线路侧15739923647006D535KV线路侧09825148628D635KV站用变低压侧190548582877132第三章电器设备、导体选择及校验31电气设备的选择标准及技术条件电气选择是发电厂和变电所电气设计的主要内容之一，导体和电器的选择设计，必须执行国家的有关技术经济政策，并应做到技术先进，经济合理，安全可靠，运行灵活和适当的留有发展余地，以满足电力系统安全经济运行的需要。一、电气设备选择的概述1、电气设备选择的一般原则（1）、应满足正常运行、检修、短路和过电压的各种情况的要求，并考虑远景发展（2）、应按当地环境条件校核；（3）、因地制宜，力求技术先进，经济合理，维护方便；（4）、与整个工程的建设标准应协调一致；（5）、同类设备应尽量减少品种；（6）、选用的新产品均具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。在特殊情况下，选用未经正式鉴定的新产品时，应经上级批准。2、电器设备选择的技术条件选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。各种高压电器的一般技术条件应满足要求，如电压、电流、机械荷载等。电器在选定后应按最大可能通过的短路电流进行动、热稳定校验。校验的短路电流一般取三相短路电流。3、电器设备选择的环境条件环境条件包括温度、日照、风速、冰雪、湿度、污秽、海拨，设计者根据当地不同的环境条件选择相应的设备。4、环境保护选用电器,应注意电器对周围环境的影响。根据周围环境的控制标准,要对制造部门提出必要的技术要求。环境保护应注意的方面有；电磁干扰,频率大10KHZ无线电干扰主要来自电器的电流、电压突变和电晕放电。它会损害或破坏电磁信号的正常接收及电器、电子设备的正常运行；噪音，为了减少噪音的影响,所选高压电器在运行中或操作时产生的噪音,在距电器2米处不应大于下列水平A、连续性噪音水平85DB。B、非连续性噪音水平屋内90DB屋外110DB。二、电气设备选择的技术条件1、依据本站相关技术数据先计算出以下各点的最大持续工作电流及各短路MAXGI点的值KQ（1）、设备的最大持续工作电流设备的最大持续工作电流表序号设备名称计算公式参数结果（KA）1220KV侧双回线及外桥的MAXGI5123COS/21MAXEGUSPI穿越80COS3MVA2K460穿越UPE03052主变220KV侧的MAXGI513MAXEGSI275ES02953主变110KV侧的A4AEUK10EU0554主变35KV侧的MAXGI13MAXEGSIV35A7ES16085110KV侧出线的AXGINPIEGCOS1AX108COS6M1PE00396110K进线侧断路器的MAXGI053MAXEGUSIKVA75EUS0413735KV侧出线的MAXGINUPIEGCOS32MAX80COSKV35MA4UPE01038110KV母线的AXGI051MAXEGSI17ES0413935KV出线侧断路器的MA3AEUKV35AEU131035KV母线的AXGI051MAXNGSIM7ES1311站用变35KV侧引流线的MAXGI3AE351N001712站用变400V侧引流线的A051MAXNEGUSI04KVAEUS152（2）、求各短路点的值KQKKTII12022KT其中、求点的1DK查电气设计手册P135，表47，,，0888,8103）（I83）（I31I0888代入公式32ISKATIIQKK678921201202233“12、求点的2DK因为点的5913，即母线上的短路点为无限大，则，所JSX）（3I）（1）（32I以公式变形为SKAIITIIQKK5021212023233“23、求点的3DK因为点的3813，即母线上的短路点为无限大，则，所JSX）（3I）（1）（32I以公式变形为SKAIITIIQKK182472112023233“33、求点的6DK因为点的227633，即母线上的短路点为无限大，则，JSX）（3I）（1）（32I所以公式变形为SKAIITIIKK04122112023233“6332断路器的型号选择与校验一、断路器选择标准1、电压UGUN2、电流IGMAXIN3、开断电流IINBR4、动稳定校验ICHIMAX5、热稳定校验QKIDTT说明该变电站220KV外桥间隔、主变220KV进线间隔、110KV进出线间隔、及双母联联络均选用户外SF6断路器,原因有1、为了使变电站设备整齐、统一，便于今后的检修、维护；2、因SF6断路器的检修周期很长520年，选用了SF6断路器就不需要专门设置旁路母线。3、SF6气体具有良好的绝缘性能和灭弧能力,因此在断路器中的应用得到迅速发展,SF6断路器结构简单,安装、维护、检修方便。与油断路器和空气断路器比较,无论在开断性能、绝缘配合、通流容量、操作时的噪音、触头的消耗以及结构尺寸等方面,都有较显著的优越性。二、220KV断路器选择1、220KV外桥间隔断路器选择查阅相关产品技术资料选SF6断路器型号为FXT14F220，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA22016004010010040间相距4米，弹簧操作机构，操作电源DC220V选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN220220满足电流KAIGMAXIN030516满足开断电流KAIINBR6140满足动稳定电流KAICHIMAX1556100满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT5601KA2S4800KA2S满足2、220KV主变进线间隔断路器选择查阅相关产品技术资料选SF6断路器型号为FXT14220，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA25216004010010040间相距4米，弹簧操作机构，操作电源DC220V选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN220220满足电流KAIGMAXIN029516满足开断电流KAIINBR6140满足动稳定电流KAICHIMAX1556100满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT5601KA2S4800KA2S满足三、110KV断路器选择1、主变110KV出线间隔断路器选择查阅相关产品技术资料选SF6断路器型号为SF6110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA126163158080315间相距3米，弹簧操作机构，操作电源DC220V选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN110126满足电流KAIGMAXIN05516满足开断电流KAIINBR251315满足动稳定电流KAICHIMAX63880满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT150KA2S297675KA2S满足2、110KV母线联络断路器选择查阅相关产品技术资料SF6断路器型号为SF6110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA126163158080315相间相距3米，弹簧操作机构，操作电源DC220V选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN110126满足电流KAIGMAXIN05516满足开断电流KAIINBR251315满足动稳定电流KAICHIMAX63880满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT150KA2S297675KA2S满足3、110KV出线间隔断路器选择查阅相关产品技术资料SF6断路器型号为SW6110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA126163158080315相间相距3米，弹簧操作机构，操作电源DC220V选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN110126满足电流KAIGMAXIN05516满足开断电流KAIINBR251315满足动稳定电流KAICHIMAX6388满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT150KA2S297675KA2S满足四、35KV断路器的选择1、主变35KV出线断路器选择查阅相关产品技术资料断路器型号为ZN1235，断路器配用弹簧储能操动机构，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA4S热稳定电流KA固有分闸时间MS4053153151255040装配于JYN13507移开式金属封闭开关柜内选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN3535满足电流KAIGMAXIN1608315满足开断电流KAIINBR098315满足动稳定电流KAICHIMAX3137125满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT49672KA2S10000KA2S满足2、35KV母线分段断路器选择查阅相关产品技术资料断路器型号为ZN1235，断路器配用弹簧储能操动机构，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA4S热稳定电流KA固有分闸时间MS4053153151255040装配于JYN13507移开式金属封闭开关柜内选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN3535满足电流KAIGMAXIN1608315满足开断电流KAIINBR098315满足动稳定电流KAICHIMAX3137125满足热稳定电流校验（KA2S）QKIDTT49672KA2S10000KA2S满足3、35KV出线间隔断路器选择查阅相关产品技术资料断路器型号为ZN1235，断路器配用弹簧储能操动机构，技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA2S热稳定电流KA固有分闸时间MS35063820820装配于JYN13507移开式金属封闭开关柜内选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUGUN3535满足电流KAIGMAXIN0103063满足开断电流KAIINBR0988满足动稳定电流KAICHIMAX14820满足热稳定电流校验（KA2SQKIDTT24836KA2S128KA2S满足33隔离开关的型号选择与校验一、隔离开关的选择标准1、电压UNSUN2、电流IGMAXIN3、动稳定校验ICHIF4、热稳定校验QKIDTT本站隔离开关尽量选择新型产品,为保证电器和母线的检修安全,每段母线上宜装设12组接地刀或接地器,110断路器两侧的隔离开关和线路隔离开关的线路侧,宜配置接地刀闸。二、220KV隔离开关选择1、220KV进线及外桥间隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单接地GW6252DGY技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA4S热稳定电KA220065516选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN220220满足电流KAIGMAXIN030506满足动稳定校验KAICHIF6155满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足2、220KV主变进线间隔隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为双接地GW6252DGY技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA4S热稳定电KA220065516选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN220220满足电流KAIGMAXIN029506满足动稳定校验KAICHIF6155满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足2、110KV隔离开关选择1、主变110KV出线间隔隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单接地GW4110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA5S热稳定电KA11012580215选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN110110满足电流KAIGMAXIN055125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足2、110KV母线联络隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单接地GW4110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA5S热稳定电KA11012580215选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN110110满足电流KAIGMAXIN055125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足3、110KV出线间隔隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为双接地W4110GY，技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA5S热稳定电KA11012580215选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN110110满足电流KAIGMAXIN055125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足3、35KV隔离开关的选择1主变35KV出线间隔隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单435D/630,技术数据如下额定电压KV额定电流KA动稳定电KA4S热稳定电KA350634016选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN3535满足电流KAIGMAXIN1608125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足235KV母线分段隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单435D/630,技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA252164010010040选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN3535满足电流KAIGMAXIN1608125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足335KV出线间隔隔离开关选择查阅相关产品技术资料选型号为单435D/630,技术数据如下额定电压KV额定电流KA额定开断电流KA动稳定电流KA热稳定电流KA3S热稳定电流KA252164010010040选择标准及校验标准计算值设备值结论电压KVUNSUN110110满足电流KAIGMAXIN055125满足动稳定校验KAICHIF313740满足热稳定电流校验QKIDTT5001KA2S1024KA2S满足34导体的选择标准一、裸导体的选择标准1、按经济电流密度选择导体截面SJIGMAX/J2、热稳定校验SNSSMINCQK二、裸导体的选择目前母线材料广泛采用铝材,因为铝电阻率低,有一定的机械强度,质量轻,价格较低,我国铝的储量大。铜材价格贵，不经济。硬母线截面形状一般有矩形、槽形、和管形。矩形母线一般只用于电压在35KV及下,电流在4000A及以下的配电装置中。槽形母线的机械强度较好,集肤效应较小,在4000800OA时,一般选用槽形母线，管形母线只在电流大于8000A时选用，本设计不涉及。1、220KV进线及外桥间隔导线选择与校验1按经济电流密度选择因IGMAX0305KA,TGMAX6000H,查表得J095A/MM2所以导体的经济截面为SJ321（MM2）JIGMAX9503查电力工程电气设计手册411页，选择LGJ300/20钢芯铝绞线，计算截面32433MM2在最高允许温度70的载流量为747A,根据设计任务书设备的环境条件为海拔1000M,最高气温38,修正系数取081,I747081605A305A,满足运行要求。2热稳定校验查QK计算表D1点短路时QK1867KA2S查电力工程电气设计手册337页铝导体短路前温度70时的热稳定系数C值为95取热效应计算时间为TJS2秒,短路电流热效应为2867KA2S正常运行时的最高工作温度为TGMAXT0TT0IGMAX/I23870383052/60524670,满足运行要求热稳定所需最小截面为SMIN5636MM2CQK951067286SN300MM2SMIN5636MM2满足条件3电晕校验因电晕放电引起电晕损耗,无线电干扰,噪声和金属腐蚀等不利影响,所以110KV以上裸导体都应进行电晕校验,但当软导体大于LGJ300时可不进行电晕校验所以最终选定220KV进线及外桥间隔导线型号为LGJ300/252、主变220KV侧进线导线选择与校验（1）按经济电流密度选择因IGMAX0305KA,TGMAX6000H,查表得J095A/MM2所以导体的经济截面为SJ321（MM2）JIGMAX9503查电力工程电气设计手册411页，选择LGJ300/20钢芯铝绞线，计算截面32433MM2在最高允许温度70的载流量为747A,根据设计任务书设备的环境条件为海拔1000M,最高气温38,修正系数取081,I74708160