土木工程毕业论文-某大型企业办公高层办公楼设计计算书

1建筑设计11总体设计本次毕业设计任务书给的场地较大，拟在大庆市某地区建造一栋高层办公楼，该楼主要是用于某大型企业办公。在总平面设计中考虑到办公环境的安详和宁静，把主楼罩于区内较中央的位置，区内的街道与周围主要道路连接交通方便，出入自由。剩下较大的空间可建造一些小型建筑如保龄球、健身房、台球室以及其他一些辅助娱乐设施。使区内成为一个相对完整和独立的体系，办公人员可以有良好的工作和生活环境。其余的空地相应地布置草坪、喷泉、假山、灌木，因而道旁的乔木，青草绿地也创造拉极好的空气环境。总的来说，场地较大，尽量布置得设施齐备，树木成荫，空气清新，环境幽雅，同时又和城市中的其它的建筑物融为一体，相互协调，美化拉城市环境犹如一体理想的“花园城”。1012平面设计对于刚度较小的框架结构体系，其高宽比一般宜小于4。本例的体型采用传统的矩形柱体，从几何观点来看对侧移颇为为敏感的，而由于它的几何形体所具有的固有强度，使结构更为有效或者造价更可能降低，而房屋又能建得更高，总之，它是较为经济的体型。平面布置采用核心式，对于高层办公楼来说是比较经济和功能合理的。左右基本对称，电梯间置于大厅旁边。高层办公建筑的垂直交通是电梯，对于电梯的选择及其在建筑物中的分布，将决定高层办公楼的合理使用，提高效率和降低造价。因此在平面设计中，主要考虑以下几个方面第一集中。电梯是出入建筑物的人经常使用的交通工具，所以设置在容易看到的地方，从运行效率，缩短候梯时间以及降低建筑费用来考虑，电梯应集中设置。第二使用方便。根据电梯使用频率，将电梯布置在靠近出入口并列设置。第三分隔。主要通道和电梯布置分开，免去人流高峰时相互影响。办公楼的布局方式常见的有以下四种，单间办公室、成组式办公室、开放式布局、“景观”办公室和综合型办公室。本例主要是用于大型企业办公用房，所以主要是单间式和成组式。本例中柱间横向轻质隔墙可以根据使用要求自由拆除，获得需要的空间布局。房间进深不太大，基本可以满足自然采光，辅以人工采光。1213立面设计建筑师对所设计的高层办建筑的“形”是很重视的这“形”的塑造到目前为止还受到力学结构，材料和施工的极大制约，本身的可塑性不大，但人们普遍对此有着较高的需求。那些体型简单单调，外墙采用各种材料幕墙的盒子建筑，缺乏变化和可识别性，因此在本次设计中希望有所改变，有所突破。本例的窗的材料采用绿色带形玻璃窗，避免反光造成城市污染。窗框采用铝合金材料，能给人以现代科技成就的力量感。立面上外墙一层采用剁假石贴面，给人以高贵自然的感觉。楼顶做成有顶盖的空间，将各种机械装置放在里面，使“冕”与“体”组成一个完整的，上下结合的有机统一体。114剖面设计剖面中垂直交通中的电梯不分层配置，其他在平面设计中以说明较详细，这儿也不再说明了。楼面采用现浇钢筋混凝土梁板楼面，构造较为简单。楼中的中小型会议室隔层布置，满足要求。为了适应垂直交通的电气及机械装置要求，空调冷却塔安装的要求。给排水管道，出气管道等位置均满足要求。擦窗机械及修理机械的安置要求，以及其它各种设施的要求，都能满足。在办公楼顶部往往要安放很多的机械设备和装置，设计为设备层。剖面设计表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等，它和房屋的使用，造价和节约用地等有密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平面、剖面结合起来一起研究，才能具体确定下来。采光，通风的设计也影响到剖面设计的效果，室内光线的强度和照度是否均匀，除了和平面中窗户的亮度和位置有关外，还和窗户在剖面中的高低、房间里光线的照射有关。房间里光线的照射深度，主要是靠侧窗的高度解决，本例中大部分都是自然采光。1015防火设计本设计中，设计防火分区内的主要分隔墙，砌至每层梁、板的底部；管道穿过隔墙、楼板时，应采用非燃烧材料将其周围的空隙紧紧填塞。附设在高层建筑中的固定灭火装置的设备室，通风，空调机房等应采用耐火极限不低于300小时的隔墙和200小时的楼板与其它部位隔开。隔墙的门应根据建筑物的防火等级，按防火要求采用。电梯井内严禁敷设可燃气体和易燃，可燃液体管道，也不应敷设与电梯无关的电缆，电线等。电梯井壁除开设电梯门洞和通气孔洞外，不应开设其它洞口；电梯门不应采用栅栏门；管道井等竖向管的井壁应为耐火极限不低于100小时的非燃体。用于疏散楼梯间的防火门，应采用单向弹簧门，并应向疏散放向开启。本例中设有防烟间，前室面积不小于6平方米，并设有防烟，排烟设施，通向前室和楼梯间的门均满足防火要求，并向疏散方向开启。消防电梯与客梯兼用，但符合消防电梯的要求。122结构设计21工程概况大庆市某区拟建一栋高层办公楼，主体10层，高399M。首层层高为45M，其余层层高均为36M；占地面积为127265，总面积为988332，容积率为777；2M2M突出屋面的塔楼为电梯机房，高为30M。拟建房屋所在地的设计地震参数为08MAX，TG035S，基本雪压S003KNM2，基本风压W0055KNM2，地面粗糙度为C类。22结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计，其标准层建筑平面，结构平面如图1，图2。该建筑为框架结构,属丙类建筑。7度抗震，类场地（第一组）。该工程采用全现浇结构体系，1层混凝土强度为C40，以上各层均为C35填充墙采用外墙400MM，内墙200MM,楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120MM。梁截面高度按梁跨度的128估算确定，且不宜小于400MM，也不宜大于净跨的41；框架梁截面宽度可以取梁截面高度的312，且不宜小于200MM，截面高宽比值不宜大于4。由此估算的梁截面尺寸见表1。表中还给出了各层梁，柱和板的混凝土强度等级，其设计强度C40（FC191NMM2，FT171NMM2，EC325104NMM2），C35FC167NMM2，FT157NMM2，EC315104NMM2。图1标准层建筑平面图图2标准层结构布置图查表可知该框架结构的抗震等级为级，其轴压限值08,各层的重力荷载N代表值取12KN/M2,由图1可知中柱及负载面积为7848M2，由式得，0FNANC第一层柱截面面积为边柱2389271980026731MAC边柱2351425C如取柱截面为正方形，则一层及二层中柱截面高度分别为528MM和598MM，根据上述计算估算并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下1层800800MM226层650650MM2710层600600MM2基础选用桩基础，基础基顶标高定为1450M。框架结构计算简图如图3所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，210层柱高即为层高，取36M，底层柱高度从基础顶面取至1层板底，即H145145595M。表1梁截面尺寸MM及各层混凝土强度等级横梁（BH）层次混凝土强度等级AB，CD跨BC跨纵梁（BH）次梁（BH）1C40400750400450400800300500210C353507503504003508003005007602407207590324030760760760760760760（A）横向框架（B）纵向框架图3框架结构计算简图23重力荷载计算231屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）30厚细石混凝土保护层22003066KNM2三毡四油防水层04KNM220厚水泥砂浆找平层2000204KNM2150厚水泥蛭石保温层5015075KNM2120厚钢筋砼板250123KNM2V型轻钢龙骨吊顶025KNM2合计546KNM219层楼面瓷砖地面（包括水泥砂粗砂打底）055KNM211水泥砂浆结合层厚5MM000520001KNM13水泥砂浆找平层厚20MM0022004KNM2120厚钢筋混凝土板250123KNM2V型轻钢龙骨吊顶025KNM2合计421KNM2232屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值20KNM2楼面活荷载标准值20KNM2屋面雪荷载标准值KNM2031S0RK式中R为屋面积雪分布系数，取1R233梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁，柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙，门窗可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见表2。外墙体为400MM厚蒸压粉煤灰砌块,外墙墙面各种涂料装饰并有80厚保温层合计05KNM2，其外墙内墙面为20MM厚抹灰,则外墙单位墙面重力荷载为050485170020208424KNM2内墙为200MM厚蒸压粉煤灰砌块,两侧均为20MM厚抹灰,则内墙单位面积重力荷载为8502170022238KNM2；钢铁门单位面积重力荷载为045KNM2,塑钢窗单位面积重力荷载取04KNM2。表2梁、柱重力荷载标准值层次构件MBH3MKN/MKNGLINKNGII边横梁04000700251057350620016737940中横梁040004502510547251800866150次梁03000500251053938700014394144纵梁040008002510584006600281552322797591柱080008002511017600595032335132边横梁03500750251056891650016713869中横梁035004002510535701800849980次梁03000500251053938700014394144纵梁03500800251057350690028139634325643526柱0650065025110134803600321552896边横梁03500750251056891650016722177中横梁035004002510535701800849980次梁03000500251053938700014394144纵梁035008002510573507000281428252259455710柱0600060025110116183600321338396234重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值计，采用简化的方法，各楼层楼面取建IG筑面积计算恒载，取楼板净面积计算楼面荷载；各根梁取梁截面高的减板厚的尺寸计130492283419528671038291073算梁重，各柱取楼层高减板厚计算柱自重各墙段根据门窗的大小采用有门窗的墙体按无洞墙体重乘以相应的折减系数，外围护墙纵向乘以折减系数06，外围护墙横向乘以和内墙纵向乘以085，内墙横向乘以10最后将各楼面（含梁）及上下各半层的墙柱恒荷载100楼面活荷载50相加，计算结果见图4。表3构件自重计算层号构件各构件自重（KN）板、楼梯365053墙4455761窗门8498板、楼梯367074墙35441226窗门8581板、楼梯367983（10层为455742）墙89343710窗门8581板、楼梯89343墙9097311窗门341图4各质点重力荷载代表值各质点重力荷载代表值由可得KIEKEG1GKN02134986702528159453602135476859同理可求得，2KN7KNG798，。KN910G8124框架侧移刚度计算框架侧移刚度按D值法计算。横梁线刚度BI计算结果及过程见表4；柱线刚度CI计算过程及结果见表5。1304922834519628703891023表4横梁线刚度BI计算表类别层次CENMM2HBMM20IMM4LMMLIEC/0NMM15LIC/0NMM2LIEC/0NMM132510440070014061096351010952101012691010边横梁2103151043507001231109720052710107911010105410101325104400450304109411101061710108231010走道梁2103151043504001871092400245101036810104901010表5柱线刚度IC计算表层次H/MMEC/NMM2BH/MMMMIC/MM4ECIC/HCNMM15950325104800800341101018721010263600315104650650149101013021010710360031510460060010810109451010柱的侧移刚度按式21HIDC计算。中框架柱侧移刚度D值见表6；边框架柱侧移刚度值见表7；楼梯间，电梯间框架柱侧移刚度值见表8表6中框架柱侧移刚度D值N/MM边柱8根中柱8根层次KC1IKC1IDI710111503583132516340372325505110003606090232279681186030636888518848208920308371311396041149548693432106780440279191118051932932496808表7边框架柱侧移刚度D值N/MMA1，8，D1，8B1，8，C1，8层次KC1IKC1IDI710083902962590012260380332502366003606070233280890889030837130260876206690251302591047034341349286432105080402255080838047129886221576表8楼、电梯间框架柱侧移刚度D值N/MMC3C6D3D6层次KC1IKC1IDI710135504043535008360294257252443003609480329396620607023227968270520211740369444840669025130258298968109480492312180508040225507226900将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ID见表8表9横向框架层间侧移刚度D值N/MM层次1236710ID93508412788321050244991900由表9可见，故该框架为规则框架。01271125横向水平荷载作用下框架内力和侧移计算251横向水平地震作用下框架内力和侧移计算2511横向自振周期计算按式231231HHGHGNNE将1G折算到主体结构的顶层，即KNKNE530796890结构顶点的假想侧移由式NIKKTNIKGIV和，SJIJGIIDV1/计算。计算过程见表10，其中第10层的之和与为EI10。表10结构顶点的假想侧移刚度层次KNGIKVGI/MNDIMII1013101501310150991900132640391218078252822899190025562718121807837463069919003786016712256034971909991900501563861228982620089110502445905267512289827429873105024470746704122898286588551050244824396331228982988783710502449423139212289821111681912788328692197113049021242173993508413281328按式T71计算结构基本自振周期1T。其中T的量纲为M，取，650T则。ST950643502512水平地震作用及楼层地震剪力计算由于结构高层不超过40M，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式计算，即KNGIEQ78105439247085，MAX901TGKN348753EQEKF因14TG14035049T1095S，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数N，008T10070080950070146，各质点的水平地震作用可按下式计算KNF750834160INEKIHG，具体计算过程见表11，各楼层地震作用剪力按式NIKFV1计算，计算结果列11。表11各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次M/IH/IGKNM/IHJIHGKN/IFK/IV413590328373506300144164161038351202197461042550168100861050293475121807842589704015445821508483115121807838177530013941361922072755122560333765363012336592287962395122898229434119010731842606752035122898225009784009127082877141675122898220585448007522323100331315122898216161113005917563275929551228982117367780043125034010159513049027764274002883334843各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5。分布（A）水平地震作用分布（B）层间剪力分布图5横向水平地震作用及楼层地震剪力2513水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移I和顶点位移I分别按NIIJIIDV1和KNIU1计算。计算结果见表12,表中还计算了各层的层间弹性位移角IEHU/。（）水平地震作用分布（）层间剪力分布2F121901图横向水平地震作用及楼层地震剪力表12横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/DI/NMM1MUI/UI/MHI/IE/H1010502991900106244936001/3396915084991900152234336001/2368819220991900194219136001/1855722879991900230199736001/15656260671050244248176736001/14515287711050244274151936001/13144310031050244295124536001/1220332759105024431295036001/1153234010127883226563836001/135813484393508437337359501/1595由表12可知，最大层间弹性位移角发生在第三层，其值为，满足5013HE的要求，其中1/550，查规范可知。H/2514水平地震作用下框架内力计算以图1中轴线横向框架为计算单元，框架柱端剪力及弯矩分别按式和计算，其中DIJ取自表NJIJIJIJDV1HYVMIJUIJIJBIJ15，取自表8，层间剪力取自表12。各柱反弯点高度Y按式YY0Y1Y2Y3确定。IJD其中YN由表可查得。在本设计中底层柱需考虑修正值Y2，第2层柱需考虑修正值Y2，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表13。表13各层柱端弯矩及剪力计算边柱中柱层次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注表中M量纲为KNM，V量纲为KN。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按UIJBJILBRBUIJBJIRBLLBMIMI1,1、LVRBLB和KNKRBLIVN1计算，其中梁线刚度取自表4，具体的计算过程及结果见表14。表14梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N106567482915832145214517861583203914807103363492479747973998507570981951613539459162846284533796661455720355166735142773977396449148082762626755204846560950795077923213684125526397236767269551098910989249074283236244续表14427243258117369119791197999823569288573305302753380641277912779106494375611442231683287268390133321333211110521461416213751531781729624205932059324171616177021699注1柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2表中M量纲为KNM，V量纲为KN，N单位为KN，L单位为M。水平地震作用下，框架的弯矩图，梁端剪力图，轴力图如图6所示。765734482970154791367180795108930521673542809189148527326017273156806043697895227426097935178145343974672181583203949296514253764916021389572390415736592804821064957395214617642507761706291583492507196542180623958736592804376952146170376（A）框架弯矩图（KNM）（B）梁端剪力及轴力图KN图6左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴力图252横向风荷载作用下框架内力和侧移计算2521风荷载标准值风荷载标准值按式，基本风压055KN/M2。由荷载规范查的OZSKO（迎风面）和（背风面），C类场地，H/B3835/532072。查表的80S50S044、T1095S，由表查的2221/09MSKNTO31由式得HHIZIZZ43143仍取图1中的2轴线横向框架，其负载宽度为76M。由式得，沿房屋高度的OZSK分布风荷载标准值SZSZZQ1845067根据各楼层标高处的高度I由表查取Z，代入上式可得各楼层标高处的QZ。见表15；QZ沿高度的分布见图7A。2160731829521845268730611729831950263942853072834952769431203180419563492561（A）风荷载沿房屋高度分布（KN）（B）等效节点集中荷载（KN）图7框架上的风荷载表15沿房屋高度分布风荷载标准值层次IH/MI/NZ1Q/KNM12ZQ/KNM1103835100011091508559234959347509061062148152593287831150812101514514925307872755071809611421456328526239506250903138941942621520350531084613543380239441675043707441331331120693131503430740126131201950295502490740118929421839159501550740111827671729荷载规范规定，对于高度大于30M且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数Z来考虑风压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度H399M30M，且，由表14可见，Z沿房屋高度在10771347范围内变化，即5142638BH风压脉动的影响较大，因此该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将图7（A）的分析风荷载转化为节点集中荷载如图7（B）所示，取第1层的集中荷载5F的计算过程如下（27671729）1F2/955081762291683942160KN2522风荷载作用下的水平位移验算通过比较易知荷载载比水平地震作用产生的荷载作用小很多，而前面已验算在地震作用下的弹性位移角小于规范要求，则可判断风荷载作用下的框架最大位移角肯定还要小于规范的最大范围，满足规范要求，所以此处验算可省去。2523风荷载作用下框架内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，仍以轴线横向2框架内力计算为例。框架柱端剪力及弯矩分别按式NJIJIJIJDV1和HYVMIJUIJIJBIJ1计算，其中IJD取自表6，IJD取自表9，层间剪力取自表11。各柱反弯点高度按式确定。其中YN由高层建筑结构附表21可查得。在本设计中321YYN底层柱需考虑修正值，第2层柱需考虑修正值和，其余各柱均无修正值，具体1Y3计算过程及结果见表16。9表16风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算边柱中柱层次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注表中M量纲为KNM，V量纲为KN。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按UIJBJILBRBUIJBJIRBLLBMIMI1,1、LVRBLB和KNKRBLIVN1计算，其中梁线刚度取自表4，具体的计算过程及结果见表17。表17风荷载作用下梁端弯矩,剪力及轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱102171590520750750630520119810569192265265221244040815191052357489489408601091721061523504708708590110517162758212367898698682217833215299826787881245124510382571571432673086882143414341195345388433839345710201607160713394463120323989361210561679167913995519154613912328672099921292129240177465182321注1柱轴力中的负号表示拉力。当为左边风时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力；2表中M量纲为KNM，V量纲为KN，N单位为KN，L单位为M。水平风荷载作用下，框架的弯矩图，梁端剪力图，轴力图如图8所示。2171781592340726559518063217926125406125415305784890389219182367182308642316072345201839018211769426781956104323853214150439860291792324839736823915206305212192601544085901678137882103882345102195139841056913917456357410514365181772023101240721181391720529243576015410678378251834510246310596518（A）框架弯矩图（KNM）（B）梁端剪力及轴力图KN图8风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴力图26竖向荷载作用下框架内力计算261横向框架内力计算2611计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为76M，如图9所示，由于房间内布2置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载，如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图9横向框架计算单元231720467380341902612荷载计算恒荷载计算在图10中1Q,代表横梁自重为均布荷载形式，对于第10层16981KNM11Q3570KNM12Q1MMP1DCBA72040图9横向荷载计算单元图10各层梁上作用的恒荷载2Q和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图9所示几何关系可得25463820748KNM12Q5462413104KNM11P和分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下13819052195467357639382347360205257218244KN2P381905219（）2437216835467357639383620637KN集中力矩1EM182442281KNM235062EPM206372579KNM23506对于79层，1Q包括梁自重和其上的横墙自重，为均布荷载，其它各层荷载计算方法同第10层，结果为1689123828513674KNM11Q3570KNM12Q4213815998KNM124212410104KNM11P381905219234742173576393836424（702824182）042418219275KN2P38190521932122421735763938234736238（702824122）0452412221069KN1EPM1927501252409KNM22106901252634KNM对于26层1Q13674KNM11Q3570KNM1215998KNM1210104KNM11P192750052842419216KN2210690052823821036KN1EM192752882KNM235062P210360153155KNM对于第1层Q55121932710723KNM11Q4134KNM1213845KNM129585KNM11P381905253194218476393836424（682824212）042421219283KN2361953193212242184763938362386828122420451224221734KN1EPM192833857KNM2408221734024347KNM活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图11所示。2Q21M1DCBA704图11各层梁上作用的活荷载对于10层2Q38276KNM12Q24248KNM11P3819531923458KN2381953193212224994KN1EM34580125432KNM2P49940125624KNM同理，在屋面雪荷载作用下2Q3803114KNM12Q2403072KNM11P519KN2P749KN0649KNM094KNM1M2M对于79层2Q76KNM12Q48KNM11P3458KN2P4994KN1EPM34580125432KNM249940125624KNM对于26层Q76KNM12Q48KNM11P3458KN2P4994KN1EM3458015519KNM24994015749KNM对于1层2Q76KNM12Q48KNM11P3458KN2P4994KN1EM345802692KNM2499402999KNM将以上结果汇总，见表18和表19。表18横向框架恒荷载汇总表层次1QKNM11KNM12QKNM12KNM11PKN2KN1MKNM2KNM1068913570207481310418244206372181257979136743570159881010419275210692409263426136743570159881010419216210362882315511413347251598810104192832173438574347表19横向框架活荷载汇总表层次2QKNM12QKNM11PKN2KN1MKNM2KNM1076114）48072）3458519499474943206562409479764834584994432624267648345849945197491764834584994692999注表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。2613框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故可取一半框架进行计算。弯矩计算过程如图12，所得弯矩如图13。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，见表20和表21。59表20恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层次VAVVN顶N底N顶N底1075791215078075017657121525745299272950933691991621035050091129212103558314624976500769190891621035032091309194103590966951491004881046707916210350300913291921035123555127738135966140149691621035019091439181103515609716095017140117625459162103502709135918910351893011941542075142123674916210350220914091841035222510227363243622248482391621035022091409184103525571926057127972928458229162103502609136918810352889232937763158413206941101861173035010151102211173323210333682353822364294表21活荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层次BAVCABAVCABVCN顶N底N顶N底1017902574288（029）027（001）01763（268）1817（270）288（029）5221（787）7099（1048）91790288011（016）01779（1774）1801（1806）28810458（6019）14182（8136）8179028801301777180328815693（11254）21267（15221）7179028800901781179928820932（16493）28348（22302）617902880120177818022882616835425（21729）（29379）51790288005017851795288314112697242502（36456）41790288006017841796288366533221449580（45141）31790288006017841796288418953745656658（50612）21790288006017841796288471374269863736（57690）11790288016017741806288523694793070824（64778）注表中括号内数值为屋面雪荷载作用,其它楼面活荷载作用下对应的内力，V以向上为正。上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁03580642039102180391058907603502703720490372361577948035477504092013791853564202703168395114401564762428864431892621348771589521903775786409131492019402610819424027314916203191785241062810894269460183192010724807269026104448851091952857836014367198604504312768127332419460460146604383641471280399885293418519410322843708504219102679853641714038263025101062632839102798140133817405990327191428307092369011412452348143168438091284045205286983783115431580676924043123857126387501936247104650559041943761298371010538968673734450101826495877334411596281963375219716343762008002041608041604690190341018203260430495291975182632961557778364317594632581677239197213092844810391021803910270372049037245011496324196647410316397944103764501451863710691388474325910698271043478696108625792543845056445381671440902409196337620818451537020685191863508562070907027307089091064左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁76839943880427633588109928027727229636376376018394394347181042167187252572512010080400328196393147373752150331189197766716722141280280984376437663193939363010108062044281963154737375213533311891977667167221410280280984376437663193939363010108062442819154737375261353331189097766716544102020984367165912939632180207270494266959553438818893535338737237249268641555339948935325001616440385928794993485851446664438596791498839834858504341719424206636325101029828310102046461614438596791498839834858504371719423229080019189102821789320603424016715032406553622886914750327568924312（A）恒荷载作用下（B）活荷载作用下图12横向框架弯矩的二次分配法（M单位KNM）102958013427681231381023085026112936247909210324071975428490149195274810785026942728109021027314914027981401022018392810227981401428014010190228392843105421017626831072781291420693728310719903309348236928690143168362431397518501593963643806594674619164376409572430918261793381643761437643761636937121793973647143764501414614027941031681754278364584394501415041037382617686174984549509285703图13竖向荷载作用下框架弯矩图（M单位KNM）262横向框架内力组合2621结构抗震等级结构的抗震等级可根据类型、地震烈度、房屋高度等因素确定。本工程的框架为二级抗震等级。2622框架梁内力组合本设计考虑了四种组合，即，QKGKS412412WKQ